elementos y estructuras de barrera para festejos taurinos tradicionales

Transcripción

BECA DE INVESTIGACIÓN
ELEMENTOS Y ESTRUCTURAS DE BARRERA
PARA FESTEJOS TAURINOS TRADICIONALES
C. BLASCO SÁNCHEZ J. J. CANO HURTADO F.J. MARTÍNEZ PÉREZ H. SAURA ARNAU
COLEGIO OFICIAL DE ARQUITECTOS DE LA COMUNIDAD VALENCIANA
Los autores del presente estudio declinan cualquier responsabilidad derivada
de la utilización del mismo, ya que se limitan a desarrollar exclusivamente
recomendaciones sobre el cálculo y la construcción de elementos y estructuras
de barrera para los festejos taurinos tradicionales, de acuerdo con la normativa
correspondiente y con las prácticas al uso de las localidades más
representativas de este tipo de acontecimientos en el ámbito de la Comunidad
Valenciana.
Esta cláusula se deriva de las condiciones específicas de la convocatoria que
permitió desarrollar el trabajo y, en respuesta a la misma, se plantea una única
finalidad centrada en facilitar métodos básicos, referencias y
recomendaciones para los técnicos responsables y encargados del control y
construcción de estos elementos y estructuras y, en ningún caso, en proponer
vías de normalización o de regulación legal de los aspectos tratados.
Héctor Saura
Francisco Martínez
Juan Cano
Carmen Blasco
Elementos y estructuras de barreras para festejos taurinos tradicionales
ÍNDICE
INTRODUCCIÓN._________________________________________________________6
MEMORIA Y METODOLOGÍA _____________________________________________8
PROGRAMACIÓN _______________________________________________________10
DESCRIPCIÓN DE LOS ELEMENTOS _____________________________________11
CONDICIONES TÉCNICAS._______________________________________________15
ACCIONES ______________________________________________________________18
MATERIALES ___________________________________________________________19
TENSIONES MAXIMAS DE TRABAJO _____________________________________21
CÁLCULO DE LOS ELEMENTOS. _________________________________________22
EJEMPLO 1._____________________________________________________________22
EJEMPLO 2._____________________________________________________________31
EJEMPLO 3._____________________________________________________________40
CÁLCULO ESPACIAL ____________________________________________________47
TIPOLOGÍAS____________________________________________________________69
MODELO DE FICHA DEL CATÁLOGO DE ELEMENTOS Y ESTRUCTURAS DE
BARRERA EXISTENTES _________________________________________________72
CARACTERÍSTICAS FÍSICAS DEL ELEMENTO ____________________________73
CONDICIONES TÉCNICAS _______________________________________________73
SUMINISTRO Y MONTAJE _______________________________________________73
PROBLEMÁTICAS_______________________________________________________73
OBSERVACIONES _______________________________________________________73
BARRERA DE TIJERA 1 _____________________________________________ 73
3
PROBLEMÁTICAS_______________________________________________________74
OBSERVACIONES _______________________________________________________74
BARRERA DE TIJERA 2 _____________________________________________ 74
PROBLEMÁTICAS LA POSICIÓN DE LA ESCALERA DE ACCESO A LA
PLATAFORMA DEBERÁ IR EN POSICIÓN CENTRADA POSTERIOR. ________75
OBSERVACIONES _______________________________________________________75
CADAFALS 3 _______________________________________________________ 75
OBSERVACIONES _______________________________________________________76
CADAFALS 4 _______________________________________________________ 76
OBSERVACIONES _______________________________________________________77
CADAFALS 5 _______________________________________________________ 77
PROBLEMÁTICAS_______________________________________________________78
OBSERVACIONES _______________________________________________________78
VARIABLES FÍSICAS ____________________________________________________78
VARIABLES CONSTRUCTIVAS ___________________________________________78
BARRERAS VERTICALES 6 __________________________________________ 78
PROBLEMÁTICAS_______________________________________________________79
OBSERVACIONES _______________________________________________________79
4
BARRERAS PRIVADAS 7_____________________________________________ 79
PROBLEMÁTICAS_______________________________________________________80
OBSERVACIONES _______________________________________________________80
BARRERAS PRIVADAS 8_____________________________________________ 80
MODELO DE FICHA DEL CATÁLOGO DE ELEMENTOS Y ESTRUCTURAS DE
BARRERA PROPUESTAS COMO SISTEMATIZACIÓN FUTURA _____________81
SELECCIÓN DE LA DOCUMENTACIÓN RECOPILADA _____________________90
DISTRIBUCIÓN GEOGRÁFICA __________________________________________126
BIBLIOGRAFÍA. ________________________________________________________129
5
INTRODUCCIÓN.
CONSIDERACIONES PREVIAS.
La Consellería de Presidencia de la Generalitat Valenciana promulgó, el 22 de
septiembre de 1998, el Decreto 148/1998, por el que se regulan las
condiciones de autorización, desarrollo y régimen sancionador de los festejos
taurinos tradicionales (Bous al Carrer). Con dicha normativa pretende introducir
mayores exigencias para evitar, en la medida de lo posible, los accidentes que
se producen en ocasiones durante la celebración de tales festejos.
Entre los aspectos que más inciden sobre la prevención de daños y accidentes
en los festejos taurinos destacan el buen estado, la correcta instalación y el
buen funcionamiento de los elementos constructivos y estructurales de barrera
que se utilizan para llevar a cabo este tipo de celebraciones. La normativa, en
su artículo 2º, punto 2c, se hace eco de esta consideración al exigir un informe
o dictamen de seguridad y resistencia de los elementos, en los siguientes
términos:
“Informe o dictamen sobre seguridad y resistencia de los tablados o
instalaciones utilizadas para acotar y proteger el recinto donde va a discurrir el
festejo, expedido por el técnico municipal, o en su defecto por técnico
competente, visado en este caso por el correspondiente colegio profesional, en
el que se haga constar que los materiales a emplear reúnen las debidas
condiciones de solidez y seguridad y que el técnico responsable se encargará
de la supervisión y dirección del montaje de las instalaciones, de forma que
éstas reúnan las debidas condiciones de seguridad.”
A partir de lo estipulado en el precepto, se ha querido profundizar en las
condiciones de seguridad de los elementos que componen este tipo de
instalaciones, conscientes del grado de dificultad que lleva asociado: por un
lado, los técnicos han de tratar con elementos de carácter popular y artesanal
y, por tanto, con sistemas de elaboración poco precisos y normalizados, y, por
otro lado, y en consecuencia, aparece una gran diversidad de modelos
asociados a diferentes localidades que, aunque mantienen ciertas similitudes y
aspectos coincidentes en su forma y funcionamiento, han de estudiarse en
cada caso pormenorizando los informes técnicos.
El trabajo que ahora se presenta aborda esa problemática desde una
perspectiva generalista con el fin de resolver la aproximación al cálculo y
construcción de elementos y estructuras de barrera en cualquier versión de las
que actualmente se utilizan en el ámbito de nuestra Comunidad. No se trata,
por lo tanto, ni de acometer el análisis y comportamiento de la infinidad de
variaciones ni, tampoco, de limitar su diversidad reduciendo el trabajo al
estudio de un modelo ideal que se comporte bajo criterios fijos; sino más bien
de lo contrario, esto es, de tipificar la casuística existente y de llegar a
establecer unas condiciones mínimas, en cada caso, teniendo como referencia
unas directrices técnicas consensuadas y normalizadas.
6
El objetivo prioritario ha sido, en ese sentido, aportar la información suficiente
capaz de servir de referencia para todos aquellos técnicos o profesionales que
deban actuar como responsables últimos del comportamiento de estos
elementos y estructuras. Lo que comporta una valoración general sobre su
idoneidad para desempeñar la función requerida en los festejos taurinos. Se
trata, en cualquier caso, de una tarea con diferentes vertientes que deberá de
abordar, no sólo el cálculo estructural de los sistemas en cuestión, sino todas
aquellas fases del proceso de puesta a punto que pueden afectar el nivel de
eficacia e idoneidad de las piezas para responder a los requerimientos propios
de un festejo taurino. Podemos considerar como tales, el ensamblaje
(instalaciones) en sus aspectos de seguridad, resistencia a empujes, cargas y
tensiones que tengan que soportar durante el transcurso del festejo, así como
las limitaciones de uso (capacidad, carga total, etc..), las exigencias propias de
la conservación de materiales y sus características físicas (mantenimiento),
antes y después del transcurso del festejo para permitir una utilización reiterada
de los mismos, y, desde luego, la renovación (caducidad) de elementos,
accesorios y barreras completas. Esto afectaría tanto a los elementos simples
que componen las instalaciones (maderos, tablones, perfiles metálicos,
tornillos, bulones, sogas etc...) como a las propias estructuras (barreras
verticales, barreras escalables y cadafals, entre otras).
El trabajo se va a desarrollar a partir de una serie de apartados que mantienen
y completan de una forma correlativa la información que requiere el proceso de
control y valoración reseñado.
En primer lugar, se aporta un catálogo de todos aquellos elementos o
instalaciones que se utilizan tradicionalmente, con indicación de dimensiones y
medidas específicas, formas de montaje, y una primera valoración de sus
posibles prestaciones.
En segundo lugar, se abordan los procedimientos de cálculo o prueba que
sirven para analizar cada uno de los elementos catalogados anteriormente, a
efectos de determinar su resistencia, seguridad y limitaciones de uso.
En tercer lugar, se aplican los procedimientos anteriores sobre casos concretos
con el fin de demostrar de un modo más claro e inequívoco las posibilidades de
conseguir datos concretos en casos diferentes y de cómo se han de valorar los
resultados obtenidos a partir de unas determinadas conclusiones.
A continuación se incluyen una serie de fichas de trabajo que incorporan e
integran los datos e información tratada con: tipificación, en cada caso, de las
condiciones generales de diseño a escala, resistencia, limitaciones de usos y
plazos de validez o caducidad.
Y, por último, se adjunta un catálogo que incluye instalaciones existentes y
nuevas, que puedan ser motivo de normalización.
7
MEMORIA Y METODOLOGÍA
En el presente apartado se abordará el proceso y la metodología empleada, así
como la justificación de la misma.
Conocido el objetivo final del trabajo, el estudio de los elementos estructurales
presentes en los festejos taurinos polulares denominados “Bous al Carrer”, se
planteó una primera fase de recopilación de información.
Las vías para acceder a dicha información han sido muy diversas:
Por un lado, el trabajo de campo. El acercamiento a la realidad a
estudiar no supuso ningún problema ya que los diferentes miembros del
equipo de trabajo son naturales de las tres provincias que constituyen la
Comunidad Valenciana.
Por otro lado, nuestro puesto de trabajo habitual dispone de conexión
permanente a Internet, lo que nos ha permitido disponer de dicho medio
para recabar alguna información concreta.
Por último, ha sido de gran ayuda la aportación de algunos técnicos
municipales, los contactos con miembros destacados de diferentes
colegios profesionales, con representantes de asociaciones vinculadas a
este tipo de festejos y, sobre todo, con empresarios del sector de la
fabricación de los elementos y estructuras implicadas en los mismos.
Como resultado de todo ello, se generó una primera lista de poblaciones en la
que se celebraban festejos taurinos de BOUS AL CARRER. Esta lista nos
permitió avanzar en dos sentidos: primero, en el acercamiento a los festejos
más próximos a las localidades de origen de los miembros implicados en el
trabajo, lo que supuso recabar datos concretos sobre el terreno –apuntes,
esquemas, fotografías, etc.-; y, segundo, en los contactos con diferentes
técnicos municipales, que además de aportarnos sus puntos de vista y de
plantearnos las problemáticas concretas de las estructuras utilizadas en sus
fiestas, nos facilitaron una cantidad importante de material documental información gráfica y escrita - referida a las mismas.
La búsqueda en Internet, nos permitió descubrir la existencia de publicaciones
relacionadas con los festejos taurinos de BOUS AL CARRER, muchas de ellas
de carácter mensual. Del contacto con sus editores, una vez les comentamos el
objetivo de nuestro trabajo, surgió la posibilidad de reunirnos con el
representante de la “Asociación en defensa de las tradiciones de los toros en
las calles”. Una vez realizada, comprobamos el interés despertado desde
tiempo atrás por el tema y el de la información, respecto a los sistemas
estructurales tradicionales, recabada por personas con una gran experiencia y
reconocida reputación dentro del ámbito de las fiestas. De estas reuniones
también se pudieron recopilar una serie de esquemas y documentos que dicha
asociación había generado en el tiempo.
8
También fueron especialmente provechosos los encuentros mantenidos con
empresas privadas relacionadas con la fabricación y alquiler de elementos para
la celebración de festejos de BOUS AL CARRER. Es de destacar la
desinteresada ayuda que nos prestaron las empresas que fueron visitadas,
tanto por la abundante documentación gráfica facilitada, como por hacernos
partícipes de su experiencia en cuanto a ciertas problemáticas del
funcionamiento, vida útil y mantenimiento de los elementos utilizados en las
fiestas; ellos son los que se enfrentan con un mayor número de singularidades,
propias de cada población, y los que deben solventar la casuística particular de
cada espacio urbano que ha de servir de marco festivo para la colocación de
sus sistemas estructurales de defensa.
Una vez recabada la información, y tras un primer análisis general, se
observaron la siguientes peculiaridades.
1.- Que en cuanto a su localización geográfica, los festejos de BOUS AL
CARRER, denominados como tal, se desarrollan el toda la franja costera de la
Comunidad Valenciana, adentrándose más hacia el interior a medida que nos
desplazamos en dirección norte.
2.- También cabría distinguir entre dos modalidades de festejos: por un lado, la
lidia de toros cerriles, es decir, aquellos que nunca han sido empleados en otra
fiesta de BOUS AL CARRER, y que al finalizar la lidia serán sacrificados; y, por
otro lado, la lidia de reses de alquiler que ya han participado en otros eventos.
3.- Y el diferente modo de proceder de los Ayuntamientos implicados.
Generalmente, es el técnico municipal el que redacta el informe técnico que
valida la colocación, forma de uso y resistencia de los elementos estructurales
utilizados; pero, en ocasiones, por requerimiento del propio Ayuntamiento, será
un técnico externo –profesional libre- el que lo realice por encargo de las
comisiones de fiestas, que a su vez pueden delegar la contratación del técnico
en el ganadero que abastece los animales y estructuras de barrera, o en la
empresa privada como posible encargada del montaje de dichos sistemas.
La metodología puesta de relieve en la memoria en relación con la recopilación
de información se completa con la sistemática que origina la confección de las
fichas –catálogo de fichas que recogen los modelos existentes y catálogo de
fichas que se propone como sistematización para una regulación futura- y las
consideraciones y los métodos de cálculo aplicados.
9
PROGRAMACIÓN
La programación del trabajo se estructura en cuatro fases que completan y
ordenan los datos y la información necesaria para poder abordar, con el
suficiente nivel de detalle y de profundidad, el comportamiento estructural y la
adecuada funcionalidad de los elementos y barreras utilizados en los festejos
taurinos.
En cada fase se abordarán los temas con el rigor que nos permite, por un lado,
la realidad local y diversa del entorno de la fiesta y, por otro lado, las garantías
que ofrecen las actuales herramientas de cálculo y la normativa vigente al ser
aplicadas a unas estructuras y sistemas constructivos poco convencionales.
Así mismo, es importante hacer alusión a la dificultad añadida que comporta
tener que afrontar una serie de solicitaciones poco comunes en ámbitos de
cálculo y de construcción como lo son los esfuerzos propios de empuje
desarrollados por una actividad tan particular para hombres y animales como la
del movimiento generado a partir de un encuentro mutuo o una huida realizada
a cierta velocidad.
En cualquier caso, se aportan los criterios y las referencias técnicas mínimas
indispensables para poder ajustar en cada caso y problemática particular
soluciones y resultados concretos.
El cometido de estas cuatro fases se resume en:
PRIMERA FASE, consistirá en la identificación y especificaciones de los
elementos y estructuras de barrera que se utilizan en los festejos taurinos,
objeto de la presente investigación.
SEGUNDA FASE, desarrollará el diseño básico de los elementos y las
estructuras de barrera, la modelización de su forma de trabajo y la definición de
las cargas sobre los mismos.
TERCERA FASE, contemplará la determinación de los esfuerzos de cálculo y
la elección de los materiales óptimos.
CUARTA FASE, se concretará la elaboración de la documentación gráfica,
memoria del proyecto, especificaciones técnicas, condiciones de montaje,
manual de usuario de los elementos y estructura de barrera, de acuerdo con
las condiciones establecidas en la convocatoria.
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DESCRIPCIÓN DE LOS ELEMENTOS
Los elementos estructurales analizados pueden agruparse en tres grandes
bloques:
1. Elementos de cierre del recinto donde se desarrollará el festejo.
2. Plataformas para el público. Estos sistemas son los denominados
normalmente “cadafals”.
3. Defensas individuales de recintos particulares.
SISTEMAS DE CIERRE DE RECINTOS.
Barrera de tijera
Este sistema está compuesto por una serie de caballetes, generalmente
plegables, que sirven de sustento y apoyo a las defensas horizontales. Estas
serán las que permitan al público evitar el encuentro con el toro al ascender por
las mismas a modo de escalera o protegerse tras ellas y, por supuesto, cerrar
el recinto controlando el circuito que puede recorrer el animal.
Ilustración 1. Barrera defensa horizontal.
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Barreras verticales
Modalidad que se utiliza desde hace pocos años como sistema de cierre, ya
que requiere de puntos de anclaje permanentes o preparados en espera para
recibir los elementos de fijación de la estructura a la superficie que la recibe,
bien sean aceras o calzadas.
Ilustración 2. Sistema de cierre con barrotes verticales.
SISTEMAS DE DEFENSA Y PLATAFORMAS PARA EL PÚBLICO.
Estos sistemas se emplean, en general, para permitir el alojamiento del público
que contempla la fiesta, para configurar de un modo continuo y cerrado la
geometría del coso taurino, y, por supuesto, para servir de defensa a las
personas que participan más directamente del festejo.
Estas plataformas elevadas se están resolviendo, sobre todo en estos últimos
años, a partir de la construcción de un marco inferior cerrado sobre el que
descansan una serie de barrotes verticales, denominado ratonera, y una
plataforma superior, sobre la que se sitúa el público que, generalmente,
presenta dos opciones: un plano de superficie libre o un sistema de gradas.
Tiempo atrás, estos sistemas solían disponer de dos plataformas superpuestas
en paralelo, ambas accesibles al público y con sus respectivas barandillas, que
se disponían de forma que la primera se encontraba más próxima al suelo, y la
segunda sobre ella a la suficiente altura para permitir el paso de personas; este
sistema no incorporaba barrotes verticales ya que eran innecesarios como
barrera y como parte del sistema estructural.
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Actualmente, estos sistemas pueden englobarse en tres grandes grupos:
•
PRIMERO. Conjunto estructural formado por un conjunto de módulos de
barras soldadas que se ensamblan como un mecano; en general, son tres
los módulos, y el resto del conjunto lo conforman piezas que actúan como
elementos de atado. (Modelo 1)
Ilustración 3. Plataforma modelo 1.
•
SEGUNDO. Conjunto estructural formado por un conjunto de barras
independientes que se ensamblan a modo de mecano. (Modelo 2)
13
•
TERCERO. Conjunto estructural formado por un conjunto de barras
independientes que se ensamblan también como un mecano, pero con la
particularidad de que los barrotes que conforman la defensa delantera son
de madera y no de metal como en los casos anteriores. (Modelo 3)
SISTEMAS DE DEFENSA DE PUERTAS Y PASOS DE PERSONAS.
Estos sistemas se resuelven, casi siempre, de acuerdo con las características
que muestra la ilustración:
Ilustración 6. Defensa de puertas.
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CONDICIONES TÉCNICAS.
CAMPO DE APLICACIÓN Y CONSIDERACIONES PREVIAS.
El presente estudio es aplicable a las estructuras o elementos estructurales que
participan en los festejos taurinos denominados “Bous al carrer”.
El estudio parte de la premisa de que el proyecto, la construcción y el control
de los elementos estructurales que constituyen su campo de aplicación, serán
responsabilidad de técnicos y operarios con los conocimientos necesarios y la
experiencia suficiente para poder resolverlos. Además, se da por hecho, que
dichas estructuras sólo serán destinadas al uso para el que hayan sido
planteadas y, en ese sentido, deberán ser adecuadamente conservadas.
PRINCIPIOS GENERALES Y MÉTODO DE LOS ESTADOS LÍMITE.
Cada uno de los elementos estructurales deberá ser proyectado y construido
para que, con un grado de seguridad aceptable, sea capaz de soportar todas
las acciones que le puedan ser solicitadas durante su fase de montaje o de
construcción y durante su periodo de vida útil, así como cualquier acción
agresiva propia del ambiente en el que permanezca.
Así pues, durante su vida útil, los requisitos esenciales a los que debe dar
respuesta una estructura serán: resistencia mecánica, estabilidad y seguridad
frente a las formas de uso. Requisitos que deberán ser satisfechos mediante un
proyecto correcto que incluya una adecuada selección de la solución
estructural y de los materiales de construcción, un buen nivel de ejecución y
montaje y, desde luego, una utilización y un sistema de mantenimiento
apropiado.
CRITERIOS DE SEGURIDAD.
La seguridad de una estructura frente a un determinado riesgo puede ser
expresada en términos de probabilidad global de fallo, concepto que estará
ligado a un determinado índice de fiabilidad.
En el presente estudio, se asegurará la fiabilidad requerida adoptando el
Método de los Estados Límite. Un método que permite tener en cuenta, de
manera especialmente sencilla, el carácter aleatorio de las variables de
solicitación, de resistencia y las dimensionales que intervienen en el cálculo.
SITUACIONES DE PROYECTO.
Las alternativas a considerar como situaciones de proyecto son las siguientes:
• Situaciones persistentes, que se corresponden con las condiciones de
uso normal de la estructura.
• Situaciones accidentales, que se corresponden con condiciones
excepcionales que pueden actuar sobre la estructura.
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BASES DE CÁLCULO
Como se ha indicado anteriormente, se abordará el cálculo de la estructura a
partir del Método de los Estados Límite.
Se definen como Estados Límite aquellas situaciones para las que, de ser
superadas, puede considerarse que la estructura no cumple alguna de las
funciones para las que ha sido proyectada.
Generalmente, los Estados Límite se clasifican en:
•
•
Estados Límite Últimos.
Estados Límite de Servicio.
Estados Límite Últimos
Esta denominación engloba todos aquellos casos en los que se produce una
puesta fuera de servicio de la estructura, por colapso o rotura de la misma, o de
una parte de ella.
Como Estados Límite Últimos deben considerarse los debidos a:
•
•
Un fallo por deformaciones plásticas excesivas, rotura o pérdida de
estabilidad de la estructura o de una parte de ella.
Una pérdida de equilibrio de la estructura o parte de ella, considerada
como un sólido rígido.
En la comprobación de los Estados Límites Últimos que consideran la rotura de
una sección o elemento, se debe satisfacer la condición:
Rd ≥ S d
donde:
Rd
valor de cálculo de la respuesta estructural
valor de cálculo del efecto de las acciones
Sd
Para la evaluación del Estado Límite de Equilibrio se debe satisfacer la
condición:
Ed ,estb ≥ E d ,desestb
donde:
Ed,estb
Ed,desestb
valor de cálculo de los efectos de las acciones estabilizadoras
valor de cálculo de los efectos de las acciones desestabilizadoras
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Estados Límite de Servicio
Se incluyen bajo la denominación de Estados Límite de Servicio todas aquellas
situaciones de la estructura para las que no se cumplen los requisitos de
funcionalidad. En nuestro caso, consideraremos fundamentalmente el Estado
Límite de Servicio de Deformación.
En la comprobación de los Estados Límite de Servicio se debe satisfacer la
condición:
Cd ≥ Ed
donde:
Cd
valor límite admisible para el Estado Límite a comprobar.
Ed
valor de cálculo del efecto de las acciones.
BASES DE CÁLCULO ORIENTADAS A LA DURABILIDAD
Para conseguir una durabilidad adecuada, se deberá establecer en el proyecto,
y en función de los condicionantes impuestos por el tipo de ambiente, una
estrategia de mantenimiento acorde.
(Introducir condiciones de mantenimiento y conservación de cada uno de los
materiales)
17
ACCIONES
ACCIONES GRAVITATORIAS.
Se aplicará el artículo 2 de la Norma Básica NBE AE-88, con sus
consideraciones.
Pesos específicos. A continuación se muestran valores de pesos específicos
de diferentes tipos de maderas.
Tipo de madera
Abeto
Alerce
Álamo
Chopo
Encina
Haya
Nogal
Olmo
Pinabete
Pino común
Pino negro
Pino tea
ρ (kg/m3)
0.30 ≈ 0.60
0.40 ≈ 0.80
0.45 ≈ 0.75
0.45 ≈ 0.60
0.90 ≈ 1.25
0.60 ≈ 0.90
0.60 ≈ 0.85
0.55 ≈ 0.80
0.35 ≈ 0.75
0.30 ≈ 0.75
0.35 ≈ 0.75
0.80 ≈ 0.85
SOBRECARGAS DE USO.
Para la determinación de las sobrecargas de uso se aplicará el artículo 3 de la
Norma Básica NBE AE-88, con sus indicaciones.
1. Sobrecarga en plataformas.
Se tendrá en cuenta un valor de sobrecarga de uso superficial correspondiente
a un local de reunión de uso público. Así mismo, se deberá considerar un caso
de sobrecarga correspondiente a la acumulación de público sobre una banda
de 1 metro de anchura en la posición más desfavorable.
El valor de la sobrecarga de uso superficial recomendada es de 500 kg/m2
2. Sobrecargas horizontales en barandillas y petos.
Las fuerzas horizontales sobre barandillas se considerarán como cargas
estáticas lineales actuando perpendicularmente a dicho elemento en un plano
horizontal.
El valor de la sobrecarga horizontal recomendada es de 100 kg/m.
(En el caso de que alguna estructura se resuelva con elementos en voladizo se
atenderá a las disposiciones indicadas en la NBE AE-88).
18
MATERIALES
Los elementos más comúnmente empleados en la construcción de este tipo de
estructuras son los perfiles estructurales metálicos y las piezas de madera.
A continuación se indicarán las características resistentes de esos materiales,
aunque se recomienda, sobre todo en el caso de los elementos de madera,
acudir al proveedor a fin de conocer la procedencia y características de la
misma.
ELEMENTOS METÁLICOS.
Se utilizará la serie de perfiles que viene reflejada en la Norma Básica NBE
EA-95.
Si estos son laminados en caliente, serán del tipo A42b, con una tensión última
σu=2600 kg/cm2.
Si estos son conformados en frío, serán del tipo A37b, con una tensión última
σu=2400 kg/cm2.
El módulo de elasticidad considerado es de E=2100000 kg/cm2.
ELEMENTOS DE MADERA.
Las propiedades mecánicas de la madera (flexión, tracción, compresión, etc...)
dependen en gran medida del primer tratamiento que se la haya aplicado en las
industrias de transformados o de elaboración; industrias que se encuentran
generalmente instaladas en las cercanías de los grandes bloques productores.
La humedad en la madera influye en la resistencia a compresión de tal forma
que la variación de un +-1% en peso, repercute en un +-4% de su resistencia.
Para los diferentes tipos de maderas, tendremos las siguientes características.
Tipo de madera
Abeto rojo
Aliso
Castaño
Encina
Haya
Nogal
Olmo
Pinabete
Roble
Sauce
Tilo
Compresión
2
(kg/cm )
425
350
500
550
500
600
400
350
450
200
580
Tracción
2
(kg/cm )
700
450
600
900
1000
800
350
380
700
280
400
Flexión
2
(kg/cm )
600
550
450
850
750
700
650
400
600
130
600
Cortante
2
(kg/cm )
50
40
30
150
100
95
90
40
80
20
60
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También se pueden aportar valores de resistencias para clasificaciones menos
exhaustivas en cuanto al tipo de madera. Veamos, en primer lugar, los grupos
establecidos por especies y, a continuación, la tabla que incluye los valores
específicos y el módulo de elasticidad asociado como promedio a cada una de
ellas:
Coníferas: también llamadas gimnospermas, árboles de hoja perenne en forma
de aguja con semillas alojadas en sus conos. Su madera está constituida
esencialmente por un tipo de células denominadas traquedias (pino, roble,
nogal, etc.).
Latifoliadas: también llamadas angiospermas, árboles de hoja caduca de
forma ancha que producen sus semillas dentro de frutos. Su madera está
constituida por células denominadas vasos, fibras y rarénquima (tropicales:
caoba).
Madera contrachapeada: placa compuesta de un conjunto de chapas o capas
de madera unidas con adhesivo, generalmente en número impar, en la cual las
chapas adyacentes se colocan con la dirección de la fibra perpendicularmente
entre sí.
Valores específicos de resistencias (f) y módulos de elasticidad (E) de las
diferentes maderas (kg/cm2):
Flexión
Tensión paralela a la fibra
Compresión paralela a la fibra
Cortante perpendicular a la fibra
Cortante paralelo a la fibra
Módulo de elasticidad promedio
f fu
ftu
fcu
f nu
f vy
E
Coniferas
170
115
120
40
15
100000
Latifoliadas
300
200
220
75
25
160000
Contrachapeadas
190
140
90
20
5
105000
Valores de resistencias y módulos de elasticidad medios de la madera
(kg/cm2):
Flexión
Madera
120
Tracción
Paral. Perp.
120
1,5
Compresión
Paral. Perp.
110
28
Cortante
12
Módulo de
elasticidad
111000
20
TENSIONES MAXIMAS DE TRABAJO
BASES DE CÁLCULO MECÁNICO DE ELEMENTOS DE PROTECCIÓN
Una de las acciones que más condiciona el diseño de todos los elementos de
protección que intervienen durante el festejo taurino es la que ejerce el animal
sobre ellos, ya sea en forma de impacto o empuje.
Como preámbulo cabría plantear las siguientes hipótesis de cálculo:
1. La acción del toro sobre los elementos estructurales es una acción variable,
y en ocasiones, además, se puede considerar como una acción dinámica
cuando el animal interacciona con el elemento de defensa.
2. El posible impacto del toro no se produce a la máxima velocidad que éste
es capaz de desarrollar puesto que un impacto a dicha velocidad provocaría
la muerte del animal. Así pues, podemos considerar que el toro reduce la
velocidad cuando impacta contra el elemento.
3. Tras la consulta con expertos en temas taurinos y profesionales dedicados
a dicho campo, hemos obtenido las dimensiones de los elementos
estructurales que hasta el momento, en innumerables festejos, mejor se han
comportado ante la acción del toro. Esas dimensiones aportan unos niveles
de fiabilidad suficientes, por un lado, respecto al comportamiento del
conjunto estructural y, por otro, al del elemento individual que recibe la
acción del toro. La comprobación de carga máxima de dichos elementos,
permite estimar la carga estática equivalente de la acción del toro en
Ftoro ≈ 360 Kg
Este valor de carga, si tenemos en cuenta la posible aplicación como acción
dinámico, así como la variabilidad de la misma, deberá ser ponderado con un
coeficiente de seguridad mayor o igual a 1,5
γf ≥ 1,5
Así, la acción de cálculo del toro a considerar será:
Ftoro * = γf · Ftoro
21
CÁLCULO DE LOS ELEMENTOS.
COMENTARIOS.
Los ejemplos que se desarrollarán a continuación serán simplificaciones de los
diferentes conjuntos estructurales, las cuales únicamente serán válidas cuando
se cumplan unos requisitos que se indicarán a continuación. Estas
simplificaciones de los modelos, serán una primera aproximación válida para
los proyectistas a la hora de determinar unas dimensiones de partida para los
elementos.
Por otro lado, también se adjunta un cálculo más detallado a través de la
introducción del sistema a analizar como una estructura de barras, en un
programa de cálculo de esfuerzos de los que se encuentran actualmente en el
mercado.
EJEMPLO 1.
El ejemplo tomado como base de cálculo se corresponde con la tipología de
“cadafal” que se extrae de aplicar las indicaciones de la normativa interna de
algunas poblaciones en las que se desarrollan festejos taurinos.
0
20
40
60
80
100
200 cm
22
Datos:
Peso del conjunto ≈ 500 kg
Dimensiones: 3x3x3.1 metros
Plataforma para el público situada a 2.2 metros del suelo
Elementos verticales de defensa: #75.3, φ75.3
Pilares de soporte: #80.3
Correas de apoyo de la plataforma: #70.40.3
Estado límite de Equilibrio.
Las situaciones planteadas son dos:
A. Por un lado, la estructura sin cargas de uso, únicamente bajo la acción del
toro.
B. Por otro lado, un caso de carga en la situación más desfavorable.
Caso A.
Consideramos la estructura, con sus dimensiones 3x3x3.1 m. El esquema de
las cargas actuantes es el siguiente:
23
donde
PC,
LC,
FToro,
XToro,
peso propio de la estructura.
dimensión lateral del elemento.
acción debida al toro.
altura de aplicación de la carga del toro.
Siendo la comprobación a realizar la siguiente:
Fest ≥ Fdest
donde:
Fest, esfuerzos estabilizantes actuantes sobre la estructura.
Fdest, esfuerzos desestabilizantes actuantes sobre la estructura.
Tomando valores de partida, y tomando momentos respecto al punto más
desfavorable, se obtiene:
LC
2
= FToro ⋅ xToro
Fest = PC ⋅
Fdest
De este modo la acción máxima capaz de resistir el sistema sin volcar es de:
FToro ≤
PC ⋅
LC
2
xToro
Tomando valores para este caso en particular:
FToro ≤
3m
2 = 625 kg
1,2 m
500 kg ⋅
24
Caso B.
En este caso se prevé la posible acumulación de sobrecarga en la plataforma
en la situación más desfavorable, así como la posible acción horizontal del
público en la barandillas.
Se halla actuando una carga de uso, concentrada en una franja de 1 metro,
que además, ejercería una fuerza horizontal en la parte superior -debida al
apoyo sobre el antepecho superior que sirve de remate a la plataforma
superior-. El esquema de las cargas actuantes es el siguiente:
donde
PC,
LC,
FToro,
XToro,
QU ,
XU,
QH ,
HC,
B,
sobrecarga de uso, estimada en 500 kg/m2 (NBE AE-88).
ancho de la banda de aplicación de la carga.
sobrecarga horizontal en balcón volado, estimada en 100 kg/m (NBE AE88).
altura máxima del elemento, teniendo en cuenta el antepecho o
barandilla de remate.
ancho de la estructura.
Fest ≥ Fdest
donde:
LC
X2
+ QU ⋅ B ⋅ U
2
2
= FToro ⋅ xToro + QH ⋅ B ⋅ H C
Fest = PC ⋅
Fdest
25
FToro
LC
X U2
+ QU ⋅ B ⋅
− QH ⋅ B ⋅ H C
PC ⋅
2
2
≤
xToro
FToro
3
12
500 ⋅ + 500 ⋅ 3 ⋅ − 100 ⋅ 3 ⋅ 3,1
2
2
≤
= 475 kg
1,2 m
Destacar que para que este cálculo sea válido se debe asegurar que la
estructura conforma un conjunto rígido, es decir, que las uniones entre los
elementos aseguran que el conjunto no puede plegarse.
Estado límite de los Elementos
A continuación se llevará a cabo la comprobación de los elementos que
conforman la estructura.
•
Elemento 1. Largueros o correas superiores de apoyo de la plataforma
Este elemento sustentará la sobrecarga de uso del conjunto, puesto que
soportará la plataforma para el público.
Los ESTADOS LÍMITE a comprobar serán:
-
Estado Límite de Servicio. Deformación.
Dicho elemento trabaja como una viga biapoyada, debido a lo cual la
deflexión debida a la carga será:
f máx
donde:
q
L
I
E
5
l4
=
⋅q⋅
384
EI
carga lineal que soporta.
distancia entre puntos de apoyo.
inercia bruta de la sección.
módulo de elasticidad del material.
La flecha máxima admisible se limitará según NBE EA-95, al valor:
f adm =
l
250
26
Debido a lo cual la inercia mínima requerida será:
I min ≥
1250
l3
⋅q⋅
384
E
En nuestro caso en particular:
q = 500(kg / m 2 ) ⋅ 0,65(m) = 325 kg / m
I min ≥
300 3
1250
⋅ 3,25 ⋅
= 136 cm 4
384
2100000
0,65 metros, se corresponden con el valor de la banda de carga de cada
uno de los largueros o correas, es decir, la crujía o separación entre
largueros.
-
Estado Límite Último de Resistencia.
Comprobaremos que no superamos el valor de la tensión admisible por
el material (acero A42b).
El momento máximo, considerando el elemento como biapoyado será:
l2
M máx = q ⋅
8
Así:
M
σ adm = máx
W
donde:
W
módulo resistente de la sección bruta.
Si despejamos el valor del módulo resistente mínimo necesario:
M
W ≥ máx
σ adm
Sustituyendo valores:
300 2
1,5 ⋅ 3,25 ⋅
8 = 21cm 3
W≥
2600
La sección a elegir deberá cumplir tanto la inercia mínima como el módulo
resistente mínimo.
•
Elemento 2. Barrotes de protección frontal
Dichos elementos únicamente deben resistir la acción horizontal del toro.
Estos pueden presentar dos tipologías:
- Soldados en sus extremos.
- Insertados en una cazoleta.
De las dos tipologías la más desfavorable será la segunda.
27
Los ESTADOS LÍMITE a comprobar serán.
-
La comprobación de este estado es irrelevante.
-
el material (acero A42b). Tomaremos como coeficiente de seguridad
γf=1,5.
M máx = FToro ⋅
l
4
Así:
σ =
M máx
≤ σadm
W
donde:
W
Si despejamos el valor de la acción del toro:
FToro ≤
σ adm ⋅W
γf ⋅l
4
En nuestro caso el elemento es un tubo Ø75.3, con W=11.7 cm3.
FToro ≤
2600 ⋅ 11,7
= 368 kg
220
1,5 ⋅
4
28
•
Elemento 3. Pilar de soporte.
Este elemento deberá ser capaz de resistir la sobrecarga de uso y el
posible impacto del toro.
La situación más desfavorable sería considerar el pilar como biapoyado,
y actuando sobre el un esfuerzo axil, correspondiente a la carga
actuante sobre la plataforma para el público, y la acción del toro.
Donde:
NPlataforma
-
sobrecarga de uso de la plataforma.
M máx = FToro ⋅
N Plataforma =
l
4
l 2 ⋅ Qu 32 ⋅ 500
=
= 1125 kg
4
4
Así:
σ adm =
N Plataforma
A
+
M máx
W
donde:
A
W
área resistente del perfil
29
En nuestro caso el elemento es un tubo #80.3,
A=9.24 cm2
W=28.86 cm3
i=3.15 cm
σ adm
220 

 1125 FToro ⋅

4  ≤ 2600 kg / cm 2
= γ f ⋅
+
22,86 
 9,24




FToro ≤ 669 kg
-
Estado Límite Último de Pandeo.
σ adm =
donde:
A
W
ω ⋅ N Plataforma
A
+
M máx
W
Así:
β =1→ λ =
l pandeo
i
=
β ⋅ l 1⋅ 220
=
= 68,8 → ω = 1,34
3,15
i
En nuestro caso el elemento es un tubo #80.3, con
A=9.24 cm2
W=28.86 cm3
i=3.15 cm
σ adm
220 

 1,34 ⋅1125 FToro ⋅

4  ≤ 2600 kg / cm 2
= γ f ⋅
+
22,86 
 9,24




FToro ≤ 652 kg
30
EJEMPLO 2.
“barrera de tijera”. Este elemento se halla conformado por largueros de madera
de pino.
0
20
40
60
80
100
200 cm
Datos:
Peso del conjunto ≈ 489 kg
Dimensiones 2.57x2.35x4 metros
Largueros de madera horizontales 4x0.24x0.08 metros
Patas de la tijera 2.9x0.24x0.08 metros
Elemento de traba de la tijera 2.15x0.15x0.05 metros
31
Estado límite de Equilibrio
Las situaciones planteadas son tres:
toro.
B. Un caso de acción vertical del toro.
C. Un último caso de acción combinada de carga en la situación más
desfavorable, más la acción vertical del toro.
Caso A.
El esquema de las cargas actuantes es el siguiente:
donde
Pb,
Lb,
FToro,
XToro,
32
Fest ≥ Fdest
Lb
2
= FToro ⋅ xToro
Fest = Pb ⋅
Fdest
FToro ≤
Pb ⋅
Lb
2
xToro
FToro ≤
2,57 m
2 = 523 kg
1,2 m
489 kg ⋅
Caso B.
donde
Pb,
Lb,
FToro,
XToro,
Fest ≥ Fdest
33
L
Fest = Pb ⋅ b
2
Fdest = FToro ⋅ xToro
FToro ≤
Pb ⋅
Lb
2
xToro
FToro ≤
2,57 m
2 = 251kg
2,51m
489 kg ⋅
Caso C.
En este caso se prevé la posible acumulación de sobrecarga en el último
larguero horizontal, así como la posible acción horizontal del público.
donde
Pb,
Lb,
FToro,
XToro,
qv,
xv,
qh,
xh,
B
posición de aplicación de la carga del toro.
posición de aplicación de la carga.
sobrecarga horizontal, estimada en 100 kg/m (NBE AE-88).
altura máxima del elemento.
longitud del larguero.
34
Fest ≥ Fdest
L
Fest = Pb ⋅ b + qv ⋅ B ⋅ xv
2
Fdest = FToro ⋅ xToro + qh ⋅ B ⋅ xh
FToro ≤
Pb ⋅
Lb
+ qv ⋅ B ⋅ xv − qh ⋅ B ⋅ x h
2
xToro
FToro ≤
489 ⋅
2,57
+ 200 ⋅ 4 ⋅ 1,74 − 100 ⋅ 4 ⋅ 2,38
2
= 425 kg
2,51 m
En los tres casos contemplados, destacar que para que este cálculo sea válido
se debe asegurar que la estructura conforma un conjunto rígido, es decir, que
las uniones entre los elementos aseguren que el conjunto no puede plegarse. Y
además, como se deduce del caso más desfavorable, el caso B, es necesaria
la disposición de anclajes en el suelo para impedir el vuelco de la estructura.
•
Elemento 1. Largueros.
soportarán el público, así como la acción frontal del toro.
-
f máx
=
2
4
5
l  24 E  h  
⋅ q ⋅ b ⋅ 1 + ⋅ ⋅   
384
EI  25 G  l  
35
donde:
q
L
I
E
E/G
factor prácticamente constante ≈16.
f adm =
l
250
3
I min
l
1250
≥
⋅q⋅ b
384
E
 24 E  h  2 
⋅ 1 + ⋅ ⋅   
 25 G  l  


q = 200 kg / m
I min
2
1250
280 3  24
 24  
4
≥
⋅ 2,00 ⋅
⋅ 1 + ⋅16 ⋅ 
  = 1326 cm

384
120000  25
 280  
2,8 metros, se corresponden con el valor de la distancia entre apoyos de
los largueros.
I l arg ueros =
b ⋅ h 3 8 ⋅ 24 3
=
= 9216 cm 4
12
12
Así el elemento cumple la condición.
-
el material (Valores medios de resistencia de madera tipo pino).
-. Trabajando a flexión. σmáx= 240 kg/cm2.
-. Trabajando a cortante. σmáx= 14 kg/cm2.
Caso A.
Se corresponde con la acción del público que se acumula sobre el
elemento:
36
El momento máximo será:
2
l
M voladizo = qu ⋅ v
2
2
2
l
l
M vano = qu ⋅ b − qu ⋅ v
8
2
Así:
σ adm =
M máx
W
donde:
W
I
= 768 cm 3
h/2

280 2
60 2 
1,5 ⋅ 2,00 ⋅
− 2,00 ⋅
8
2 

σ=
= 31.25 kg / cm 2 ≤ σ max = 240 kg / cm 2
768
W=
Caso B.
Se corresponde con la acción del toro sobre el elemento:
M max = FToro ⋅
lb
4
Así:
σ adm =
M máx
W
donde:
W
37
1 3
hb
I
W=
= 12
= 256 cm 3
b/2
b/2
σ=
1,5 ⋅ FToro ⋅
256
280
4 ≤ σ = 240 kg / cm 2
max
FToro ≤ 585 kg
Caso C.
Se corresponde con la combinación de los dos casos anteriores:
280
1,5 ⋅ FToro ⋅
4 + 31,25 ≤ σ = 240 kg / cm 2
σ=
max
256
FToro ≤ 508 kg
•
Elemento 2. Barras que conforman la tijera.
La situación más desfavorable sería considerar el siguiente esquema de
acciones.
α
-
el material (Valores medios de resistencia de madera tipo pino).
El momento máximo, de los largueros que conforman las patas,
considerando el elemento como biapoyado será:
M máx = FToro ⋅ l
Axil máximo que resiste la pata de la barrera de tijera, suponiendo que
los 5 largueros horizontales se hallan llenos de público.
38
N máx =
n ⋅ ll ⋅ qu 5 ⋅ 4 ⋅ 200
=
= 4000 kg
2
2
Así:
σ adm =
donde:
A
W
N máx M máx
+
A
W
En nuestro caso el elemento es un larguero #240.80,
A=192 cm2
W=768 cm3
i=6.9 cm
 4000 FToro ⋅ 0,6 
2
σ adm = γ f ⋅ 
+
 ≤ 240 kg / cm
768 
 192
FToro ≤ 31466 kg
Si consideramos el larguero que conforma la traba de la tijera, se podrán
plantear dos situaciones:
•
Compresión debida a la acción.
F 
σ adm = γ f ⋅  Toro  ≤ 240 kg / cm 2
 15 ⋅ 5 
FToro ≤ 12000 kg
•
Tracción debida a la fuerza que tiende a abrir la tijera debida a la carga
sobre la misma.
39
 N ⋅ cosα 
 4000 ⋅ cos 66 
2
σ adm = γ f ⋅  máx
 = 1,5 ⋅ 
 = 32,5 ≤ 240 kg / cm
15 ⋅ 5


 15 ⋅ 5

EJEMPLO 3.
“barrera vertical”.
0
20
40
60
80
100
200 cm
Datos:
Dimensiones 4x2.3 metros
Pilares verticales #100.3
Barrotes Ø70.4
Apoyos posteriores #80.3
40
Este elemento se halla anclado al suelo a través de tornillos o pernos, debido a
lo cual, éste estado no se comprobará a nivel de conjunto siempre y cuando,
los elementos de anclaje sean capaces de soportar los esfuerzos.
•
Elemento 1. Pilares de apoyo del sistema.
Este elemento soportará la acción del toro.
-
Dicho elemento trabaja como una viga biapoyada,
41
-
M máx = FToro ⋅
l
4
Así:
σ adm =
M máx
W
donde:
W
Si despejamos el valor de la carga máxima dmisible:
FToro ≤
σ adm ⋅W
γ f ⋅ M máx
En nuestro caso el elemento es un tubo #100.3, con W=35 cm3.
FToro ≤
•
2600 ⋅ 35
= 1101kg
220
1,5 ⋅
4
- Soldados en sus extremos.
- Insertados en una cazoleta.
42
-
-
M máx = FToro ⋅
l
4
Así:
σ adm =
M máx
W
donde:
W
Si despejamos el valor de la carga máxima admisible:
FToro ≤
σ adm ⋅ W
γf ⋅ l
4
FToro ≤
•
2600 ⋅10,14
= 351kg
200
1,5 ⋅
4
Elemento 3. Apoyo posterior.
43
La situación más desfavorable sería considerar el pilar como biapoyado,
y actuando sobre el apoyo un esfuerzo axil, correspondiente a la carga
debida a la acción del toro.
α
Donde:
R2
-
reacción debida a la acción frontal del toro.
R2 =
N Apoyo =
FToro
2
R2
F
= Toro
cosα 2 ⋅ cosα
Así:
σ adm =
donde:
A
N Apoyo
A
A=9.24 cm2
FToro


σ adm = γ f ⋅ 
 ≤ 2600 kg / cm 2
 2 ⋅ cos 60 ⋅ 9,24 
44
FToro ≤ 24024 kg
•
Elemento 4. Tornillo de anclaje al suelo.
Este tornillo deberá ser capaz de resistir un cortante igual al valor de la
reacción en el apoyo de la base, así como en el apoyo de elemento de
soporte.
α
-
El cortante máximo capaz de resistir un elemento es de:
Fmax ≥ 0,8 ⋅ 0,65 ⋅ Aφ ⋅ f yd
Donde:
AØ
fyd
área a cortante del elemento.
resistencia característica del elemento
N Apoyo =
R2
F
= Toro
cosα 2 ⋅ cosα
Así:
Fmax ≥ N Apoyo
En nuestro caso el elemento es un tornillo T14,
A=1,54 cm2
Fmax ≥ 0,8 ⋅ 0,65 ⋅ Aφ ⋅ f yd = 0,8 ⋅ 0,65 ⋅ 2 ⋅ 1,54 ⋅
2400
= 3342 kg
1,15
Así:
45
3342 ≥=
FToro
FToro
=
2 ⋅ cosα 2 ⋅ cos 60
FToro ≤ 3342 kg
46
CÁLCULO ESPACIAL
Los cálculos llevados a cabo hasta este momento representan una
simplificación de los modelos reales de la estructura. A continuación se
muestran como se desarrollarían los cálculos a partir de los esfuerzos
obtenidos de un programa de cálculo matricial de esfuerzos.
EJEMPLO DE APLICACIÓN (I)
Este ejemplo se corresponde con la estructura de defensa denominada
“cadafal”.
El proceso de modelización y cálculo realizado coincide con el siguiente
esquema.
1. Obtención del esfuerzo producido por el toro. (Considerando un valor
unidad)
2. Modelización del elemento estructural. Asimilaremos el sistema estructural
3D a una estructura espacial de barras, con sus correspondientes
restricciones, que nos permitirán modelizar con exactitud el modo de trabajo
del sistema estructural.
3. Introducción de dicho modelo en un programa de análisis de estructuras del
que se obtendrán los estados tensionales en cada sección de las piezas.
4. A partir del estado tensional de las piezas, determinaremos las secciones
más desfavorables, y a partir de las mismas, se obtendrán las dimensiones
mínimas de las piezas que cumplirán el correspondiente estado límite.
Modelo de cálculo.
La estructura, se ha asimilado a un conjunto de barras con las siguientes
peculiaridades:
-
-
-
Las uniones entre elementos se realizan a través de tornillos, con un perfil
guía, que hace que las uniones atornilladas puedan ser consideradas como
uniones rígidas. Los barrotes frontales, son barras que se engarzan en unas
cazoletas que les permiten el giro, por lo que sus extremos se modelizarán
como articulaciones.
Cuando se lleva a cabo el montaje de uno de estos elementos, y su trabajo
es de modo individual, suele ir colocado cerrando una vía pública y, por
tanto, deberá ser fijado al suelo, con el fin de imposibilitar su deslizamiento
por parte de la acción del toro.
Las cargas aplicadas sobre la estructura serán: las generadas por el
público, colocado sobre la plataforma horizontal, y la acción del toro.
El material que conforma todo el sistema estructural es acero estructural A42b,
con un módulo elástico E=2100000 kg/cm2
47
Figura. 1. Modelo estructural SAP2000.
Figura. 2. Sobrecargas debidas al público.
Figura. 3. Acción del toro en un barrote.
48
Figura. 4. Acción del toro sobre el pilar.
Figura. 5. Esfuerzos debidos a la sobrecarga de público.
Figura. 6. Esfuerzos debidos a la acción del toro.
49
El proceso de cálculo del Estado Límite de Equilibrio es el mismo que el
planteado para el modelo simplificado calculado anteriormente.
Las situaciones planteadas son dos:
toro.
B. Por otro lado, un caso de carga en la situación más desfavorable.
Caso A.
Consideramos la estructura, con sus dimensiones 3x3x3.1 m. El esquema de
las cargas actuantes es el siguiente:
donde
PC,
LC,
FToro,
XToro,
Fest ≥ Fdest
donde:
LC
2
= FToro ⋅ xToro
Fest = PC ⋅
Fdest
50
FToro ≤
PC ⋅
LC
2
xToro
FToro ≤
3m
2 = 625 kg
1,2 m
500 kg ⋅
Caso B.
En este caso se prevé la posible acumulación de sobrecarga en la plataforma
en la situación más desfavorable, así como la posible acción horizontal del
público en la barandillas.
Se halla actuando una carga de uso, concentrada en una franja de 1 metro,
que además, ejercería una fuerza horizontal en la parte superior -debida al
apoyo sobre el antepecho superior que sirve de remate a la plataforma
superior-. El esquema de las cargas actuantes es el siguiente:
donde
PC,
LC,
FToro,
XToro,
QU ,
XU,
QH ,
HC,
B,
ancho de la banda de aplicación de la carga.
sobrecarga horizontal en balcón volado, estimada en 100 kg/m (NBE AE88).
altura máxima del elemento, teniendo en cuenta el antepecho o
barandilla de remate.
0ancho de la estructura.
Fest ≥ Fdest
51
donde:
LC
X2
+ QU ⋅ B ⋅ U
2
2
= FToro ⋅ xToro + QH ⋅ B ⋅ H C
Fest = PC ⋅
Fdest
FToro ≤
PC ⋅
LC
X2
+ QU ⋅ B ⋅ U − QH ⋅ B ⋅ H C
2
2
xToro
FToro
3
12
500 ⋅ + 500 ⋅ 3 ⋅ − 100 ⋅ 3 ⋅ 3,1
2
2
≤
= 475 kg
1,2 m
•
Elemento 1. Largueros o correas superiores de apoyo de la plataforma.
soportará la plataforma para el público.
-
f máx
5
l4
=
⋅q⋅
384
EI
52
donde:
q
L
I
E
f adm =
l
300
=
= 1, 2 cm
250 250
Debido a lo cual la flecha máxima sería:
f max =
5
300 4
⋅ 3,25 ⋅
= 3,68 cm
384
2100000 ⋅ 44,3
q = 500(kg / m 2 ) ⋅ 0,65(m) = 325 kg / m
0,65 metros, se corresponden con el valor de la crujía de carga de cada
uno de los largueros o correas.
Es decir, no cumplimos la condición de flecha si colocamos un perfil
#70.40.4, deberíamos colocar al menos, como perfil simple, un #100.50.5.
-
M máx = 48628,12 kg ⋅ cm
Así:
σ adm =
M máx 48628,12
=
= 1589,15 kg / cm 2 ≤ σ u = 2600 kg / cm 2
W
30,6
donde:
W
•
módulo resistente de la sección bruta. #100.50.5.
53
-
Soldados en sus extremos.
Insertados en una cazoleta.
-
-
El momento máximo
M máx = 82500 ⋅ FToro
Así:
σ adm =
M máx
W
donde:
W
Si despejamos el valor de la fuerza del toro:
FToro ≤
σ adm ⋅W
M máx
FToro ≤
2600 ⋅11,7
= 0,368 ⋅ F
82500
Como la carga empleada para el cálculo era de 1 tonelada, esto implica
que la carga máxima del toro sería:
FToro = 368 kg
54
•
Elemento 3. Pilar de soporte.
Este elemento deberá ser capaz de resistir la sobrecarga de uso y el
posible impacto del toro.
-
El momento máximo, en la sección más desfavorable.
M x* = 59662 kg ⋅ cm
M x* = −49834 kg ⋅ cm
N * = −1255 kg
Así:
σ adm
donde:
A
W
N*
*
M x* M y
=
+
+
A Wx W y
A=9.24 cm2
Wx= Wy=28.86 cm3
i=3.15 cm
 1255 FToro ⋅ 59662 FToro ⋅ 49834 
σ adm = 
+
+
 ≤ 2600 kg / cm 2
9
,
24
22
,
86
22
,
86


FToro ≤ 0.51⋅ F
Como la carga empleada para el cálculo era de 1 tonelada, esto implica
que la carga máxima del toro sería:
FToro ≤ 510 kg
55
-
Estado Límite Último de Pandeo.
Así:
σ adm =
donde:
A
W
ω ⋅ N Plataforma
A
+
M máx
W
β =1→ λ =
l pandeo
i
=
β ⋅ l 1⋅ 220
=
= 68,8 → ω = 1,34
i
3,15
En nuestro caso el elemento es un tubo #80.3, con
A=9.24 cm2
W=28.86 cm3
i=3.15 cm
Sustituyendo valores, obtendríamos:
FToro ≤ 1040 kg
(Recordar que para cálcular el pandeo se debe tener en cuenta la zona
central de longitud 0.4*L de la barra o elemento a comprobar).
EJEMPLO DE APLICACIÓN (II)
Una primera aplicación del cálculo anterior nos ha permitido obtener el esfuerzo
que provocaría el toro al incidir sobre uno de los elementos estructurales tipo,
la barrera horizontal de tijera de madera.
El proceso de modelización y cálculo realizado coincide con el desarrollo
teórico planteado en la metodología anterior.
1. Obtención del esfuerzo producido por el toro. (Considerando un valor
unidad)
2. Modelización del elemento de barrera. Asimilaremos el sistema estructural
3D a una estructura espacial de barras, con sus correspondientes
restricciones, que nos permitirán modelizar con exactitud el modo de trabajo
del sistema estructural.
56
3. Introducción de dicho modelo en un programa de análisis de estructuras del
que se obtendrán los estados tensionales en cada sección de las piezas.
4. A partir del estado tensional de las piezas, determinaremos las secciones
más desfavorables, y a partir de las mismas, se obtendrán las dimensiones
mínimas de las piezas que cumplirán el correspondiente estado límite.
Modelo de cálculo.
La estructura de defensa de la barrera de tijera, se ha asimilado a un conjunto
de barras con las siguientes peculiaridades:
-
-
Las uniones entre elementos se realizan a través de tornillos, debido a lo
cual, los nudos de conexión entre elementos serán articulaciones.
Cuando se lleva a cabo el montaje de uno de estos elementos, y su trabajo
es de modo individual, suele ir colocado cerrando una vía pública y, por
tanto, los extremos de los largueros apoyan en las edificaciones, haciendo
que los caballetes de apoyo, únicamente, puedan desplazarse hacia delante
y hacia atrás.
Las cargas aplicadas sobre la estructura serán: las generadas por el
público, colocado sobre los largueros horizontales, y la acción del toro.
El material que conforma todo el sistema estructural es madera de pino, con
un módulo elástico E=80000 kg/cm2.
Figura. 7. Modelo estructural SAP2000.
57
Figura. 8. Sobrecarga en el primer larguero.
Figura. 9. Sobrecarga en el segundo larguero.
Figura. 10. Sobrecarga en el tercer larguero.
58
Figura. 11. Sobrecarga en el cuarto larguero.
Figura. 12. Sobrecarga en el quinto larguero.
Figura. 13. Esfuerzo provocado por el toro.
59
Figura. 14. Esfuerzos flectores obtenidos en la estructura.
Figura. 15. Flectores en el plano M22
60
Figura. 16. Esfuerzos en el plano M33.
Las situaciones planteadas son tres:
C. Por un lado, la estructura sin cargas de uso, únicamente bajo la acción del
toro.
D. Un caso de acción vertical del toro.
E. Un último caso de acción combinada de carga en la situación más
desfavorable, más la acción vertical del toro.
Caso A.
donde
Pb,
Lb,
FToro,
XToro,
61
Fest ≥ Fdest
Lb
2
= FToro ⋅ xToro
Fest = Pb ⋅
Fdest
FToro ≤
Pb ⋅
Lb
2
xToro
FToro ≤
2,57 m
2 = 523 kg
1,2 m
489 kg ⋅
Caso B.
donde
Pb,
Lb,
FToro,
XToro,
62
Fest ≥ Fdest
Lb
2
= FToro ⋅ xToro
Fest = Pb ⋅
Fdest
FToro ≤
Pb ⋅
Lb
2
xToro
FToro ≤
2,57 m
2 = 251kg
2,51m
489 kg ⋅
Caso C.
En este caso se prevé la posible acumulación de sobrecarga en el último
larguero horizontal, así como la posible acción horizontal del público.
63
donde
Pb,
Lb,
FToro,
XToro,
qv,
xv,
qh,
xh,
B
posición de aplicación de la carga del toro.
posición de aplicación de la carga.
sobrecarga horizontal, estimada en 100 kg/m (NBE AE-88).
altura máxima del elemento.
longitud del larguero.
Fest ≥ Fdest
Lb
+ qv ⋅ B ⋅ xv
2
= FToro ⋅ xToro + qh ⋅ B ⋅ xh
Fest = Pb ⋅
Fdest
FToro ≤
Pb ⋅
Lb
+ qv ⋅ B ⋅ xv − qh ⋅ B ⋅ x h
2
xToro
FToro ≤
489 ⋅
2,57
+ 200 ⋅ 4 ⋅ 1,74 − 100 ⋅ 4 ⋅ 2,38
2
= 425 kg
2,51 m
64
•
Elemento 1. Largueros.
soportarán el público, así como la acción frontal del toro.
-
4
f máx =
donde:
q
L
I
E
l
5
⋅q⋅ b
384
EI
f adm =
l
250
3
I min ≥
l
1250
⋅q⋅ b
384
E
q = 200 kg / m
I min ≥
1250
280 3
⋅ 2,00 ⋅
= 1191cm 4
384
120000
65
los 2,8 metros, se corresponden con el valor de la distancia entre apoyos
de los largueros.
I l arg ueros =
b ⋅ h 3 8 ⋅ 24 3
=
= 9216 cm 4
12
12
Así el elemento cumple la condición.
-
el material (Madera de Pino).
-. Trabajando a flexión. σmáx=400 kg/cm2.
-. Trabajando a cortante. σmáx=40 kg/cm2.
Caso A.
Se corresponde con la acción del público que se acumula sobre el
elemento:
M 2 = 6134, 43 kg ⋅ cm
M 3 = 11537,18 kg ⋅ cm
Así:
σ adm =
M2 M3
+
W2 W3
donde:
W
I
= 256 cm 3
h/ 2
I
W3 =
= 768 cm 3
h/ 2
W2 =
66
 6134,43 11537,18 
2
2
σ = 1,5
+
 = 58, 48 kg / cm ≤ σ max = 400 kg / cm
768 
 256
Cumple la condición.
Caso B.
Se corresponde con la acción del toro sobre el elemento:
M 2 = 3090,32 kg ⋅ cm
M 3 = 1643,15 kg ⋅ cm
Así:
σ adm =
M2 M3
+
W2 W3
 F ⋅ 3090,32 FToro ⋅1643,15 
2
+
σ = 1,5 ⋅  Toro
 ≤ σ max = 400 kg / cm
256
768


FToro ≤ 1877 kg
Caso C.
Se corresponde con la combinación de los dos casos anteriores:
 F ⋅ 3090,32 FToro ⋅1643,15 
2
σ = 1,5 ⋅  Toro
+
 + 58,48 ≤ σ max = 400 kg / cm
256
768


FToro ≤ 1602 kg
67
•
Elemento 2. Barras que conforman la tijera.
-
el material (Madera de Pino).
La acción obtenida sobre las patas del caballete en la situación más
desfavorable es la siguiente:
N = 39,28 kg
M 3 = 51209, 4 kg ⋅ cm
Así:
σ adm =
donde:
A
W
N máx M máx
+
A
W
En nuestro caso el elemento es un larguero #240.80,
A=192 cm2
W=768 cm3
i=6.9 cm
 39,28 51209,4 
2
σ adm = γ f ⋅ FToro 
+
 ≤ 400 kg / cm
768 
 192
FToro ≤ 668 kg
Si consideramos el larguero que conforma la traba de la tijera, se podrán
plantear dos situaciones:
•
Tracción debida a la fuerza que tiende a abrir la tijera debida a la carga
sobre la misma.
N 
 792,26 
2
σ adm = γ f ⋅  máx  = 1,5 ⋅ 
 ≤ 400 kg / cm
 14 ⋅ 5 
 14 ⋅ 5 
FToro ≤ 236 kg
68
TIPOLOGÍAS
CADAFALES
Características de la estructura:
Modelo ESCALONADO.
a)
b)
c)
d)
Longitud de fachada: 3 m lineales.
Profundidad: 3 m lineales.
Altura de la parte delantera: 2.10 m con barandilla de 0.9 m.
Altura de la parte trasera: 3m con barandilla de 0.9 m.
Modelo PLATAFORMA.
a)
b)
c)
Longitud de fachada: 3 m lineales.
Profundidad: 3 m lineales.
Altura de la plataforma: 2.10 m a 2.5 m con barandilla de 0.9 m.
-. La apertura del hueco frontal será de una altura mínima de 1.9 m, medida a
partir del nivel el terreno, estando el travesaño inferior a una altura máxima de
20 cm. La separación de los montantes será de 30 cm aproximadamente.
-. El espesor mínimo de los perfiles de hierro a colocar en los montantes
dependerá de la forma de colocación y de sus medidas de sección, siendo
como nivel orientativo los siguientes:
a) Perfil cuadrangular de 75x75 mm, mínimo de 3 mm de espesor.
b) Redondos de 75 mm de diámetro, mínimo 3 mm de espesor.
c) Rectangulares de 100x40 mm, mínimo de 3 mm de espesor.
-. Los montantes realizados con madera no deberán presentar grietas ni
muestras de carcoma, debiendo tener los redondos un diámetro mínimo de 18
cm., y los rectangulares una sección de 22.5x7.5 cm..
-.No se deberán colocar escaleras exteriores a los cadafales, debiendo
colocarse en el interior de los mismos y de manera que no impidan ni
obstaculicen el acceso desde el recinto taurino al interior del mismo.
-.La estructura será metálica en su totalidad menos la estructura de barrotes de
la ratonera, que podrá utilizarse también de madera.
a) Los barrotes serán redondos del tipo estructural (3mm de pared) con
un diámetro mínimo de 75 mm, en el caso de que el elemento encaje
en una cazoleta, y de diámetro mínimo 70 mm, en el caso de estar
soldado en sus extremos.
b) En todas las esquinas se colocará un pilar de hierro tipo estructural (3
mm de espesor) cuadrado de dimensiones mínimas 80x80 mm.
-. La estructura que conforma la plataforma deberá ser capaz de resistir una
carga de 500 kg/m2. Correspondiente a la sobrecarga de uso propuesta en la
NBE AE88, como sobrecarga para locales públicos de reunión.
69
BARRERAS VERTICALES.
Estos elementos requieren generalmente de un sistema de agarre anclado en
el suelo de forma permanente, a través de algún tipo de fijación. La solución
más adoptada es la de esconder el sistema fijo dentro de arquetas de
instalaciones.
a) La altura de los elementos: mayor o igual a 2.3 m.
b) Los barrotes que conforman el sistema de barrera, pero que no
forman parte del sistema estructural de soporte, deberán ser, al
menos, de Ø75.3 o #75.3.
c) La separación máxima entre las caras exteriores de los barrotes no
superará el valor de 30 centímetros.
d) Los perfiles estructurales que conformen la estructura portante,
deberán ser perfiles metálicos como mínimo de #100.3., y las patas
de apoyo que conforman los triángulos estructurales de #70.3.
e) La altura máxima, a cara superior, de colocación de cualquier perfil
estructural que conforme el marco estructural, en la parte inferior del
mismo, será de 20 cm.
f) Los tornillos que conformarán las uniones serán como mínimo del
tipo T16.
BARRERAS DE TIJERA.
Dos son las tipologías empleadas más habitualmente.
Modelo mixto, caballete o tijera metálica y tablones horizontales.
Modelo de madera.
Modelo MIXTO.
a) Altura máxima 2.3 m.
b) Perfiles que componen los caballetes #80.40.3
c) Tablones horizontales de madera de pino de #245.63, con una longitud
máxima de 5 m, y una separación máxima entre apoyos de 3 m.
d) La separación entre huecos de los tablones horizontales no superará
el valor de 30 centímetros.
e) La separación entre caballetes será, como máximo, de 3 metros.
Modelo de MADERA.
a) Altura máxima 2.3 m.
b) Perfiles que componen los caballetes #240.80
c) Tablones horizontales de madera de pino de #245.63, con una longitud
máxima de 5 m, y una separación máxima entre apoyos de 3 m.
70
d) La separación entre huecos de los tablones horizontales no superará
el valor de 30 cm.
e) La máxima separación entre caballetes será de 3 m.
Condiciones generales de montaje:
Estos elementos deberían poseer sistemas de anclaje que permitieran
asegurar el comportamiento de las estructuras completas frente a la acción del
toro, evitando, en cualquier caso, que se deslicen y se levanten. Esto se podría
asegurar a través del amarre, con sogas o cadenas, a argollas alojadas en la
vía pública de manera permanente.
También se tendría que tener en cuenta que dichas estructuras poseen un alto
grado de inestabilidad lateral, por lo que sería necesario el acodalamiento
lateral de las mismas. Si el elemento es único, generalmente se acodalará en
las paredes laterales, pero cuando se alineen más de dos elementos se
requerirá el llevar a cabo algún tipo de arriostramiento.
71
MODELO DE FICHA DEL CATÁLOGO DE ELEMENTOS
Y ESTRUCTURAS DE BARRERA EXISTENTES
72
Elementos tradicionales
BARRERA DE TIJERA 1
CARACTERÍSTICAS FÍSICAS DEL ELEMENTO
PESO: 450 kg
DIMENSIONES: 2.4x2.8x4.0 m
NÚMERO DE PIEZAS: 5 LARGUEROS, 2 CABALLETES, 10 TORNILLOS Ø T14
MATERIALES EMPLEADOS: MADERA DE PINO
SISTEMA DE MODULACIÓN: 4 M
CONDICIONES TÉCNICAS
MATERIALES: MADERA DE PINO CON ACABADO DE PINTURA ANTIPARÁSITOS
Y ANTIHUMEDAD, TORNILLOS T14
CARACTERÍSTICAS DE LOS MATERIALES
TIPOS DE PIEZAS:LARQUEROS DE MADERA, CABALLETES DE MADERA,
TORNILLERÍA METÁLICA Y ARANDELAS
TIPO DE UNIONES Y ENSAMBLAJES: ATORNILLADO ENTRE LAS PIEZAS
Y GENERALMENTE ENTRE MÓDULOS A TRAVÉS DE SOGAS
SUMINISTRO Y MONTAJE
SISTEMA DE TRANSPORTE E INSTALACIÓN:------------------------------------------------EMPRESA SUMINISTRADORA:---------------------------------------------------------------------LUGAR Y CONDICIONES DE ABASTECIMIENTO:--------------------------------------------FORMAS DE CONTROL Y MANTENIMIENTO: SE REPONDRÁN TODAS LAS
PIEZAS QUE MUESTREN SIGNOS DE DETERIORO, COMO SERÍAN, MUESTRAS
DE CARCOMA O FISURAS. SE DEBERÍA LLEVAR A CABO UN REPINTADO DE
LOS ELEMENTOS CADA DOS AÑOS
VIDA MEDIA: PUEDE ESTIMARSE EN UNOS DIEZ AÑOS SIEMPRE QUE SE CUMPLAN
LOS CRITERIOS DE MANTENIMIENTO RECOGIDOS EN EL ESTUDIO
PROBLEMÁTICAS
EL NO ACODALAMIENTO LATERAL DE LOS MÓDULOS PODRÍA GENERAR UNA
INESTABILIDAD QUE HARÍA QUE SE PLEGARA EL CONJUNTO. ES POR ELLO,
QUE CUANDO SE DISPONGAN VARIOS MÓDULOS SEGUIDOS O NO SE PUEDAN
ACODALAR SE PROCEDERÁ AL ARRIOSTRAMIENTO EN CRUZ DE LOS CABALLETES
OBSERVACIONES
SE HACE NECESARIO EL ANCLAJE DEL CONJUNTO AL PAVIMENTO A TRAVÉS DE
ARGOLLAS U OTRO TIPO DE FIJACIÓN MECÁNICA PARA EVITAR SU POSIBLE
DESLIZAMIENTO Y/O VUELCO
73
BARRERA DE TIJERA 2
PESO: APROXIMADAMENTE 300 kg
DIMENSIONES: 2.5x1.7x5.0 m
NÚMERO DE PIEZAS: 6 LARGUEROS, 2 CABALLETES, 12 TORNILLOS Ø T14
MATERIALES EMPLEADOS: MADERA DE PINO Y TUBOS RECTANGULARES DE ACERO
SISTEMA DE MODULACIÓN: 5 M
MATERIALES: MADERA DE PINO CON ACABADO DE PINTURA ANTIPARÁSITOS
Y ANTIHUMEDAD, TORNILLOS T14, ACERO A42b CON PINTURA ANTIOXIDANTE
CARACTERÍSTICAS DE LOS MATERIALES
TIPOS DE PIEZAS:LARQUEROS DE MADERA, CABALLETES DE MADERA,
TORNILLERÍA METÁLICA Y ARANDELAS
TIPO DE UNIONES Y ENSAMBLAJES: ATORNILLADO ENTRE LAS PIEZAS
Y GENERALMENTE ENTRE MÓDULOS A TRAVÉS DE SOGAS
SISTEMA DE TRANSPORTE E INSTALACIÓN:------------------------------------------------EMPRESA SUMINISTRADORA:---------------------------------------------------------------------LUGAR Y CONDICIONES DE ABASTECIMIENTO:--------------------------------------------FORMAS DE CONTROL Y MANTENIMIENTO: SE REPONDRÁN TODAS LAS
PIEZAS QUE MUESTREN SIGNOS DE DETERIORO, COMO SERÍAN, MUESTRAS
DE CARCOMA O FISURAS. SE DEBERÍA LLEVAR A CABO UN REPINTADO DE
LOS ELEMENTOS CADA DOS AÑOS
VIDA MEDIA: PUEDE ESTIMARSE EN UNOS DIEZ AÑOS SIEMPRE QUE SE CUMPLAN
LOS CRITERIOS DE MANTENIMIENTO RECOGIDOS EN EL ESTUDIO
PROBLEMÁTICAS
EL NO ACODALAMIENTO LATERAL DE LOS MÓDULOS PODRÍA GENERAR UNA
INESTABILIDAD QUE HARÍA QUE SE PLEGARA EL CONJUNTO. ES POR ELLO,
QUE CUANDO SE DISPONGAN VARIOS MÓDULOS SEGUIDOS O NO SE PUEDAN
ACODALAR SE PROCEDERÁ AL ARRIOSTRAMIENTO EN CRUZ DE LOS CABALLETES
OBSERVACIONES
SE HACE NECESARIO EL ANCLAJE DEL CONJUNTO AL PAVIMENTO A TRAVÉS DE
ARGOLLAS U OTRO TIPO DE FIJACIÓN MECÁNICA PARA EVITAR SU POSIBLE
DESLIZAMIENTO Y/O VUELCO
74
CADAFALS 3
PESO.APROXIMADAMENTE 500 kg
DIMENSIONES: 3X3X2.2 METROS + 0.9 DE BARANDILLA + GRADAS
NÚMERO DE PIEZAS: 8 PIEZAS + 18 BARROTE
MATERIALES EMPLEADOS: PERFILES ACERO A42b + TORNILLOS T16
SISTEMA DE MODULACIÓN: 3 METROS FRONTALE S +3 METROS DE PROFUNDIDAD
MATERIALES: PERFILES COMERCIALES DE ACERO A42b + TORNILLOS T16
CARACTERÍSTICAS DE LOS MATERIALES-------------------TIPOS DE PIEZAS: BARROTES VERTICALES INSERTADOS EN CAZOLETAS
TIPO DE UNIONES Y ENSAMBLAJES: SOLDADAS A TOPE, ATORNILLADAS O EMBUTIDAS
SISTEMA DE TRANSPORTE E INSTALACIÓN:---------------EMPRESA SUMINISTRADORA:-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------LUGAR Y CONDICIONES DE ABASTECIMIENTO:------------------------------------------------------------------------------------------FORMAS DE CONTROL Y MANTENIMIENTO: REPARACIÓN DE LOS ELEMENTOS QUE PRESENTEN
SIGNOS DE DESPERFECTOS, COMO CORROSIÓN O ABOLLADURAS. REPINTADO DE LOS ELEMENTOS
CADA CINCO AÑOS.
LOCALIDADES DONDE SE INSTALA:---------------------------VIDA MEDIA: APROXIMADAMENTE DIEZ AÑOS SIMEPRE QUE SE HAYAN CUMPLIDO LAS CPNDICIONES
ANTERIORES
PROBLEMÁTICAS LA POSICIÓN DE LA ESCALERA DE ACCESO
A LA PLATAFORMA DEBERÁ IR EN POSICIÓN CENTRADA
POSTERIOR.
EL MATERIAL QUE CONFORMA EL SUELO DE LA PLATAFORMA DEBERÁ SER LO SUFICIENTEMENTE
RESISTENTE PARA PODER SOPORTAR LAS SOLICITACIONES DE CÁLCULO.
OBSERVACIONES
75
CADAFALS 4
DIMENSIONES: 3X3X2.2 METROS + 0.9 DE BARANDILLA
NÚMERO DE PIEZAS: 8 PIEZAS + 18 BARROTE
CADA CINCO AÑOS.
ANTERIORES
POSTERIOR.
OBSERVACIONES
76
CADAFALS 5
DIMENSIONES: 3X3X2.2 METROS + 0.9 DE BARANDILLA
NÚMERO DE PIEZAS: 8 PIEZAS . LATERALES DE UNA ÚNICA PIEZA
CADA CINCO AÑOS.
ANTERIORES
POSTERIOR.
OBSERVACIONES
77
BARRERAS VERTICALES 6
PESO. NO ES UN PARÁMETRO DETERMINANTE
DIMENSIONES: MAXIMA LONGITUD ENTRE APOYOS 4 METROS. ALTURA MÍNIMA 2.2 METROS
NÚMERO DE PIEZAS:------------------------------------------------MATERIALES EMPLEADOS: ACERO A42b + TORNILLOS T16
SISTEMA DE MODULACIÓN: MÓDULO DE 4X2.2 METROS
MATERIALES:PERFILES COMERCIALES Y PLETINAS A42b + TORNILLOS T16
CARACTERÍSTICAS DE LOS MATERIALES--------------------------------------------------------------------------------------------------TIPOS DE PIEZAS:
TIPO DE UNIONES Y ENSAMBLAJES:---------------------------------------------------------------------------------------------------------
SISTEMA DE TRANSPORTE E INSTALACIÓN:----------------------------------------------------------------------------------------------EMPRESA SUMINISTRADORA:-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------LUGAR Y CONDICIONES DE ABASTECIMIENTO:------------------------------------------------------------------------------------------FORMAS DE CONTROL Y MANTENIMIENTO:-----------------------------------------------------------------------------------------------LOCALIDADES DONDE SE INSTALA:----------------------------------------------------------------------------------------------------------VIDA MEDIA:---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
PROBLEMÁTICAS
OBSERVACIONES
VARIABLES
FÍSICAS
VARIABLES
CONSTRUCTIVAS
78
BARRERAS PRIVADAS 7
PESO.----------------------------------------------------------------------DIMENSIONES:-.-------------------------------------------------------NÚMERO DE PIEZAS:------------------------------------------------MATERIALES EMPLEADOS:----------------------------------------SISTEMA DE MODULACIÓN:----------------------------------------
MATERIALES:------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------CARACTERÍSTICAS DE LOS MATERIALES--------------------------------------------------------------------------------------------------TIPOS DE PIEZAS:------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------TIPO DE UNIONES Y ENSAMBLAJES:---------------------------------------------------------------------------------------------------------
PROBLEMÁTICAS
OBSERVACIONES
VARIABLES
FÍSICAS
VARIABLES
CONSTRUCTIVAS
79
BARRERAS PRIVADAS 8
PESO.----------------------------------------------------------------------DIMENSIONES:-.-------------------------------------------------------NÚMERO DE PIEZAS:------------------------------------------------MATERIALES EMPLEADOS:----------------------------------------SISTEMA DE MODULACIÓN:----------------------------------------
MATERIALES:------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------CARACTERÍSTICAS DE LOS MATERIALES--------------------------------------------------------------------------------------------------TIPOS DE PIEZAS:------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------TIPO DE UNIONES Y ENSAMBLAJES:---------------------------------------------------------------------------------------------------------
PROBLEMÁTICAS
OBSERVACIONES
VARIABLES
FÍSICAS
VARIABLES
CONSTRUCTIVAS
80
MODELO DE FICHA DEL CATÁLOGO DE ELEMENTOS Y ESTRUCTURAS DE BARRERA
PROPUESTAS COMO SISTEMATIZACIÓN FUTURA
0
20
40
60
80
100
200 cm
81
0
20
40
60
80
100
200 cm
82
0
20
40
60
80
100
200 cm
83
0
20
40
60
80
100
200 cm
84
0
20
40
60
80
100
200 cm
85
0
20
40
60
80
100
200 cm
86
0
20
40
60
80
100
200 cm
87
0
20
40
60
80
100
200 cm
88
0
20
40
60
80
100
200 cm
89
SELECCIÓN DE LA DOCUMENTACIÓN RECOPILADA
90
Ilustración 7. Montaje de barreras de tijera horizontales.
Ilustración 8. Detalle del montaje continuo de barreras.
91
Ilustración 9. Puerta de acceso al recinto taurino.
Ilustración 10. Detalle del sistema de engarce de los largueros.
92
Ilustración 11. Modelo de apoyo, y traba de la tijera metálica.
Ilustración 12. Caballete de la barrera de tijera.
93
Ilustración 13. Detalle de la rotula superior de la tijera.
Ilustración 14. Traba del caballete resuelta con un elemento de madera.
94
Ilustración 15. Sistema de amarre con cuerda.
Ilustración 16. Cadafal tipo.
95
Ilustración 17. Vista lateral del cadafal.
Ilustración 18. Dimensión del soporte.
96
Ilustración 19. Muestra de la separación de los barrotes.
Ilustración 20. Sistema de barrera vertical, uso privado.
97
Ilustración 21. Detalle del engarce en la pared, y del barrote recibido por una cazoleta.
Ilustración 22. Detalle del acabado de la parte superior y engarce del barrote con tornillo.
98
Ilustración 23. Apoyo de la parte central que permite aumentar la rigidez del conjunto de la barrera.
Ilustración 24. Otro modelo de defensa privada.
99
Ilustración 25. Detalle del barrote central móvil.
Ilustración 26. Detalle de la parte inferior del barrote.
100
Ilustración 27. Sistema de cierre de recintos con barreras verticales.
Ilustración 28. Detalle del apoyo de la barrera vertical.
101
Ilustración 29. Fijación central de la barrera vertical.
Ilustración 30. Detalle del pasador central de cierre de la barrera vertical.
102
Ilustración 31. Arquetas que contienen los elementos de fijación al suelo.
Ilustración 32. Sistema de bisagras para permitir el giro.
103
Ilustración 33. Bisagras de la parte inferior.
Ilustración 34. Detalle de la pletina fija de engarce.
104
Ilustración 35. Barrera vertical.
Ilustración 36. Detalle de la arqueta con la fijación y el tornillo pasante.
105
Ilustración 37. Muestra del tornillo pasante y la pletina móvil.
Ilustración 38. Vista posterior de la barrera vertical.
106
Ilustración 39. Bisagra y engarce inferior de la barrera.
Ilustración 40. Bisagra superior, y detalle de la fijación del tirante posterior.
107
Ilustración 41. Sistemas de cadafals.
Ilustración 42. Vista posterior de un cadafal.
108
Ilustración 43. Sistema de agarre del barrote de un cadafal.
Ilustración 44. Detalle del nudo que une los elementos laterales.
109
Ilustración 45. Sistema de apoyo de la plataforma para público.
Ilustración 46. Detalle de solución para nudo inferior.
110
Ilustración 47. Detalle del nudo.
Ilustración 48. Detalle de engarce en una cazoleta.
111
Ilustración 49. Engarce en cazoleta inferior de un barrote de la ratonera.
Ilustración 50. Detalle de tornillo de nivelación para salvar desniveles.
112
Ilustración 51. Vista posterior de cadafal con gradas.
Ilustración 52. Detalle del engarce en la cazoleta del barrote.
113
Ilustración 53. Gradas.
Ilustración 54. Modelo de cadafal.
114
Ilustración 55. Modelo de cadafal.
Ilustración 56. Montaje conjunto de cadafals.
115
Ilustración 57. Vista general del montaje.
Ilustración 58. Detalle del engarce de los elementos de apoyo de la plataforma.
116
Ilustración 59. Detalle del nudo de unión, con fijación con tornillo.
Ilustración 60. Escalera de acceso a la plataforma.
117
Ilustración 61. Detalle de amarre entre elementos.
Ilustración 62. Detalle de amarre de elementos.
118
Ilustración 63. Modelo de bisagra.
Ilustración 64. Cierre de pasillo de servicio.
119
Ilustración 65. Sistemas de cadafals.
Ilustración 66. Barrera de tijera.
120
Ilustración 68. Detalle de amarre entre cadafals
121
Ilustración 69. Detalle de amarre y nivelación.
Ilustración 70. Detalle.
122
Ilustración 73. Detalle del caballete metálico de la barrera de tijera.
123
Ilustración 74. Almacenaje de los largueros horizontales de la barrera.
Ilustración 75. Almacen de elementos.
Ilustración 76. Detalle del pasador.
124
Ilustración 77. Montaje de los nudos.
Ilustración 78. Elemento que impide el giro.
Ilustración 79. Detalle del engarce con un tornillo de larguero y caballete.
125
DISTRIBUCIÓN GEOGRÁFICA
Municipios donde se celebran festejos taurinos
PROVINCIA DE VALENCIA
126
PROVINCIA DE ALICANTE
127
PROVINCIA DE CASTELLÓN
128
BIBLIOGRAFÍA.
•
Estructura de Madera, Diseño y Cálculo. Asociación de Investigación
Técnica de las Industrias de la Madera y Corcho. AITIM. 1996. ISBN: 8487381-09-X.
•
NBE EA-95, Norma Básica de la Edificación.
•
NBE AE-88, Acciones en la Edificación.
•
Regulaciones establecidas por la Asociación en defensa de las
tradiciones de los toros en las calles.
•
Normativa específica de algunos Ayuntamientos de la Comunidad
Valenciana.
•
Los materiales básicos de la construcción. Juan Arcos Molina.
1995, Progensa. ISBN: 84-86505-47-X
•
Fiesta Taurinas Populares en la Comunidad Valenciana. Agenda 2000.
1999, Alberto de Jesús Rodríguez.
•
Bous al Carrer, Revista mensual. Autor y editor José A. Vigo García.
129

elementos y estructuras de barrera para festejos taurinos tradicionales

Transcripción

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