memoria proyecto ejecucion

Transcripción

Benito Perez Galdós 1,6,17
46600 Alzira (Valencia)
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MEMORIA PROYECTO EJECUCION
REHABILITACIÓN DE `LA CASA BLAVA´
ALZIRA (Valencia)
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0914 PROYECTO DE EDIFICACIÓN
LA CASA BLAVA
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indice
memoria y anexos
1.
MEMORIA DESCRIPTIVA Y JUSTIFICATIVA .
1.1.-AGENTES Y JUSTIFICACION DEL ENCARGO.
1.2.-INFORMACIÓN PREVIA
1.3.-DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO
2.- MEMORIA CONSTRUCTIVA.
3.- CUMPLIMIENTO DEL CODIGO TECNICO DE LA EDIFICACION
3.1.- DB-SE: SEGURIDAD ESTRUCTURAL.
3.2.- DB-SI: SEGURIDAD EN CASO DE INCENDIOS.
3.3.- DB-SU: SEGURIDAD DE UTILIZACIÓN.
3.4.- DB-HS: SALUBRIDAD.
3.5.- DB- HR: RUIDO
3.6.- DB- HE: AHORRO DE ENERGIA
4.- CUMPLIMIENTO DE OTRAS NORMATIVA.
4.1.-ELIMINACION DE BARRERAS ARQUITECTONICAS
4.2.-CUMPLIMIENTO DE LA NORMA SISMORRESISTENTE.
4.3.-CUMPLIMIENTO DE NORMATIVA DE ENERGIAS RENOVABLES.
4.4. CUMPLIMIENTO DEL REGLAMENTO DE ESTABLECIMIENTOS HOTELEROS DE LA COMUNIDAD
VALENCIANA
5.- CALCULO DE CIMENTACION Y ESTRUCTURA.
6.- NORMATIVA DE OBLIGADO CUMPLIMIENTO.
ANEXOS:
Anexo nº 1
Anexo nº 2
Anexo nº 3
Anexo nº 4
Anexo nº 5
Plazo de ejecución
Manifestación de obra completa
Propuesta de clasificación del contratista y categoría del
contrato.
Justificación de precios
Resumen de presupuesto
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documento nº 2
planos
INDICE DE PLANOS
1 Situación, emplazamiento
2 Propuesta de actuacion: planta baja, primera y segunda.
3 Propuesta de actuacion: cotas, superficies, referencia carpinteria
4 cumplimiento supresión de barreras arquitectónicas
5 Propuesta de actuacion: Alzados y secciones
6 cubierta
7,1 Acabados pavimentos
7,2 Acabados techos
7,3 Acabados verticales y referencia tabiqueria, cerramientos
8 cimentación, replanteo, toma tierra
9 cuadro de pilares
10,1 estructura planta cota +3,15, estructura porche
10,2 estructura planta cota +4,11cubierta 1 y cafeteria
10,3 estructura planta cota +7,66, cubierta 2 y 3
11 Despiece de vigas hormigón y madera.
12 detalle de escalera
13,1 detalle constructivo
13,2 detalle constructivo
14,1 detalle carpinteria exterior madera
14,2 detalle carpinteria exterior metalica
14,3 detalle carpinteria interior
15,1 urbanizacion parcela
15,2 detalle urbanizacion: pergola
16,1 detalle conducto de ventilacion forjado sanitario
16,2 detalle ascensor
17,1 Red de saneamiento aguas pluviales
17,2 Red de saneamiento aguas negras
18,1 cumplimiento DB-SI planta baja
18,2 cumplimiento DB-SI planta primera
18,3 cumplimiento DB-SI planta segunda
19 detalle mobiliario cocina
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0..-JUSTIFICACION CUMPLIMIENTO DECRETO-LEY 1/2009 de 20 de Febrero
El presente proyecto se acoge a lo especificado en el Articulo 3 “Obras financiables” del TITULO II “ Plan
Especial de apoyo a la inversión productiva en municipios de la Comunitat Valenciana ” dado que se
incluye en el apartado g de dicho Articulo 3 como Infraestructura sociocultural.
MEMORIA Y ANEXOS
1. MEMORIA DESCRIPTIVA Y JUSTIFICATIVA
1.1.- AGENTES Y JUSTIFICACION DEL ENCARGO
PROMOTOR: Ayuntamiento de Alzira.
PROYECTISTA: Jorge Luis Gimeno Doménech, arquitecto colegiado 04.270 de la Delegación Territorial de
Valencia del COACV, en representación de la empresa 40x40 TALLER D’ARQUITECTURA S.L. colegiada
con el numero 09161 del Colegio Oficial de Arquitectos de la Comunidad Valenciana y con domicilio
profesional en la calle Benito Pérez Galdós nº1/6º puerta 17ª, de Alzira (Valencia), distrito postal 46600,
teléfono 96.240.31.54.
1.2.-INFORMACION PREVIA
-Antecedentes y condicionantes de partida:
El presente Proyecto Ejecución tiene por objeto la definición de las obras necesarias para la
rehabilitación de la Casa Blava como infraestructura turística y cultural, sito en el `Huerto de Boquera´
Ptda Tulell de la localidad de Alzira.
-Emplazamiento:
La parcela de actuación es de forma regular y se encuentra en el sector Tulell de la localidad de Alzira,
no presenta grandes desniveles. El acceso principal a la parcela es por la calle nª 1 siendo el
secundario por la calle Nº 5, esta orientada en su fachada principal a Sur.
-Entorno físico:
La Casa Blava es un inmueble rural, cuya fecha de construcción está datada finales del s.XIX principio
del s.XX. Este está protegido por el catálogo del Plan General de Ordenación urbana, ficha I-104 A. Este
inmueble consta de casa principal de planta cuadrada con cubierta a cuatro vertientes, y a tres
niveles, con recinto adosado para cuadras, graneros y corrales. Esta vivienda también se conocía como
Hort de Tulell y Hort de Sara, supuestamente atribuida a la casa que se cita en la novela `Entre Naranjos ´
de Vte. Blasco Ibáñez inspirada en Alzira y nombrando un huerto como `La Casa Blava´. Con la
ejecución de la urbanización del Plan Parcial de mejora del sector Tulell, ha quedado en el interior una
gran zona verde junto al edificio de la universidad Católica y junto a la parcela destinada en un futuro al
Auditorio Municipal.
Descripción Estado Actual:
Visitado el edificio este se compone de una casa principal de planta cuadrada, de tres niveles y con
una cubierta a cuatro vertientes, adosado a él se encuentran cuadras, graneros y corrales que van
formando el patio interior de forma cuadrada, todo ello queda reflejado en el dossier fotográfico
adjunto a la memoria.
El edificio objeto del presente proyecto data de finales del siglo XIX principios del XX y es una muestra de
la arquitectura rural de la población. La casa principal es un edificio doméstico señorial al que sus
propietarios han ido introduciendo diferentes modificaciones según las necesidades y usos.
El edificio presenta un buen aspecto en su fachada principal, pero conforme lo vamos recorriendo y
cruzando cada una de las crujías el deterioro es mayor hasta llegar a las últimas crujías que se4
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encuentran en ruinas de las que sólo quedan sus muros y unas vigas de madera de lo que antes fue una
cubierta.
La construcción se desarrolla alrededor de un patio central descubierto en el que destaca la casa de
planta cuadrada. El acceso a la vivienda y al patio se produce por la fachada sur. La sección del
edificio se desarrolla con tres niveles para la vivienda y dos niveles para la continuación de la vivienda
ha lo largo de la fachada este, y parte de la fachada norte, completa la figura un porche.
Los forjados de la casa principal se encuentran dañados, y los de las siguientes edificaciones los forjados
se encuentran en estado ruinoso quedando sólo las viguetas de madera. La cubierta del edificio
principal presenta algunas goteras.
Se realizarán:
Obras de demolición de añadidos y elementos que desvirtúen la unidad arquitectónica original.
Obras de reposición o reconstrucción de aquellos elementos y huecos primitivos que mejoren el valor
cultural del conjunto.
Las obras excepcionales de redistribución del espacio interior con materiales que no alteren las
características estructurales o exteriores del edificio, siempre que no se desmerezcan los valores
protegidos ni afecten a los elementos constructivos a conservar.
Documentación aportada.
Se adjuntan los planos del estado actual y los de la propuesta de intervención para ir explicando las
diferentes actuaciones según los puntos antes citados.
En los planos nº 2.4,2.5 se detallan las obras de demolición de añadidos y elementos que desvirtúan la
unidad de arquitectónica original. Estas actuaciones son:
-Demolición total de distribución interior, pilares, muros y tabiques de ladrillo macizo, vigas y viguetas de
madera, escalera y pavimentos.
-Demolición de cubierta de teja curva y cañizo apoyada sobre vigas de madera y sobre cerchas de
madera a recuperar.
-Demolición de cubierta de fibrocemento apoyada sobre vigas de madera.
-Demolición total de distribución interior y pavimentos en todas las plantas excepto pilares, forjados y
muros de carga en la casa principal.
-Revisión y saneamiento de la estructura de madera de la cubierta en la casa principal y retirada y
reposición de tejas en mal estado.
-Levantado de carpinterías y cerrajerías para su posterior reposición.
-Apertura de huecos tapiados en estado actual.
En el plano 3.2 se detallan las obras de reposición de aquellos elementos y huecos primitivos que
mejoren el valor cultural del edificio. Estas actuaciones son:
-Reconstrucción de huecos originales.
-Reconstrucción de forjados de viguetas de madera y revoltones.
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-Reconstrucción de cubiertas inclinadas.
-Reconstrucción de escalera.
En el plano 3.1 se detallan las obras de redistribución del espacio interior de forma que no alteren las
características estructurales o exteriores del edificio, siempre que no se desmerezcan los valores
protegidos ni afecten a elementos constructivos a conservar. Estas actuaciones son:
-Nueva tabiquería.
-La carpintería nueva se realizará de madera, se colocará un muro cortina como conexión de la
vivienda principal con el resto del edificio.
1.3 DESCRIPCION DEL PROYECTO
1.3.1.- PROGRAMA DE NECESIDADES:
Planta baja: Se ubica el acceso, recepción, habitaciones de servicio, zona de tv. , aseos, cuarto
instalaciones, almacenes, cuarto limpieza, habitación 1, cocina, cafetería y patio.
Planta primera: habitaciones, cuarto instalaciones.
Planta segundo: sala de usos múltiples.
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1.3.2. NORMAS DE DISCIPLINA URBANISTICA:
En el presente proyecto básico se han tenido en cuenta las normas urbanísticas del Plan Parcial del
Sector Tulell de Alzira aprobadas definitivamente 16/10/2004. Por tratarse de un edificio incluido en el
Catálogo de bienes y Espacios Protegidos del Plan General aprobado el 27 de mayo del 2002 las
directrices de su intervención será conservar e integrar en el Plan de Urbanización del Polígono de Tulell.
Se adjunta ficha del Catálogo de bienes y Espacios Protegidos I-104 A:
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1.3.3.-CUMPLIMIENTO DEL CTE:
Descripción de las prestaciones del edificio por requisitos básicos y en relación con las exigencias
básicas del CTE:
Son requisitos básicos, conforme a la Ley de Ordenación de la Edificación, los relativos a la
funcionalidad, seguridad y habitabilidad.
Se establecen estos requisitos con el fin de garantizar la seguridad de las personas, el bienestar de la
sociedad y la protección del medio ambiente, debiendo los edificios proyectarse, construirse,
mantenerse y conservarse de tal forma que se satisfagan estos requisitos básicos.
Cumplimiento de la norma
Estatales:
EHE-08
NCSR-02
EFHE
TELECOMUNICACIONES
REBT
RITE
CTE
Suministro agua p.
Ordenanzas municipales:
Real Decreto 1247/2008. 18/07/2008 Instrucción Hormigón
Estructural.
Real Decreto 997/2002. 27/097/2002 Norma de
construcción sismorresistente .
Real Decreto 642/2002. 05/07/2002 Instrucción para el proyecto y
la ejecución de forjados unidireccionales de hormigón estructural
realizados con elementos prefabricados
R.D. Ley 1/1998, de 27 de Febrero sobre Infraestructuras
Comunes de Telecomunicación
Real Decreto 842/ 2002 de 2 de agosto de 2002, Reglamento
Electrotécnico
de Baja Tensión
Reglamento de instalaciones térmicas en los edificios y sus
instrucciones
técnicas complementarias R. D. 1027/2007
Real Decreto 314/2006. 24/03/2006. Cumplimiento del código
técnico de la Edificación.
Norma básica de instalaciones de suministro de agua potable.....
R.D. 54/2003. 12/12/2003Prevención de riesgos laborales.
R.D.1627/2003. 12/12/2003 Disposiciones mínimas de Seguridad y
Salud en las obras de construcción.
Plan Parcial de Tulell (26/10/2004)
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Otras:
Normas de habitabilidad y diseño de la Comunidad Valenciana.
HD/91.
Orden 22 de abril de 1991 de la Consejería de Obras Públicas,
Urbanismo y Transportes.
Decreto 22/2006. 10/02/2006. Reglamento de establecimientos
hoteleros de la Comunidad Valenciana.
Ley 7/2002, de 3 de diciembre, de la Generalitat, de Protección
Contra la contaminación acústica, estableciendo los mecanismos
de control del ruido originado en actividades, instalaciones,
edificaciones, obras y servicios así como las limitaciones y
procedimiento de evaluación.
El Reglamento sobre vigilancia, control e inspección sanitaria de
Comedores Colectivos, aprobado por Orden de 24 de octubre
de 1975, y la Resolución de 5 de diciembre de 1978, que
desarrolla dicha Orden.
Decreto 54/1990. 26/03/1990 del Consell de la Generalitat
Valenciana. Reglamento de Actividades Molestas, Insolubles,
Nocivas y Peligrosas disposiciones complementarias.
Accesibilidad
Decreto 39/2004. 05/03/2004. Accesibilidad y supresión de
barreras arquitectónicas.
Descripción
de
geometría del edificio:
Volumen:
la La parcela tiene forma regular de una superficie aproximada de
2695.65 m2. La geometría del edificio, sobre el solar de la
ordenanza municipal, es la que se recoge en el conjunto de
planos que describen el proyecto.
El volumen de la edificación es de 2491 m3
Accesos:
El acceso se produce por la calle en proyecto nº 1
Evacuación:
El edificio tiene su acceso principal en la fachada sur, poseerá
otro acceso de servicio a la zona de cocina en su fachada norte.
1.3.4 DESCRIPCION GENERAL DEL EDIFICIO:
Se pretende conservar el carácter señorial de la casa principal y mantener el tipo de arquitectura rural
característico de la zona, para ello se procederá a la demolición de los añadidos y elementos que
desvirtúen la unidad arquitectónica original. Se procederá a la reposición o reconstrucción de aquellos
elementos y huecos primitivos que mejoren el valor cultural del conjunto. Las obras de redistribución del
espacio interior se actuaran de manera que no alteren las características estructurales o exteriores del
edificio, ni afecten a elementos constructivos a conservar. Según la ficha del catalogo de bienes y
espacios protegidos y de la visita ocular in situ el conjunto presenta deficiencias graves puntuales en
estructura, forjados y cubiertas, siendo leves en los revestimientos, ante esta situación y con un programa
de necesidades con el que se quiere convertir esta edificación como un complejo turístico y
sociocultural se actúa de la siguiente manera: mantener la casa principal con todos sus niveles, se
demolerá los anexos posteriores que se encuentran en la fachada norte recuperando los huecos que
estaban ocultos. En esta parte de la casa se ubicará parte del programa del hotel, la conexión de esta
parte de la casa con los edificios de la fachada norte se realizará mediante un elemento ligero, que
albergará en su interior un distribuidor que interiormente se cerrará con un muro cortina permitiendo una
comunicación visual del interior con el exterior mientras que la fachada recayente a la calle se resolverá
con un cerramiento macizo con aperturas similares a las existentes en la fachada. Los edificios de la
fachada norte recuperan su volumen original respetando los huecos existentes, en ellos se completa el
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programa del hotel. En planta baja se reconstruirán los porches que dan forma al patio en a las
fachadas sur y oeste, la forma cuadrada del patio la completa unos volúmenes que se encuentran en
fachada norte y que alojan las dependencias de la cocina y cafetería del complejo .
1.3.5.- DESCRIPCION DE LA GEOMETRIA DEL EDIFICIO.
La organización interior del edificio se realizará de la siguiente manera:
En el edificio principal se adaptará al nuevo programa manteniendo los tres niveles, sus fachadas, los
huecos existentes, se repararan los forjados y las goteras de la cubierta, se realizará una escalera nueva
que comunique todas las plantas. En planta baja encontramos los dos accesos principales en la
fachada sur, por un lado el acceso a la cafetería a través del patio y sus porches y el otro acceso para
acceder al hotel con la recepción, habitación de servicio y zona tv., a continuación un distribuidor que
nos separa un patio abierto donde se mantiene un pozo existente, y una lámina de agua, un primer
cruce nos da paso a la zona de cafetería-cocina y continuando este pasillo hasta el final se ubicaran los
aseos, zonas de instalaciones y una habitación, completan la distribución de la planta baja un patio
descubierto y unos porches.
En planta primera en la casa principal se encuentran dos habitaciones a continuación un distribuidor
que salvando un desnivel de seis escalones nos da acceso a dos habitaciones más que mantienen la
altura de los cuerpos iniciales. En planta segunda en la casa principal se ubicará una sala de usos
múltiples. En todo el complejo se ha querido mantener la composición volumétrica original, para ello los
nuevos cuerpos que se plantean se conciben como elementos simples, trasparentes. La comunicación
vertical del edificio se realizará mediante la reconstrucción de la escalera de la casa principal y la
colocación de un ascensor.
URBANIZACION
Dada las características de la parcela y la disposición del edificio girado respecto a los accesos a la
parcela, se hace necesario marcar el acceso principal al edificio para ello mediante un cambio de
pavimento y la colocación de dos filas de palmeras Phoenix que nos van describiendo el camino de
acceso al complejo, tal como puede verse en la mayoría de los huertos de la Ribera. También se coloca
un elemento típico de la arquitectura rural que son las pérgolas vegetales. La zona de aparcamiento
queda bajo la sombra de las filas de las palmeras accediendo a él desde la calle nº1. Los pequeños
desniveles que presenta la parcela se resulten con rampas de suaves pendientes. Destacar que los
alrededores de la parcela ya se encuentran realizados destacando una zona de juegos en la parte este,
zonas verdes que delimitan los paseos peatonales.
Es por ello que se mantiene (traslada) el arbolado existente en el actual acceso así como la masa
arbolada, que es de gran interés, existente en el linde este de la parcela. Estos se aprovechan como una
barrera vegetal en toda su longitud con árboles frondosos que limiten el impacto visual del conjunto.
SERVICIOS URBANISTICOS
La parcela esta dotada de todos los servicios urbanísticos necesarios.
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1.3.6.-CUADRO DE SUPERFICIES
CUADRO DE SUPERFICIES
ELEMENTOS
PLANTA BAJA
Vestibulo
Recepción
Habitación servicio
Dormitorio 1
Zona TV
Cocina
Cafeteria
Comedor
C. limpieza
Aseos
Distribuidor
Escalera
C. instalaciones
Porche
PLANTA PRIMERA
SUP. UTIL m2
397,60
459,55
25,10
7,15
10,90
30,00
10,90
29,00
32,00
44,40
1,60
19,35
32,00
8,90
9,60
136,70
154,75
Dormitorio 2
Dormitorio 3
Dormitorio 4
Dormitorio 5
Distribuidor
Zona instalaciones
Escalera
21,00
23,30
33,40
35,90
35,30
5,85
11.40
PLANTA SEGUNDA
66,85
Sala usos múltiples
Escalera
58,60
8,25
TOTAL
SUP CT.m2
619,20
213,85
82,40
755,80
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1.3.7- MEMORIA DE CALIDADES.
Además de la descripción reflejada en la Documentación Gráfica, Se describen a continuación tanto
las soluciones adoptadas como los materiales y acabados significativos:
La propuesta proyectada para la actuación sobre la Casa Blava pretende realizar una rehabilitación
completa del edificio eliminando los elementos impropios y añadidos, y recuperar todos los elementos
de valor que aún quedan en el mismo. Después de realizar esta actuación se realizará la redistribución y
la implementación de las instalaciones necesarias para que el edificio pueda ser una infraestructura
turística y sociocultural.
Para realizar esta actuación se ha proyectado:
-DEMOLICION: Se va a realizar la demolición interior del edificio, de los elementos impropios y añadidos,
incluso retirada de escombros, carga y transporte a vertedero autorizado.
-CIMENTACION: Se va a realizar un Informe Geotécnico para comprobar el estado del suelo, para hacer
un primer estudio del tipo de cimentación a emplear en la estructura nueva se tiene conocimiento de
datos geotécnicos de edificios colindantes donde la cota de apoyo de la cimentación se encuentra a 1.50 m, σ= 18 kn/m3 y nivel freático: 3.50-4.00 m, con esta información se planteará una cimentación
superficial de zapatas aisladas. Los muros de carga existentes se mantienen y van a ver aumento de
sobrecargas por cambios de uso por tanto habrá que recalzar los muros la técnica que se emplearía
sería recalce superficial de cimientos.
Recalce superficial.
En los muros existentes se va a ensanchar el cimiento a lo largo de todo su plano, para ello se van a
realizar unas vigas de hormigón en masa corridas ( 40x40 cm.), para unir las vigas al muro existente se
realizará resinas Sikadur Fix 32 o equivalente, se colocaran armaduras pasantes (2 Ø 16 mm c/ 20 cm.,
colocadas a lo largo del muro cada 50 cm., estas armaduras se fijaran al muro mediante resinas Sikadur
31 o equivalente.
En los dos pilares existentes se va a realizar el mismo sistema anteriormente descrito, creando unas vigas
de
hormigón siguiendo el perímetro del pilar, colocando armadura pasante con las resinas
mencionadas anteriormente.
Estas nuevas cimentaciones ampliadas se van a arriostrar con vigas de atado que unan los muros a los
pilares existentes y a las nuevas cimentaciones.
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El resto del edificio se plantea una cimentación de zapatas de hormigón armado HA-25, B500 SD, con
vigas riostras y de atado.
Se va a realizar un forjado sanitario en todo el edificio por medio de casetones no recuperables
(70x50x50 cm).
-MUROS: se pretende conservar todos los muros originales y eliminar todos los añadidos y recrecidos
descubiertos en las catas murales. Los muros de tapial se van a consolidar y descargar, de su misión
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estructural, para que muestren sus texturas en los espacios interiores.
-ESTRUCTURA: En este edificio se plantea una estructura de hormigón armado para el cuerpo que une la
casa principal y el resto del edificio y para la rehabilitación del edificio se realizaran forjados de madera
manteniendo la tipología existente.
Esquema solución estructuras:
.
ESTRUCTURA 1: Estructura porticada formada por de pilares metálicos, vigas de hormigón armado, y
apoyado sobre muro de carga existente, forjado unidireccional de viguetas autorresistentes, de canto
25+5 cm, hormigón H-25, acero B 500 S,
ESTRUCTURA 2: Estructura porticada formada por pilares de ladrillo visto macizo y estructura de madera
laminada (GL24)para cubiertas, a un agua, realizada con vigas o cargaderos rectangulares de sección
variable, muros de carga existente, el forjado se resuelve con un panel machihembrado de madera
apoyado sobre viguetas de madera de 8x14 cm.
ESTRUCTURA 3: Sustitución de los forjados existentes por nuevos forjados unidireccional l realizado con
cargaderos de madera laminar GL24 de dimensión 30x40 cm y 20x30, y viguetas de 20x14 cm con un
intereje 70 cm, bovedilla curva, mallazo electrosoldado de 20x20 Ø 5 mm, y capa de compresión de
hormigón HA-25/B/20/IIa, de 5 cm de espesor, según SE-M del CTE. Clase C2
ESTRUCTURA 4: pasarela de conexión de un edificio con otro se realizara mediante una losa de hormigón
armado de canto 20cm dicha losa se apoyará en pilares metálicos.
ESTRUCTURA 5: Estructura de madera laminada (GL24)para cubiertas, de luz con una pendiente de 3 a
40º, a dos aguas, realizada con cuchillos con vigas y tensores metálicos de 20 mm, separados entre ellos,
incluso parte proporcional de correas, herrajes de acero A-42b protegidos con pintura epoxi y
galvanizados en caliente, tornillería y accesorios, según SE-M del CTE, cobertuta, interior visto con panel
sandwich 10/50/19 mm con el interior friso lasurado de núcleo 50 y exterior de aglomerado hidrófugo, e
impermeabilizante a base de pintura de clorocaucho.
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ESTRUCTURA 7: Se realizará una estructura de vigas madera igual a la existente apoyada sobre muros de
carga y sobre los pilares existentes, estructura de madera laminada (GL24)para cubiertas, de luz con una
pendiente de 3 a 40º, a cuatro aguas, realizada jácena cumbrera de 30x40 cm, 8 limatesas de 24x12 cm
con vigueta superpuesta con punta pecho paloma, viguetas de 22x7 cm con acabado pecho paloma,
separadas entre ellas, incluso parte proporcional herrajes de acero A-42b protegidos con pintura epoxi y
galvanizados en caliente, tornillería y accesorios, según SE-M del CTE., cobertura interior visto con panel
sandwich 10/50/19 mm con el interior friso lasurado de núcleo 50 y exterior de aglomerado hidrófugo, e
impermeabilizante a base de pintura de clorocaucho.
-CUBIERTAS: En la casa principal la cubierta se sustituirán las tejas planas que no estén en condiciones y
se colocaran nuevas.
Teja árabe como cobertura, en los forjados nuevos de cubierta tanto de las habitaciones y cafetería se
realizarán con panel sandwich 10/50/19 mm con el interior friso lasurado de núcleo 50 y exterior de
aglomerado hidrófugo, e impermeabilizante a base de pintura de clorocaucho.
La de la zona del porche (exterior) concebida también con viguetas 80 x 200 mm de madera apoyadas
en vigas de madera y tablero machihembrado, capa de geotextil, aislante de corcho natural,
impermeabilizante onduline BT-50 bajo la teja cerámica envejecida curva.
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Cubiertas planas:
Cubierta plana, transitable y no ventilada de uso privado, invertida con pavimento fijo formada por
capa de hormigón celular de espesor comprendido entre 2 y 30cm acabada con una capa de
regularizacón de 1,5cm de mortero de cemento impermeabilizante fratasado para formación de
pendientes,capa separadora a base de fieltro de fibra de vidrio de 120 gr/m2, impermeabilización
mediante membrana monocapa PN-1 (UNE 104402/96) no adherida al soporte constituida por lámina de
betún modificado armada con fieltro de poliester (LBM-40-FP),capa separadora a base de fieltro de
fibra de vidrio de 120 gr/m2, aislamiento térmico formado por paneles de poliestireno extruido (XPS) de
40mm. de espesor y K=0.027 W/mºC,capa antipunzanante formada por fieltro de poliester de 300 gr/m2,
capa de aireación con aberturas en petos perimetrales formada por geocompuesto de trenzado de
polietileno de alta densidad de 8mm de espesor y geotextil de polipropileno de 3,9mm bajo film de
polietileno de 0,50mm y pavimento cerámico de 20 x 20 cm, antideslizante, sobre capa de 2,5cm de
mortero de cemento (1:6), incluso limpieza previa del soporte, replanteo, formación de baberos,
mimbeles, sumideros y otros elementos especiales con bandas de refuerzo, mermas y solapos.
-SANEAMIENTO: La red de saneamiento exterior, está ejecutada. Tan solo se conectara a esta, las
nuevas canalizaciones teniendo en cuenta la profundidad indicada por el Ayto. respecto a la
profundidad de los pozos existentes en las calles circundantes.
Se planteará una red de saneamiento separativa.
La red de saneamiento en la zona exterior se proyectará mediante conducción enterrada con tubo
circular de PVC duro anticorrosivo de distintos diámetros, con una resistencia al aplastamiento de 4
N/m2; sobre solera de hormigón en masa HM-10/B/25 de 10 cm. de espesor y refuerzo en tubería
mediante recubrimiento con hormigón HM-20/B/40.
La red interior se proyectará mediante conducción con tubo circular de PVC duro anticorrosivo17
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suspendida bajo el forjado sanitario. Se utilizarán pasa tubos de PVC para el paso de los conductos por
los muretes de apoyo del forjado sanitario.
Las conexiones entre tubos de PVC se realizarán mediante arquetas de fábrica de ladrillo panal de
24x11.5x5 cm., con juntas de mortero de cemento M-40a (1:6) de 1 cm. de espesor, sobre solera de
hormigón en masa HM-10/B/25 de 10cm. de espesor, enfoscada y bruñida con mortero de cemento M160a (1:3).
Para la recogida de aguas de la zona exterior se han proyectado canaletas longitudinales
prefabricadas de hormigón polímero de 50/100x13x11.5 cm., con rejilla sobreelevada de fundición
nodular dúctil, i/cancela de sujeción (atornillada).
Resto del edificio canalón visto de sección circular, de chapa de acero galvanizado de desarrollo 33cm
y en la casa principal canalón de aluminio lacado de diversos colores, forma trapezoidal, de 300mm de
desarrollo y 0.65m. de espesor, considerando un incremento sobre el precio del canalón del 30% en
concepto de piezas especiales, colocado en una cornisa de 30 a 60m.
-FACHADA: eliminar los elementos impropios de anteriores usos, levantar todos los revestimientos
existentes, limpieza y recuperar las trazas de los antiguos huecos. Se ejecutará un nuevo revestimiento
con un mortero de cal que incorpore el color en la masa y colocación de malla de fibra de vidrio en las
zonas con daños en las fábricas.

Fachada 1( espesor 40 cm.): se realizaran con dos placas de cartón yeso de e = 15 mm, aislante
lana roca e = 6 cm., cámara de aire 16,5 cm ventilada, enfoscado, ladrillo panal 24 x 11.5 x9
cm., enfoscado, rastreles para colocar el revestimiento de tablero marino.
Fachada 2( espesor 40 cm.): se realizaran con dos placas de cartón yeso de e = 15 mm. ,
aislante lana roca e = 6 cm., cámara de aire 19,5 cm. ventilada, enfoscado, ladrillo panal 11.5 x
24 x9 cm, mortero de cal.
Fachada 3( espesor 23.5 cm.): se realizaran con dos placas de cartón yeso de e = 15 mm.,
aislante lana roca e = 6 cm, enfoscado, ladrillo panal 24 x 11.5 x9 cm., mortero de cal.
Fachada 4 (cuarto de maquinas exterior): bloque de hormigón de 40x20x20 cm., enfoscado,
aislante de lana de roca e: 5 cm, ladrillo hueco de 24x11.5x7 cm. Enfoscado.
Los cerramientos interiores serán:
Tabique 1 YL (15+15+46+15+46+15+15): doble placa yeso laminado ( e: 15 mm)+ aislante lana de
roca ( e: 4.6 cm)+ placa laminado ( e: 15 mm) )+ aislante lana de roca ( e: 4.6 cm) + doble
placa yeso laminado ( e: 15 mm).

Tabique 2 YL (15+15+46+15+15): doble placa yeso laminado ( e: 15 mm)+ aislante lana de roca (
e: 4.6 cm + doble placa yeso laminado ( e: 15 mm).

Tabique 3 ( cerramiento ascensor y cuarto instalaciones): enfoscado mortero de cemento,
ladrillo panal 24 x 11.5 x9 cm., lámina acústica de poliéster más lamina viscoelástica 4 cm.
Chovaacustic plus o similar, trasdosado de placa de pladur.

Casa principal: Trasdosado autoportante formado por placa de yeso laminado de 15 mm de
espesor (15+15+46), sobre estructura galvanizada de canal y montante de 46 mm con una
separación entre ejes de 40 cm.
Los vierteaguas serán de piedra artificial.

-CARPINTERÍA EXTERIOR Y CERRAJERIA: Debido a mal estado de carpintería existente y tras consultar
con técnicos expertos , se va a realizar toda la carpintería de madera nueva. En el edificio principal se
van a reproducir la carpintería lo más fielmente, de igual medida y forma a las existentes, colocando las
mallorquinas exteriores, y las contraventanas interiores características de la tipología del edificio.
Los vidrios Climalit (4/6/4+4 ) para aislar acústica y térmicamente el interior del edificio.
La pasarela, en su fachada interior recayente al patio, y a la lámina de agua se cerrará con un muro
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cortina ,el sistema Fachada Estructural, de "CORTIZO SISTEMAS", con estructura portante calculada para
una sobrecarga máxima debida a la acción del viento de 60 kg/m², compuesta por una retícula con
una separación entre montantes de 130 cm y una distancia entre ejes del forjado o puntos de anclaje
de 300 cm, comprendiendo 3 divisiones entre plantas. Montantes de sección 160x52 mm, anodizado
color natural; travesaños de 40x52 mm (Iy=16,36 cm4), anodizado color natural; perfil bastidor sin rotura
de puente térmico, anodizado color natural; con cerramiento compuesto de: un 20% de superficie
opaca con acristalamiento exterior, (antepechos, cantos de forjado y falsos techos), formada por panel
de chapa de aluminio, de 9 mm de espesor total, acabado lacado color blanco, formado por lámina
de aluminio de 0,7 mm y alma aislante de poliestireno extruido (densidad 35 kg/m³) y luna templada
opaca coloreada de control solar Solarlux Silver Temprado "VITRO CRISTALGLASS", de 5 mm de espesor;
un 80% de superficie transparente fija realizada con doble acristalamiento Isolar Solarlux "VITRO
CRISTALGLASS", conjunto formado por vidrio exterior de control solar Solarlux Neutro 62 Temprado de 6
mm, cámara de aire deshidratada con perfil separador de aluminio y doble sellado perimetral con
silicona Elastosil IG-25 "SIKA" de 12 mm, y vidrio interior de seguridad Multipact de 4+4 mm de espesor.
Incluso p/p de accesorios de muros cortina para el sistema Fachada Estructural "CORTIZO SISTEMAS";
sellado de la zona opaca con silicona neutra Elastosil 605 "SIKA"; bandeja parapastas de 1 mm de
espesor, panel hidrófugo y lana mineral de 70 kg/cm³ de densidad para resistencia al fuego y
aislamiento acústico, entre forjado y elemento opaco, para separación entre plantas; anclajes de
fijación de acero, compuestos por placa unida al forjado y angular para fijación de montantes al
edificio; remate de muro a obra, realizado en chapa de aluminio de 1,5 mm de espesor. Totalmente
montado.
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CALCULOS MONTANTES Y TRAVESAÑOS
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La carpintería de aluminio de la zona de la cafetería será del modelo Cortizo 2000 o equivalente.
Las puertas de acceso al edificio se realizaran nuevas de madera, reproduciendo las puertas actuales
que se encuentran en muy mal estado de conservación.
La carpintería de la fachada este en planta primera de la pasarela de conexión se realizará en aluminio
anodinado 15 micras, homologadas y con clasificación, A3/E3/V3 según despieces y aperturas
indicados en el correspondiente plano de memoria de la misma. El acristalamiento será doble, de baja
emisividad, con espesores 4+4/6/4;
Los parámetros básicos que se han tenido en cuenta a la hora de la elección de la carpintería exterior
han sido la zona climática, la transmitancia térmica, el grado de permeabilidad, las condiciones de
accesibilidad por fachada, las condiciones de seguridad de utilización en lo referente a los huecos y
elementos de protección y las condiciones de aislamiento acústico determinados por los documentos
básicos DB-HE-1 de Limitación de la demanda energética, DB-SI-5 Intervención de bomberos, DB-SU-1
Seguridad frente al riesgo de caídas y DB-SU-2 Seguridad frente al riesgo de impacto y atrapamiento y
DB-HR de condiciones acústicas en los edificios.
Las pasamanos de escalera, realizada con pasamanos con tubo hueco de acero inoxidable de
diámetro 50 mm.
Rejas y balcones.
Se van a colocar en todos los huecos de fachada de la planta baja rejas de acero galvanizado y
pintado, fijas, realizadas con tubulares cuadrados de 50mm. y pletinas de 50x10 mm. soldadas a tope a
éstos.
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-CARPINTERÍA INTERIOR: Las puertas interiores se realizaran nuevas con madera de pino ruso
reproduciendo las puertas originales del edificio.
Puerta cortafuegos EI2 30 C2, de 58 mm. de espesor, fabricada con dos chapas de acero de 1/1.5 mm.
de espesor y aislamiento rígido en su interior, incluso marco de acero de 3 mm. de espesor en forma de
Z, bisagras, manillas y cerradura de acero, selector de cierre, acabado con pintura de imprimación
antioxidante. En los casos que se indica se dispondra Sistema antipánico de salida controlados
eléctricamente (P.E.S.) de TESA ó equivalente, compuesto por: un elemento de bloqueo eléctrico (EL) de
cerraduras electromagnéticas CEM600SS0 que mantiene la puerta en posicion cerrada; un elemento
desenganchador (IE) mediante antipánico con microinterruptor de la serie Tempro, modelo TM1E de
TESA ó equivalente, para puertas de dos hojas, que suministra una señal eléctrica para desbloquear la
puerta; y un elemento de control eléctrico (EC) mediante una unidad de control de marca Tesa ó
equivalente, que alimenta, enlaza y controla los elementos de bloqueo eléctrico y desenganchador.
-ACABADOS:
pavimentos:
Cocina, cuarto de instalaciones: se proyecta pavimento cerámico con baldosas de gres antideslizante
monococción de 30x30 cm, de resistencia a flexión de 320 Kg/cm2, sobre capa de arena de 2 cm. de
espesor mínimo, tomadas con mortero de cemento M-5. Se impermeabilizará con lámina tipo LBM-40-FV
de betún modificado con elastómero SBS, de 40 gr/dm2 de masa total. Se ejecutarán pendientes y
sumideros para la evacuación de aguas.
Cafetería: Pavimento cerámico con junta (>3 mm) realizado con baldosa de gres rústico de 30x30x2 cm,
de PORCELANOSA modelo gres manual chocolate o similar, colocado en capa gruesa con mortero de
cemento y rejuntado con mortero de juntas cementoso normal (CG1), incluso cortes y limpieza, según
NTE/RPA-3 y Guía de la Baldosa Cerámica (Documento Reconocido por la Generalitat DRB 01/06).
Habitaciones, sala usos múltiples: Pavimento cerámico con junta (>3 mm) realizado con baldosa de gres
rústico de 30x30 cm tipo PORCELANOSA modelo gres manual trigo o similar, colocado en capa gruesa
con mortero de cemento y rejuntado con mortero de juntas cementoso normal (CG1), incluso cortes y
limpieza, según NTE/RPA-3 y Guía de la Baldosa Cerámica (Documento Reconocido por la Generalitat
DRB 01/06).
Acceso y circulaciones: Pavimento cerámico con junta (>3 mm) realizado con baldosa de gres rústico
de 15x30 cm de PORCELANOSA modelo modelo gres manual trigo o similar, colocado en capa gruesa
con mortero de cemento y rejuntado con mortero de juntas cementoso normal (CG1), incluso cortes y
DRB 01/06).
La escalera se realizará con con baldosa de gres rústico con junta (>3 mm), tomado con mortero de
cemento (MC) y rejuntado con mortero de juntas cementoso normal (CG1), incluso cortes y limpieza,
según Guía de la Baldosa Cerámica (Documento Reconocido por la Generalitat DRB 01/06),
contrahuella realizado con tabica de azulejo valenciano de 16x33.3 cm, con junta mínima (1.5 - 3 mm),
tomado con adhesivo cementoso normal (C1) y rejuntado con lechada de cemento (L), incluso cortes y
limpieza, según Guía de la Baldosa Cerámica (Documento Reconocido por la Generalitat DRB 01/06).
Mamperlán antideslizante para peldaños, de madera tratada de haya vaporizada, de dimensiones
65x33 mm..
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Revestimientos verticales:
Las paredes de los cuartos húmedos (baños habitaciones) se alicataran hasta una altura de 2.50 m con
piezas cerámicas de 20x31.6cm, de PORCELANOSA modelo mosaico wenguéo similar y con baldosa de
gres rústico de 31.6X90 cm,de PORCELANOSA modelo ceilan marfil o similar de primera calidad a elegir
por la D.F. fijadas con cemento cola.
Aseos comunes: baldosa de gres rústico de 13x13 cm, de PORCELANOSA modelo artis blanco o similar.
Cocina: Alicatado con junta mínima (1.5 - 3 mm) realizado con azulejo blanco de 10x10 cm, colocado
en capa fina con adhesivo cementoso normal con fraguado rápido (C1F) y rejuntado con mortero de
juntas cementoso normal (CG1).
Las paredes de todas las habitaciones del edificio se pintaran con tonalidades a elegir por la D.F. y
acabado liso.
Cafetería: Suministro y montaje de placa acustica Slotline y con velo de fibra standar de 45 gr/m2, tipo
b4 de Knauff o equivalente, de 12,5 mm de espesor, atornillada en la parte exterior del tabique. Incluso
p/p de tratamiento de huecos, tornilleria, pastas y cintas para juntas, etc.
Techos:
En zonas húmedas, se proyectan mayoritariamente falso techo registrable de lana de roca volcánica,
formado por estructura de perfiles de chapa de acero galvanizada revestida por una lámina prelacada
en su cara vista, modulada a base de perfiles angulares perimetrales, primarios y secundarios de 24 mm,
debidamente suspendida del forjado mediante varilla roscada de métrica 6 y formando una cuadrícula
de 300x1200 mm y/o de 600x600 mm. sobre la cual se colocan simplemente apoyadas las placas de
lana de roca volcánica de 15 mm de espesor con una cara revestida por un velo mineral preimpreso de
aspecto fisurado, modelo Texal Plus de Rockfon ó equivalente.
Las zonas de acceso de las habitaciones se colocara falso techo de escayola lisa.
En la pasarela de conexión entre los dos bloques del edificio se realizaran dos cajones perimetrales de
25x25 cm. de escayola lisa para paso de instalaciones, uniendo estos cajones se realizaran unos perfiles
rectangulares de 10x15 cm. de escayola y que se colocaran cada 30 cm. separados unos de otros.
SANITARIOS Y GRIFERIA: Taza inodoro de SALGAR modelo ESSENDRA o similar, de porcelana vitrificada
blanca, con asiento y tapa lacados modelo caída amortiguada, calidad estándar, juego de fijación,
codo y enchufe de unión, colocada y con ayudas de albañilería.
Lavabo de 105X56 cm., de SALGAR o similar, de porcelana vitrificada blanca, con juego de anclajes
para fijación y juego de pies consola derby blancos, incluso válvula desagüe de 1 1/2", sifón y tubo.
Encimera de mármol técnico y monomando compacto para lavabo, incluso colocación, rejuntado23
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con lechada de cemento blanco.
Bidé suspendido de SALGAR o similar, de porcelana vitrificada blanca, incluso soporte bastidor con
juego de fijación y plantilla unión.
-PINTURAS: En general pintura plástica acabado liso : mano de fondo con pintura plástica diluida muy
fina, plastecido de faltas y dos manos de acabado. Las más importantes son las de protección, sobre
estructura metálica y cerrajería.
Pintura anticorrosiva de partículas metálicas en color gris oxirón previa imprimación antioxidante de
minio de plomo y óxido de hierro como inhibidores, para metales y aleaciones férricas en ambiente
agresivo, color naranja, acabado semimate.
Las protecciones antioxidantes hay que darlas antes de la instalación y repararlas después de
colocarlas.
-URBANIZACIÓN:
APARCAMIENTO: solera de hormigón, HA-20/B/40/IIa, de 20cm de espesor, reforzada con mallazo electro
soldado ME 20x20 cm., de diámetros 5-5 mm. y acero B 500 T,sobre relleno de zahorras naturales de 25
cm. de espesor, compactadas con bandeja vibratoria y riego, en capas de 25 cm de espesor máximo,
con grado de compactación 95% del proctor normal.
URBANIZACION, PATIO INTERIOR: colocará pavimento continuo texturado antideslizante, incluso en
presencia de humedades, en diversas formas y colores, realizado con hormigón HA-20/F/20/IIb de
consistencia blanda y tamaño máximo del árido de 20 mm, con un espesor de 20 cm, reforzada con
mallazo electrosoldado ME 20x20 cm., de diámetros 5-5 mm. y acero B 500 S., capa de color
endurecedor, a base de áridos extraduros, pigmentos, aditivos y cementos especiales, colocación del
agente separador, posterior lavado con agua a presión, texturado antideslizante e impresión del
pavimento, sellado superficial con laca y parte proporcional de juntas de retracción (módulos de 20
m2), realizadas con medios mecánicos, según NTE/RSC-6.
BORDILLOS: de hormigón de 20x30x50 cm. sobre lecho de hormigón HM-20/B/20/IIa y rejuntado con
mortero de cemento M-5, para delimitar las jardineras de separación de unas plazas con otras.
PÉRGOLA METÁLICA en el acceso del edificio, realizada con soportes con perfiles laminado redondos
100.5 mm, rectangulares 60.40.2 mm. Dimensiones según plano 15.2.
lámina de agua se realizaran una solera armada de 15 cm de espesor, unos cerramientos de bloque de
hormigón (20x40x20cm), enfoscado exteriormente con mortero de cal, interiormente se colocara una
lámina impermeabilizante y le alicatará con placas de gresite blanco ( 10x10 cm).
Se va a recuperar el murete exterior que delimita la figura de la casa con fabrica de bloque enfoscado
con mortero de cal, y el acceso al edificio acceso a la parcela se marcaran las dos pilastras
características de la tipologia de los huertos.
PILASTRAS de acceso al recinto del edificio de fábrica de 1 1/2 pies x 1 1/2 pies, de ladrillo cerámico cara
vista perforado hidrofugado, marrón, acabado rústico, 24x11,5x5 cm, con junta de 1 cm, recibida con
mortero de cemento M-7,5.
El arbolado proyectado será a base de:
PALMERA DATILERA O PHOENIX DACTYLIFERA: palmera con el tronco muy esbelto, de hasta 30 m de
altura, cubierto vistosamente por los restos de las vainas de las hojas caídas.Las hojas, reunidas como
máximo en número de 20-30 formando una corona apical, son pinnadas, de hasta 6 m de largo, las
superiores ascendentes y las inferiores recurvadas hacia el suelo, con segmentos coriáceos, lineares,
rígidos y punzantes, de color verde glauco.
ALCORQUE realizado con acero galvanizado en caliente, colocado sobre maestra de mortero de
cemento quedando enrasado a la superificie. Incluso, colocación, nivelación, eliminación de restos y
limpieza.
ZONAS AJARDINADA: Relleno y extendido de tierra vegetal con medios manuales incluso
compactación, en capas de 25 cm. de espesor máximo. Medido el volumen teórico lleno.
ENREDADERA PATIO de estructura formada por perfiles metálicos tubulares de 40x40x1.5 mm colocada
sobre muro de fachada, con elementos horizontales de alambre de 3mm. Dimensiones según plano
15.2.
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La iluminación exterior proyectada se desarrollará en el proyecto de instalaciones.
VARIOS: Los rótulos de señalización denominador de dependencia serán de metacrilato de 31x8 cm.
con posibilidad de intercambio de rótulo, serán bilingües.
Mobiliario cocina:

Grifería industrial monomando, modelo GK MM de FRANKE, cromado alta calidad y enlaces de
alimentación flexibles homologada, instalada y comprobada, según NTE-IFF-30 y NTE-IFC-38.

Fregadero de acero inoxidable para empotrar, de dimensiones 800x500 mm, con dos cubetas,
válvula desagüe, cadenilla, tapón, sifón y tubo.

Cafetera automática con dos grupos, de sobremesa, fabricadas en acero inox y abs.
capacidad caldera de 2 ltrs, dos girfos de vapor u uno de agua caliente con salida orientable,
motor de bomba incorporado, cuatro dosis distintas de cafe por grupo, nivel automático de
agua en caldera, alto: 420, fondo:510 y ancho 740.

Plancha de asar de cromo duro, encimera de 20 mm con cromo duro, marco de acero
inoxidable, recoge grasas posteriormente, homologada sgún cee. largo 1045, ancho 470, alto
235 nº de mandos 3; potencia 12500 Kcal y nº de quemadores 5.

Mesa mural con dos senos de edesa o equivalente, mesa construida con estructura de acero
inoxidable (18/10). dimensiones de la cubeta: 500x400 mm. dimensiones totales: 2000x700x850
mm.

Campana mural de extracción, construida en acero inox aisi-304 (18/10)plenum superior en inox,
filtros incorporados de malla en inox, sonda perimetral de recogida de grasas, dimensiones
3000x1000 mm.

Lavavajillas de apertura frontal, mod. fi-48 de fagor o equivalente, construido en acero
inoxidable aisi-304 (18/10) lavado y aclarado giratorios, cuba redondeada para facilitar la
limpieza y el desagüe, capacidad de la cuba 25 litros resistencia blindadas de acero inoxidable
en la cuba de lavado de 2.8 w calderin con resistencias blindadas de acero inox para el
calentamiento del agua de aclarado, consumo de agua 2.7 litros control termostático de las
temperaturas lavado a 60ºC y aclarado 90ºC. Termostato de seguridad en puerta, tirantes de
sujeción lateral en la puerta, dosificador de abrillantador incorporado, capacidad para platos
de 32 cm, para usar con cestas de 500x500 mm, producción de platos/h 540, potencia 3.45kw,
dimensiones 600x600x820 mm.

Cocina de gas de 4 fuegos, mod:cg9-40h de fagor o equivalente, construcción en acero
inoxidable aisi-304 (18/10). fuegos abiertos con valvula de seguridad y termopares, dotadas de
quemadores de alta potencia (8000 Kcal/h y 10500 Kcal/h), pilotos para el encendido, parrilla,
placa y quemadores de fundición, vertederos esmaltados individuales, bandejas recoge grasa
extraíbles, quemadores 3 de 8000 Kcal/h, 1 de 10500 Kcal/h, potencia, 34500 Kcal/h40.10kw,
dimensiones 850x900x290 mm.

Cubo de basura, mod: cuvp-150 de edesa o equivalente, fondo embutido para posibilidad de
contener líquidos y facilitar su limpieza, provisto de tapa con asa, incorpora cuatro ruedas
giratorias insonorizantes. construido totalmente en acero inoxidable 18/10 e acabado satinado,
modelo con pedal, capacidad 105 litros. medidas totales 460x695mm. medida unidad
completamente instalada.

Freidora a gas, mod.gf-710 de fagor o equivalente, construcción en acero inoxidable aisi-304
(8/10), regulación termotática de la temperatura entre 60ºC a 205ºC. Encendido automáticode
los quemadores mediante válvula electromagnética con piloto termopar. termostato de
seguridad, grifo de vaciado. incluye cestillo grande por cuba de 250x280x120 mm, conexión
eléctrica 230v-1+n.1 cuba. capacidad de litros 15, potencia 13000 kcal/h 15.11 kw, dimensiones
350x450x850 mm.
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MEMORIA DE INSTALACIONES
1.1 Instalación de calefacción, climatización y agua caliente sanitaria.
Se pretende dotar de calefacción por suelo radiante a las distintas estancias que se encuentran en la
nueva distribución de la Casa Blava de Alzira.
En el municipio de Alzira existe distribución de gas natural, por lo tanto, la caldera seleccionada será una
caldera mixta para calefacción y agua caliente sanitaria con quemador a gas natural, con lo que se
requiere una sala de calderas especial cumpliendo con lo indicado en el Reglamento de Instalaciones
Térmicas en los Edificios.
Por tratarse de una casa rural con cafeteria se considera un local de pública concurrencia y en
consecuencia la sala de máquinas se considera de seguridad elevada, por lo tanto cumplirá con lo
indicado en los siguientes párrafos.
Ningún punto de la sala de máquinas distará a más de 15 m de una salida. Entre el frente de la caldera
y la pared opuesta habrá un espacio igual o superior a 0,5 m a la longitud del quemador y siempre a
una distancia mínima de un metro. Entre los laterales se dispondrá una distancia de 0,7 y 0,6 m, respecto
a la altura habrá un espacio mínimo de 0,8 m.
La altura mínima de la sala será de 2,5 m, respetándose una altura libre de tuberías y obstáculos sobre la
caldera de 0,5m
Dispondrá de ventilación natural mediante rejillas preferentemente en paredes opuestas a razón de
5cm2 /kW
A la sala de calderas se accederá desde el exterior mediante una puerta provista de cerradura con
fácil apertura desde el interior, aunque haya sido cerrada con llave desde el exterior. Las puertas de
salida al exterior serán abatibles totalmente sobre las fachadas y RF-60. Además tendrá una
permeabilidad no superior a 1L/sm2 bajo una presión diferencial de 100 Pa
En el exterior de la puerta se colocará un cartel con la inscripción de “Sala de Máquinas. Prohibida la
entrada a toda persona ajena al servicio” No podrá ser utilizada para otros fines, ni podrá realizarse
otros trabajos ajenos a los propios de la instalación.
Las paredes y techos presentaran una resistencia al fuego EI 180, y los revestimientos de suelos, paredes y
techos será M0.
Se dispondrán de extintor de eficacia 21A ó 55B cerca del acceso.
Dispondrá de un desagüe eficaz por gravedad.
El cuadro eléctrico de protección y de mando se situará próximo a la puerta principal de acceso. El nivel
de iluminación medio será como mínimo de 200 lux, con una uniformidad media de 0,5, se iluminará con
luminarias de grado de protección IP 55 y una protección mecánica grado 7. Cada salida estará
señalizada por medio de un aparato autónomo de emergencia.
Los aparatos eléctricos y electrónicos situados en la sala tendrán un grado de protección IP-44 o se
instalará dentro de una envolvente con ese grado de protección.
En el interior de la sala de máquinas figurarán visible y debidamente protegidas las siguientes
indicaciones:
Instrucciones para efectuar la parada de la instalación en caso necesario, con señal de alarma de
urgencia y dispositivo de corte rápido.
Nombre, dirección y número de teléfono de la persona o entidad del mantenimiento de la instalación
La dirección y el teléfono del servicio de bomberos más próximo y responsable del edificio
Indicación de los puestos de extinción y extintores cercanos
Plano esquema de principio de la instalación
Debido a las características de la zona donde se encuentra ubicada la Casa Blava se decide dotar de
aire acondicionado para poder soportar las altas temperaturas que se producen en la época estival,
creando un bienestar en un interior.
Para no desentonar con la estética que se pretende dotar en su interior, se decide la instalación de una
centralización de aparatos de aire acondicionado con unidades interiores de conductos ocultas en el
falso techo de las distintas estancias.
Tras el estudio de la posible ubicación de las máquinas exteriores del sistema de climatización, se26
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propone la ubicación en la cubierta de los baños comunes de planta baja.
1.2 Instalación eléctrica en baja tensión
En cuanto a la instalación de baja tensión cumplirá con lo indicado en la ITC-BT-28 instalaciones en
locales de pública concurrencia.
Los cables serán no propagadores del incendio y con emisión de humos y opacidad reducida. Los
cables con características equivalentes a las de la norma UNE 21.123 parte 4 ó 5 cumplen con esta
prescripción.
Los elementos de conducción de cables con características equivalentes a los clasificados como “no
propagadores de llama” de acuerdo con las normas UNE-EN 50085-1 y UNE-EN-50086-1, cumplen con
esta prescripción.
Derivaciones individuales: los conductores a utilizar, serán de cobre unipolares y aislados, de acuerdo
con la Instrucción ITC-BT-15. Se seguirá el código de colores indicado en la ITC-BT-19.
La instalación interior se ejecutará mediante conductores de cobre con aislamiento RV 0'6/1 KV. en
bandeja perforada, cuando discurran tanto por falso techo como visitable, directamente en
paramentos verticales u horizontales, para las líneas de derivación a Cuadros Secundarios.
Los cables serán no propagadores del incendio y con emisión de humos y opacidad reducida. Los
cables con características equivalentes a las de la norma UNE 211002 cumplen con esta prescripción.
Los elementos de conducción de cables con características equivalentes a los clasificados como “no
propagadores de llama” de acuerdo con las normas UNE-EN 50085-1 y UNE-EN-50086-1, cumplen con
esta prescripción.
Para instalaciones subterráneas la tensión nominal será de 1000 V con aislamiento de policloruro de vinilo
o polietileno reticulado.
Instalaciones interiores o receptoras: Los conductores y cables que se empleen en las instalaciones serán
de cobre y serán aislados, siendo su tensión asignada 450/750 V, de acuerdo con la Instrucción ITC-BT-19.
Las líneas interiores desde los cuadros secundarios, para la alimentación de receptores de alumbrado,
tomas de corrientes y aparatos de emergencia, se realizarán en conductor de cobre de aislamiento VV750V.
Las secciones mínimas a utilizar, salvo especificación contraria en tablas de cálculo de circuitos será de:
-1'5 mm² para circuitos de alumbrado
-2'5 mm² para circuitos de tomas de corriente
-1'5 mm² para circuitos de emergencia.
El diámetro máximo de tubo a utilizar en distribuciones empotradas será de 16 mm., y en distribuciones
por falso techo de 23 mm., a fin de no deteriorar en lo posible la consistencia de tabiques y sectorizar al
máximo el tendido de líneas.
Las sujeciones en falsos techos de tubos protectores, consistirán en abrazaderas de sujeción metálicas,
con fijación mediante tornillos finos, instalados mediante útiles especiales para tal fin.
La instalación de líneas interiores desde los cuadros secundarios hasta los receptores se ejecutarán
mediante conductores de cobre con aislamiento VV-750V., discurrirán por bandeja metálica, en los
tramos por pasillos, y en tubos de PVC flexibles con doble capa de aislamiento IP-7, con cajas de registro
empotradas en pared, en las derivaciones a zonas y elementos a distancias inferiores a dos metros del
suelo, o ejecutándose empotrados en paramentos verticales, para evitar entrar en contactos
inadecuados, o roturas.
El cuadro general se colocará lo más próximo a la entrada de la acometida y no será de acceso al
público Estará separado de los locales con riesgo de incendio y estarán señalizados todos los
interruptores a que circuito pertenecen con tinta indeleble.
Los cables serán libres de halógenos, no propagadores de incendio y con emisión de humos y opacidad
reducida.
Según esta ITC, este local se clasifica como un local de pública concurrencia dentro del grupo de
Locales de reunión, trabajo y usos sanitarios,
En relación a la necesidad de un grupo electrógeno, es decir, la necesidad de disponer de un suministro
complementario o fuente de energía propia según el apartado 2 del Reglamento Electrotécnico para
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Baja Tensión, al considerarse el local de pública concurrencia como un local de reunión (asemejándolo
al caso de hostales y hoteles), no será necesaria la instalación de grupo electrógeno siempre y cuando
la ocupación prevista sea menor de 300 personas.
Se dotará de luces de emergencia con batería propia indicando los recorridos de evacuación, las
salidas de emergencia, cerca de los dispositivos contra incendios distribuidos, y en los cuadros eléctricos
que tengan el control del alumbrado.
Las dependencias consideradas como salas de reunión dispondrán de tres encendidos independientes.
APARATOS DE ALUMBRADO
Los tipos de aparatos de alumbrado a colocar, en cada una de las dependencias, responderán a lo
especificado en los correspondientes planos de alumbrado y cuyas características, se detallarán en las
mediciones y presupuesto.
Los aparatos de alumbrado de zonas húmedas o mojadas, dispondrán de un IP-65 como mínimo, así
como en salas de máquinas y similares etc..
El resto del edificio, dispondrá de luminarias fluorescentes con balastro electrónico de alta frecuencia y
tubos T5, con difusor de lamas.
DESCRIPCIÓN DE LA INSTALACIÓN DE FONTANERIA
Se encuentra definida en el proyecto de instalaciones de fontaneria.
2.-MEMORIA CONSTRUCTIVA: descripción de las soluciones adoptadas
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2.1. SUSTENTACIÓN DEL EDIFICIO
Justificación de las características del suelo y parámetros a considerar para el cálculo de la parte del
sistema estructural correspondiente a la cimentación.
Bases de cálculo
Método
de El dimensionado de secciones se realiza según la Teoría de los Estados
Limites Ultimos (apartado 3.2.1 DB-SE) y los Estados Límites de Servicio
cálculo:
(apartado 3.2.2 DB-SE). El comportamiento de la cimentación debe
comprobarse frente a la capacidad portante (resistencia y
estabilidad) y la aptitud de servicio.
Verificaciones:
Las verificaciones de los Estados Límites están basadas en el uso de un
modelo adecuado para al sistema de cimentación elegido y el
terreno de apoyo de la misma.
Acciones:
Se ha considerado las acciones que actúan sobre el edificio
soportado según el documento DB-SE-AE y las acciones geotécnicas
que transmiten o generan a través del terreno en que se apoya según
el documento DB-SE en los apartados (4.3 - 4.4 – 4.5).
Estudio geotécnico pendiente de realizacion
2.2.-SISTEMA ESTRUCTURAL
Se establecerán los datos y las hipótesis de partida, el programa de necesidades, las bases de cálculo y
procedimientos o métodos empleados para todo el sistema estructural, así como las características de los
materiales que intervienen.
Cimentación:
Datos y las hipótesis de partida
Programa de necesidades
Bases de cálculo
Zapatas aisladas de hormigón armado.
Recalce cimientos de muros existentes con vigas corridas de hormigón
armado unidas al muro con armadura pasante.
Dadas las necesidades de la obra, el sistema el sistema elegido se
considera el apropiado para la edificación.
Como hipótesis de cálculo, se han considerado las tres hipótesis
indicadas por la Instrucción EHE -08para cada elemento resistente,
comprobando que no se sobrepasan los estados límites últimos.
Las hipótesis de cargas se han establecido a partir de las acciones
gravitatorias de cálculo valoradas según la EHE-08.
procedimientos
o
métodos
empleados para todo el sistema El analisis de la estructura ha sido realizado mediante el programa
‘’CYPECAD’’ desarrollado por CYPE INGENIEROS S.A.
estructural
Los materiales de la cimentación cumplen las exigencias de la
Características de los materiales
Instrucción EHE-08 y del CTE. Hormigón HA-25 y armaduras de acero Bque intervienen
500-S.
Estructura portante:
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Datos y las hipótesis de partida
Programa de necesidades
Bases de cálculo
procedimientos
empleados
o
Se mantiene los muros de carga existente, en el edificio existente se
realizan los forjados nuevos con vigas y viguetas de madera, revoltón
como elemento aligerante entre las viguetas de madera. La cubierta
se sustituiran las piezas en mal estado.
La nueva estructura se plantea con pilares metálicos dos UPN
formando cajón,
Sobre ellos apoyará una losa de hormigón armado de canto 20 cm y
un forjado unidireccional de viguetas prefabricadas de canto 25+5
cm. Los forjados de cubierta se realizaran con viguetas de madera
más panel sándwich con acabado madera.
Dadas las necesidades de la obra, el sistema el sistema elegido se
considera el apropiado para la edificación.
Como hipótesis de cálculo, se han considerado las tres hipótesis
indicadas por la Instrucción EHE-08 para cada elemento resistente,
comprobando que no se sobrepasan los estados límites últimos.
Las hipótesis de cargas se han establecido a partir de las acciones
gravitatorias de cálculo valoradas según la EHE-08.
métodos El analisis de la estructura ha sido realizado mediante el programa
‘’CYPECAD’’ desarrollado por CYPE INGENIEROS S.A.
Los materiales de la cimentación cumplen las exigencias de la
Características de los materiales
Instrucción EHE-08 y del CTE. Hormigón HA-25 y armaduras de acero Bque intervienen
500-S.
CIMENTACIÓN
Dadas las características del terreno se proyecta una cimentación mediante zapatas aisladas bajo
pilares y recalce cimientos de muros existentes con vigas corridas de hormigón armado.
Los parámetros determinantes han sido, en relación a la capacidad portante, el equilibrio de la
cimentación y la resistencia local y global del terreno, y en relación a las condiciones de servicio, el
control de las deformaciones, las vibraciones y el deterioro de otras unidades constructivas;
determinados por los documentos básicos DB-SE de Bases de Cálculo y DB-SE-C de Cimientos, y la norma
EHE-08 de Hormigón Estructural.
ESTRUCTURA SOPORTE O DE BAJADA DE CARGAS
La estructura soporte del edificio se resuelve mediante pilares, cuadrados y rectangulares para facilitar
su integración en la distribución interior.
Los parámetros que determinaron sus previsiones técnicas han sido, en relación a su capacidad
portante, la resistencia estructural de todos los elementos, secciones, puntos y uniones, y la estabilidad
global del edificio y de todas sus partes; y en relación a las condiciones de servicio, el control de las
deformaciones, las vibraciones y los daños o el deterioro que pueden afectar desfavorablemente a la
apariencia, a la durabilidad o a la funcionalidad de la obra; determinados por los documentos básicos
DB-SE de Bases de Cálculo, DB-SI-6 Resistencia al fuego de la estructura y la norma EHE-08 de Hormigón
Estructural.
ESTRUCTURA HORIZONTAL
En el edificio existente se resuelve con un forjado unidireccional realizado con viguetas de madera de
pino norte de 20x14 cm, intereje 50 cm, bovedilla curva, mallazo electrosoldado de 20 x 20 cm, y capa
de compresión de hormigón HA-25/B/20/IIa, de 5 cm de espesor, incluso curado, vibrado, encofrado y
desencofrado, según SE-M del CTE. Clase C2.
En el edificio de ampliación se realizará un forjado unidireccional de viguetas autorresistente y
bovedillas aligerantes; ambos de hormigón armado.
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Los parámetros básicos que se han tenido en cuenta son, en relación a su capacidad portante, la
resistencia estructural de todos los elementos, secciones, puntos y uniones, y la estabilidad global del
edificio y de todas sus partes; y en relación a las condiciones de servicio, el control de las
deformaciones, las vibraciones y los daños o el deterioro que pueden afectar desfavorablemente a la
apariencia, a la durabilidad o a la funcionalidad de la obra; determinados por los documentos básicos
DB-SE de Bases de Cálculo, DB-SI-6 Resistencia al fuego de la estructura, la norma EHE-08 de Hormigón
Estructural y la norma EFHE de forjados unidireccionales de hormigón estructural realizados con
elementos prefabricados.
ARRIOSTRAMIENTO VERTICAL
Sistema implícito en los anteriores, por cuanto forman entre todos los elementos, pórticos espaciales de
nudos rígidos de hormigón armado, complementado por la función de diafragma rígido de los forjados.
Los parámetros básicos que se han tenido en cuenta son el control de la estabilidad del conjunto frente
a acciones horizontales; determinado por los documentos básicos DB-SE de Bases de Cálculo, DB-SI-6
Resistencia al fuego de la estructura, la norma EHE-08 de Hormigón Estructural y la norma EFHE de
forjados unidireccionales de hormigón estructural realizados con elementos prefabricados.
2.3.-SISTEMA ENVOLVENTE
Definición constructiva de los distintos subsistemas de la envolvente del edificio, con descripción de su
comportamiento frente a las acciones a las que está sometido (peso propio, viento, sismo, etc.), frente al
fuego, seguridad de uso, evacuación de agua y comportamiento frente a la humedad, aislamiento
acústico y aislamiento térmico, y sus bases de cálculo.
El Aislamiento térmico de dichos subsistemas, la demanda energética máxima prevista del edificio para
condiciones de verano e invierno y su eficiencia energética en función del rendimiento energético de las
instalaciones proyectado según el apartado 2.6.2.
2.3.1
SISTEMA ENVOLVENTE
Envolvente edificatoria: Se compone de todos los cerramientos del edificio en contacto con el exterior o
con el terreno.
CUBIERTA
Cubierta plana, transitable y no ventilada de uso privado: invertida con pavimento fijo formada por
capa de hormigón celular de espesor comprendido entre 2 y 30cm acabada con una capa de
regularización de 1,5cm de mortero de cemento impermeabilizante fratasado para formación de
pendientes, capa separadora a base de fieltro de fibra de vidrio de 120 gr/m2, impermeabilización
mediante membrana monocapa PN-1 (UNE 104402/96) no adherida al soporte constituida por lámina de
betún modificado armada con fieltro de poliéster (LBM-40-FP),capa separadora a base de fieltro de
fibra de vidrio de 120 gr/m2, aislamiento térmico formado por paneles de poliestireno extruido (XPS) de
40mm. de espesor y K= 0.027 W/mºC, capa antipunzanante formada por fieltro de poliéster de 300
gr/m2, capa de aireación con aberturas en petos perimetrales formada por geocompuesto de trenzado
de polietileno de alta densidad de 8mm de espesor y geotextil de polipropileno de 3,9mm bajo film de
polietileno de 0,50mm y pavimento cerámico de 20 x 20 cm, antideslizante, sobre capa de 2,5cm de
mortero de cemento (1:6), incluso limpieza previa del soporte, replanteo, formación de baberos,
mimbeles, sumideros y otros elementos especiales con bandas de refuerzo, mermas y solapos.
Estructura de madera laminada para cubiertas de 10 a 30 m. de luz con una pendiente de 3 a 15º, a dos
aguas, realizada con vigas rectangulares de sección variable, separadas entre 5 y 7 m, incluso parte
proporcional de correas, herrajes de acero A-42b protegidos con pintura epoxi y galvanizados en
caliente, tornillería y accesorios, según SE-M del CTE. Formada por dos tipos de cubierta: Cubierta vista
Interior (69 m2 aprox.), formada por: Teja curva envejecida grande, lona de estanqueidad, panel
sandwich TMH 10-80-90, compuesto por: Inferior:10mm DM plastificado Cerezo, núcleo: 80mm Styrofoam
IBF, exterior: 19mm aglomerado hidrófugo, viguetas laminada de 5,25x20x10cm de pino, con tratamiento
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fungicida y insecticida, apoyada sobre zuncho de hormigón existente.
Cubierta vista Exterior, formada por :Teja curva envejecida, lona de estanqueidad, ladrillo macizo
estándar de 3x12x24 cm, sobre correas de 6x4 cm, tratadas, 37 viguetas laminada de 20x10cm de
diferentes largos, de pino, con tratamiento fungicida y insecticida, apoyadas sobre 6 vigas de madera
laminar de 40x24 cm de diferentes largos, de pino, con tratamiento fungicida y insecticida y sobre
zuncho de hormigón existente.
Para la estimación del peso propio de los distintos elementos que constituyen las cubiertas se ha seguido
lo establecido en DB-SE-AE.
Los parámetros básicos que se han tenido en cuenta a la hora de la elección del sistema de cubierta
han sido la zona climática, el grado de impermeabilidad y recogida de aguas pluviales, las condiciones
de propagación exterior y de resistencia al fuego y las condiciones de aislamiento acústico
determinados por los documentos básicos DB-HS-1 de Protección frente a la humedad, DB-HS-5 de
Evacuación de aguas, DB-HE-1 de Limitación de la demanda energética y DB-SI-2 de Propagación
exterior y DB-HR de condiciones acústicas en los edificios.
FACHADAS
En los muros existentes se realizará con mortero de cal.

Fachada 1( espesor 40 cm.): se realizaran con dos placas de cartón yeso de e = 15 mm, aislante
lana roca e = 6 cm., cámara de aire 16,5 cm ventilada, enfoscado, ladrillo panal 24 x 11.5 x9
cm., enfoscado, rastreles para colocar el revestimiento de tablero marino.
Fachada 2( espesor 40 cm.): se realizaran con dos placas de cartón yeso de e = 15 mm. ,
aislante lana roca e = 6 cm., cámara de aire 19,5 cm. ventilada, enfoscado, ladrillo panal 11.5 x
24 x9 cm, mortero de cal.
Fachada 3( espesor 23.5 cm.): se realizaran con dos placas de cartón yeso de e = 15 mm.,
aislante lana roca e = 6 cm, enfoscado, ladrillo panal 24 x 11.5 x9 cm., mortero de cal.
Fachada 4 (cuarto de maquinas exterior): bloque de hormigón de 40x20x20 cm., enfoscado,
aislante de lana de roca e: 5 cm, ladrillo hueco de 24x11.5x7 cm. Enfoscado.
Para la estimación del peso propio de los distintos elementos que constituyen las fachadas se ha seguido
lo establecido en DB-SE-AE.
Los parámetros básicos que se han tenido en cuenta a la hora de la elección del sistema de fachada
han sido la zona climática, el grado de impermeabilidad, la transmitancia térmica, las condiciones de
propagación exterior y de resistencia al fuego, las condiciones de seguridad de utilización en lo
referente a los huecos, elementos de protección y elementos salientes y las condiciones de aislamiento
acústico determinados por los documentos básicos DB-HS-1 de Protección frente a la humedad, DB-HS-5
de Evacuación de aguas, DB-HE-1 de Limitación de la demanda energética, DB-SI-2 de Propagación
exterior, DB-SU-1 Seguridad frente al riesgo de caídas y DB-SU-2 Seguridad frente al riesgo de impacto y
atrapamiento y DB-HR de condiciones acústicas en los edificios.
El vallado será a base de zócalo realizado por muro de hormigón de 1.00m de altura media y bloque de
hormigón prefabricado en el interior de la parcela. A este soporte se le atornillará (en el caso de muro
de hormigón) mediante placa de anclaje el vallado correspondiente al tipo RIVISA CALITAX, compuesta
por: Postes de chapa de acero galvanizado de diámetro 60x3 mm (longitud total 2.00)con tapon de
polipropileno indegradable a los agentes atmosfericos; Bastidor de perfiles 40x40x1,5 (horizontales) y
35x35x1.5 (verticales). Todo ello de acero galvanizado y con una capa de protección anticorrosión a
base de resina polivinil-butiral con un espesor medio de recubrimiento de 20 micras.
SUELOS
Los suelos en contacto con el terreno se resuelven con solera de hormigón de15cm. sobre capa de
grava con protección de lámina de polietileno de alta densidad, sobre ellos se colocara encofrados no
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recuperables tipo ''caviti''para la formación del forjado sanitario.
Los parámetros básicos que se han tenido en cuenta a la hora de la elección de la solera han sido la
zona climática, la transmitancia térmica, el grado de impermeabilidad y drenaje del agua del terreno,
determinados por los documentos básicos DB-HS-1 de Protección frente a la humedad y DB-HE-1 de
Limitación de la demanda energética y la normaDB-HR de condiciones acústicas en los edificios.
CARPINTERÍA EXTERIOR
Carpintería de madera, de madera pino silvestre primera, para recibir acristalamiento, incluso cortes,
preparación y ensamble de perfiles, fijación y colocación de tornillos, espigas, patillas y herrajes.
La carpintería exterior será de aluminio anodinado 15 micras, homologadas y con clasificación,
A3/E3/V3 según despieces y aperturas indicados en el correspondiente plano de memoria de la misma.
El acristalamiento será doble, de baja emisividad, con espesores 4+4/6/4;
Los parámetros básicos que se han tenido en cuenta a la hora de la elección de la carpintería exterior
han sido la zona climática, la transmitancia térmica, el grado de permeabilidad, las condiciones de
accesibilidad por fachada, las condiciones de seguridad de utilización en lo referente a los huecos y
elementos de protección y las condiciones de aislamiento acústico determinados por los documentos
básicos DB-HE-1 de Limitación de la demanda energética, DB-SI-5 Intervención de bomberos, DB-SU-1
Seguridad frente al riesgo de caídas y DB-SU-2 Seguridad frente al riesgo de impacto y atrapamiento y
DB-HR de condiciones acústicas en los edificios.
2.3.2-Sistema de compartimentación
Se entiende por elementos de compartimentación aquellos que separan sectores de incendio o recintos
con uso distinto. Pueden ser verticales u horizontales. Se describirán también en este apartado aquellos
elementos de la carpintería que forman parte de las particiones interiores.
ELEMENTOS SEPARADORES DE SECTORES-USOS
- Elementos verticales:
Aislamiento acústico antivibratorio, en paredes de cuartos de máquinas, de la marca CHOVA, modelo
CHOVA ACUSTIC PLUS o similar, compuesto multicapa formado por dos capas asimétricas en densidad y
espesor de capa de poliéster adheridas térmicamente a una lámina viscoelástica de alta densidad de 4
mm, formando un compuesto de espesor 39mm, con una conductividad térmica de 0.041 W/m*K y una
aislamiento acústico de 55 dB. Colocado sobre superficie cerámica mediante CHOVAFIX COLA o similar,
mediante brocha o rodillo, teniendo en cuanta el solape entre láminas de 2 cm. Excelente y versátil
dispositivo para reducir la transmisión del ruido aéreo en un amplio rango de frecuencias. Elevada
densidad y elasticidad (lámina viscoelástica) y elevada porosidad (fibra de poliéster). Incluso, suministro,
colocación, transporte, eliminación de restos y limpieza. Criterio de medición: m2 colocado.
-Elementos horizontales:
puertas de chapa de acero EI2 30-C5
Los parámetros básicos que se han tenido en cuenta a la hora de la elección de los elementos
separadores han sido las condiciones de propagación interior y evacuación y las condiciones de
aislamiento acústico determinados por los documentos básicos DB-SI-1 de propagación interior, DB-SI-3
evacuación y DB-HR de condiciones acústicas en los edificios.
PARTICIONES INTERIORES
- Elementos verticales: Tabique de cartón yeso laminado doble compuesta por un tabique de yeso
laminado autoportante sobre doble estructura de acero galvanizado, con una resistencia de EI-60, con
doble panel de lana mineral de 5 cm de espesor en su interior, con una conductividad 0.044 W/mK,
resistencia térmica de 1.10 m2K/W y reacción al fuego A2-s1, d0 (MW-EN 13162 - T2-WS-MU1-AF5),
doblado por ambas caras con dos placas de yeso laminado trasdosadas con lana mineral de 5 cm de
espesor, con conductividad 0.044 W/mK, resistencia térmica 1.10 m2K/W y reacción al fuego A2-s1, d0
(MW-EN 13162 - T2-WS-MU1-AF5).
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-Elementos horizontales:
forjado hormigón 25+5 (R=56dBA)
Los parámetros básicos que se han tenido en cuenta a la hora de la elección de las particiones interiores
han sido la zona climática, la transmitancia térmica y las condiciones de aislamiento acústico
determinados por los documentos básicos DB-HE-1 de Limitación de la demanda energética y DB-SI-1 de
Propagación interior y DB- HR de condiciones acústicas en los edificios.
CARPINTERÍA INTERIOR
Marco de madera de pino. Hoja de tablero aglomerado de 30 mm. de espesor aligerado en un 40% de
su peso, chapado por ambas caras con tablero estratificado de alta presión. Este acabado se deberá
resolver en el proyecto de ejecución garantizándose la viabilidad de estos recubrimientos, canteado
visto en E de madera de haya vaporizada en todo su perímetro.
Los parámetros básicos que se han tenido en cuenta a la hora de la elección de la carpintería interior
han sido las condiciones de seguridad de utilización en lo referente a impacto con elementos frágiles,
atrapamiento e aprisionamiento determinados por los documentos básicos DB-SU-2 Seguridad frente al
riesgo de impacto y atrapamiento y DB-SU-3 seguridad frente al riesgo de aprisionamiento en recintos.
2.4.-SISTEMAS DE ACABADOS
PAVIMENTOS
Cocina, cuarto de instalaciones: se proyecta pavimento cerámico con baldosas de gres antideslizante
monococción de 30x30 cm, de resistencia a flexión de 320 Kg/cm2, sobre capa de arena de 2 cm. de
espesor mínimo, tomadas con mortero de cemento M-5. Se impermeabilizará con lámina tipo LBM-40-FV
de betún modificado con elastómero SBS, de 40 gr/dm2 de masa total. Se ejecutarán pendientes y
sumideros para la evacuación de aguas.
Cafetería: Pavimento cerámico con junta (>3 mm) realizado con baldosa de gres rústico de 30x30x2 cm,
de PORCELANOSA modelo gres manual chocolate o similar, colocado en capa gruesa con mortero de
cemento y rejuntado con mortero de juntas cementoso normal (CG1), incluso cortes y limpieza, según
NTE/RPA-3 y Guía de la Baldosa Cerámica (Documento Reconocido por la Generalitat DRB 01/06).
Habitaciones, sala usos múltiples: Pavimento cerámico con junta (>3 mm) realizado con baldosa de gres
rústico de 30x30 cm tipo PORCELANOSA gres manual trigo o similar, colocado en capa gruesa con
mortero de cemento y rejuntado con mortero de juntas cementoso normal (CG1), incluso cortes y
DRB 01/06).
Acceso y circulaciones: Pavimento cerámico con junta (>3 mm) realizado con baldosa de gres rústico
de 15x30 cm de PORCELANOSA modelo gres manual trigo o similar, colocado en capa gruesa con
mortero de cemento y rejuntado con mortero de juntas cementoso normal (CG1), incluso cortes y
DRB 01/06).
La escalera se realizará con con baldosa de gres rústico con junta (>3 mm), tomado con mortero de
cemento (MC) y rejuntado con mortero de juntas cementoso normal (CG1), incluso cortes y limpieza,
según Guía de la Baldosa Cerámica (Documento Reconocido por la Generalitat DRB 01/06),
contrahuella realizado con tabica de azulejo valenciano de 16x33.3 cm, con junta mínima (1.5 - 3 mm),
tomado con adhesivo cementoso normal (C1) y rejuntado con lechada de cemento (L), incluso cortes y
limpieza, según Guía de la Baldosa Cerámica (Documento Reconocido por la Generalitat DRB 01/06).
Mamperlán antideslizante para peldaños, de madera tratada de haya vaporizada, de dimensiones
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65x33 mm..
TECHOS
ASEOS, BAÑOS, COCINA: En zonas húmedas, se proyectan mayoritariamente falso techo registrable de
tabica de Yeso Laminado/Metal hidrófugo de uso para exterior, formado por una estructura de perfiles
de chapa de acero galvanizada a base de perfiles continuos en forma de U, de 47mm de ancho y
separados entre ellos 500mm, suspendidos de forjado por medio de "horquillas" especiales y varilla
roscada, a la cual se atornilla una placa tipo Standard 15mm espesor, parte proporcional de anclajes,
tornillería, cintas y pastas para juntas, etc. Totalmente terminado y listo para imprimar, pintar o decorar.
PASILLOS: Falso techo continuo formado con placa de yeso laminado de 15 mm, de borde afinado,
sobre estructura longitudinal de maestra de 60x27 mm. y perfil perimetral de 30x30 mm, anclaje con
varilla cuelgue, incluso parte proporcional de piezas de cuelgue, nivelación y tratamiento de juntas.
Los parámetros básicos que se han tenido en cuenta a la hora de la elección de los acabados han sido
los criterios de confort y durabilidad, así como las condiciones de seguridad de utilización en lo
referente a los suelos en el aparcamiento determinadas por el documento básico DB-SU-1 Seguridad
frente al riesgo de caídas.
2.5.
SISTEMA DE ACONDICIONAMIENTO AMBIENTAL
Los materiales y los sistemas elegidos garantizan unas condiciones de higiene, salud y protección del
medioambiente, de tal forma que se alcanzan condiciones aceptables de salubridad y estanqueidad
en el ambiente interior del edificio haciendo que éste no deteriore el medio ambiente en su entorno
inmediato, garantizando una adecuada gestión de toda clase de residuos.
Los parámetros básicos que se han tenido en cuenta para la solución de suelos, fachadas y cubiertas
han sido, según su grado de impermeabilidad, los establecidos en DB-HS-1 Protección frente a la
humedad.
Con respecto a las condiciones de salubridad interior, los edificios proyectados disponen de un sistema
de ventilación natural, cumpliendo con el caudal de ventilación mínimo para cada uno de los locales y
las condiciones de diseño y dimensionado indicadas en DB-HS-3.
2.6 Sistemas de acondicionamiento de instalaciones
Se indicarán los datos de partida, los objetivos a cumplir, las prestaciones y las bases de cálculo para
cada uno de los subsistemas siguientes:
Protección contra incendios, anti-intrusión, pararrayos, electricidad, alumbrado, ascensores, transporte,
fontanería, evacuación de residuos líquidos y sólidos, ventilación, telecomunicaciones, etc.
Instalaciones térmicas del edificio proyectado y su rendimiento energético, suministro de combustibles,
ahorro de energía e incorporación de energía solar térmica o fotovoltaica y otras energías renovables.
Datos de partida
Protección contra-incendios
Anti-intrusión
Pararrayos
Electricidad
Alumbrado
Fontanería
Adaptada al CTE
compuesto de central microprocesada de 4 zonas sin
transmisor telefónico, 6 detectores de infrarrojos, 1 teclado,
2 sirenas exteriores y 6 interior con batería para
funcionamiento autónomo
No es necesario
Instalación eléctrica en Baja Tensión adaptada al REBT.
Alumbrado exterior e interior adaptado al REBT
Se realizará la acometida y la red interior en Polibutileno.
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Evacuación de residuos líquidos y sólidos
Se realizara red de saneamiento separativa y se conectara
a la red publica existente.
Recogida de basura en a calle nº4 dispondrá
contenedores de residuos con sistema de recogida.
Ventilación
Se asegura la renovación de aire exigida por la Normativa
y su climatización mediante instalación por conductos
independientes. En la cocina se instalará un sistema de
ventilación forzada para evacuación de humos, con salida
en la cubierta.
Telecomunicaciones
La parcela se dispondra de este servicio.
Instalaciones térmicas del edificio
El edificio actual posee un cuarto de calderas, en la
ampliación se colocará un nuevo cuarto de calderas para
el sistema de calefacción del edificio de infantil y comedor.
Suministro de Combustibles
Se encuentra defenido en el proyecto de instalaciones
Ahorro de energía
Adaptada al CTE
Incorporación energía solar térmica o Se encuentra defenido en el proyecto de instalaciones.
fotovoltaica
Otras energías renovables
No es de aplicacion
2.7 equipamiento
Definición de baños, cocinas y lavaderos, equipamiento industrial, etc
Definición
Otros equipamientos
En la cocina se instalará todos los aparatos necesarios y
detallado en el plano 19.
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3.- CUMPLIMIENTO CODIGO TECNICO
3.1.-SEGURIDAD ESTRUCTURAL. DB-SE
Prescripciones aplicables conjuntamente con DB-SE
El DB-SE constituye la base para los Documentos Básicos siguientes y se utilizará conjuntamente con ellos:
aparta
do
Proced
e
DB-SE
3.1.1
Seguridad estructural:
DB-SE-AE
DB-SE-C
3.1.2.
3.1.3.
Acciones en la edificación
Cimentaciones
DB-SE-A
DB-SE-F
DB-SE-M
3.1.7.
3.1.8.
3.1.9.
Estructuras de acero
Estructuras de fábrica
Estructuras de madera
No
proce
de
Deberán tenerse en cuenta, además, las especificaciones de la normativa siguiente:
aparta
do
NCSE
3.1.4.
EHE-08
3.1.5.
EFHE
3.1.6
Proced
e
No
proce
de
Norma
de
construcción
sismorresistente
Instrucción
de
hormigón
estructural
Instrucción para el proyecto y la
ejecución
de
forjados
unidireccionales de hormigón
estructural
realizados
con
elementos prefabricados
SE 1. SEGURIDAD ESTRUCTURAL (SE)
Análisis estructural y dimensionado
Proceso
-DETERMINACION DE SITUACIONES DE DIMENSIONADO
-ESTABLECIMIENTO DE LAS ACCIONES
-ANALISIS ESTRUCTURAL
-DIMENSIONADO
Situaciones
de PERSISTENTES condiciones normales de uso
dimensionado
TRANSITORIAS condiciones aplicables durante un tiempo limitado.
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EXTRAORDIN
ARIAS
Periodo
servicio
condiciones excepcionales en las que se puede
encontrar o estar expuesto el edificio.
de 50 Años
Método
de Estados límites
comprobación
Definición
estado limite
Resistencia
estabilidad
Situaciones que de ser superadas, puede considerarse que el edificio
no cumple con alguno de los requisitos estructurales para los que ha
sido concebido
y ESTADO LIMITE ÚLTIMO:
Situación que de ser superada, existe un riesgo para las personas, ya sea por
una puesta fuera de servicio o por colapso parcial o total de la estructura:
- perdida de equilibrio
- deformación excesiva
- transformación estructura en mecanismo
- rotura de elementos estructurales o sus uniones
- inestabilidad de elementos estructurales
Aptitud de servicio
ESTADO LIMITE DE SERVICIO
Situación que de ser superada se afecta::
el nivel de confort y bienestar de los usuarios
correcto funcionamiento del edificio
apariencia de la construcción
Acciones
Clasificación
las acciones
de PERMANENTES
VARIABLES
ACCIDENTALES
Aquellas que actúan en todo instante, con posición
constante y valor constante (pesos propios) o con
variación despreciable: acciones reológicas
Aquellas que pueden actuar o no sobre el edificio: uso y
acciones climáticas
Aquellas cuya probabilidad de ocurrencia es pequeña
pero de gran importancia: sismo, incendio, impacto o
explosión.
Valores
Los valores de las acciones se recogerán en la justificación del cumplimiento
característicos de del DB SE-AE
las acciones
Datos geométricos La definición geométrica de la estructura esta indicada en los planos de
proyecto
de la estructura
Características de Las valores característicos de las propiedades de los materiales se detallarán
los materiales
en la justificación del DB correspondiente o bien en la justificación de la EHE.
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Modelo
análisis Se realiza un cálculo espacial en tres dimensiones por métodos matriciales de
rigidez, formando las barras los elementos que definen la estructura: pilares,
estructural
vigas, brochales y viguetas. Se establece la compatibilidad de deformación en
todos los nudos considerando seis grados de libertad y se crea la hipótesis de
indeformabilidad del plano de cada planta, para simular el comportamiento
del forjado, impidiendo los desplazamientos relativos entre nudos del mismo. A
los efectos de obtención de solicitaciones y desplazamientos, para todos los
estados de carga se realiza un cálculo estático y se supone un
comportamiento lineal de los materiales, por tanto, un cálculo en primer orden.
Verificacion de la estabilidad
Ed,dst: valor de cálculo del efecto de las acciones desestabilizadoras
Ed,dst ≤Ed,stb
Ed,stb: valor de cálculo del efecto de las acciones estabilizadoras
Verificación de la resistencia de la estructura
Ed : valor de calculo del efecto de las acciones
Rd: valor de cálculo de la resistencia correspondiente
Ed ≤Rd
Combinación de acciones
El valor de calculo de las acciones correspondientes a una situación persistente o transitoria y los
correspondientes coeficientes de seguridad se han obtenido de la formula 4.3 y de las tablas 4.1 y
4.2 del presente DB.
El valor de cálculo de las acciones correspondientes a una situación extraordinaria se ha obtenido
de la expresión 4.4 del presente DB y los valores de calculo de las acciones se ha considerado 0 o
1 si su acción es favorable o desfavorable respectivamente.
Verificación de la aptitud de servicio
Se considera un comportamiento adecuado en relación con las deformaciones, las vibraciones o
el deterioro si se cumple que el efecto de las acciones no alcanza el valor límite admisible
establecido para dicho efecto.
Flechas
La limitación de flecha activa establecida en general es de 1/500 de la luz
desplazamientos
horizontales
El desplome total limite es 1/500 de la altura total
SE 2. ACCIONES EN LA EDIFICACION (SE-AE)
Acciones
Permanentes
(G):
Corresponde generalmente a los elementos de hormigón armado,
Peso Propio de calculados a partir de su sección bruta y multiplicados por 25 (peso
la estructura:
específico del hormigón armado) en pilares, paredes y vigas. En losas
macizas será el canto h (cm) x 25 kN/m3.
Se estiman uniformemente repartidas en la planta. Son elementos tales
Cargas Muertas: como el pavimento y la tabiquería (aunque esta última podría considerarse
una carga variable, sí su posición o presencia varía a lo largo del tiempo).
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Éstos se consideran al margen de la sobrecarga de tabiquería.
Peso propio de
En el anejo C del DB-SE-AE se incluyen los pesos de algunos materiales y
tabiques
productos.
pesados
y
El pretensado se regirá por lo establecido en la Instrucción EHE-08-CTE.
muros
de
Las acciones del terreno se tratarán de acuerdo con lo establecido en DBcerramiento:
SE-C.
Se adoptarán los valores de la tabla 3.1. Los equipos pesados no están
cubiertos por los valores indicados.
La sobrecarga
Las fuerzas sobre las barandillas y elementos divisorios:
de uso:
Se considera una sobrecarga lineal de 2 kN/m en los balcones volados de
toda clase de edificios.
El viento:
Las disposiciones de este documento no son de aplicación en los edificios
situados en altitudes superiores a 2.000 m. En general, las estructuras
habituales de edificación no son sensibles a los efectos dinámicos del viento
y podrán despreciarse estos efectos en edificios cuya esbeltez máxima
(relación altura y anchura del edificio) sea menor que 6. En los casos
especiales de estructuras sensibles al viento será necesario efectuar un
análisis dinámico detallado.
La presión dinámica del viento Qb=1/2 x Rx Vb2. A falta de datos más
precisos se adopta R=1.25 kg/m3. La velocidad del viento se obtiene del
anejo E. Alicante está en zona B, con lo que v=27 m/s, correspondiente a un
periodo de retorno de 50 años.
Las
acciones
Los coeficientes de presión exterior e interior se encuentran en el Anejo D.
climáticas:
La temperatura:
En estructuras habituales de hormigón estructural o metálicas formadas por
pilares y vigas, pueden no considerarse las acciones térmicas cuando se
dispongan de juntas de dilatación a una distancia máxima de 40 metros
La nieve:
Este documento no es de aplicación a edificios situados en lugares que se
encuentren en altitudes superiores a las indicadas en la tabla 3.11. En
cualquier caso, incluso en localidades en las que el valor característico de
la carga de nieve sobre un terreno horizontal Sk=0 se adoptará una
sobrecarga no menor de 0.20 Kn/m2
Las acciones químicas que pueden causar la corrosión de los elementos de
acero se pueden caracterizar mediante la velocidad de corrosión que se
refiere a la pérdida de acero por unidad de superficie del elemento
afectado y por unidad de tiempo. La velocidad de corrosión depende de
parámetros ambientales tales como la disponibilidad del agente agresivo
Las
acciones
necesario para que se active el proceso de la corrosión, la temperatura, la
químicas, físicas
humedad relativa, el viento o la radiación solar, pero también de las
y biológicas:
características del acero y del tratamiento de sus superficies, así como de la
geometría de la estructura y de sus detalles constructivos.
El sistema de protección de las estructuras de acero se regirá por el DB-SE-A.
En cuanto a las estructuras de hormigón estructural se regirán por el Art.3.4.2
del DB-SE-AE.
Los impactos, las explosiones, el sismo, el fuego.
Las acciones debidas al sismo están definidas en la Norma de Construcción
Acciones
Sismorresistente NCSE-02.
accidentales
En este documento básico solamente se recogen los impactos de los
(A):
vehículos en los edificios, por lo que solo representan las acciones sobre las
estructuras portantes. Los valores de cálculo de las fuerzas estáticas
equivalentes al impacto de vehículos están reflejados en la tabla 4.1
Cargas gravitatorias por niveles.
Conforme a lo establecido en el DB-SE-AE en la tabla 3.1 y al Anexo A.1 y A.2 de la EHE, las
acciones gravitatorias, así como las sobrecargas de uso, tabiquería y nieve que se han
considerado para el cálculo de la estructura de este edificio son las indicadas:
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Niveles
Sobrecarga
de Uso
Sobrecarga
de Tabiquería
Peso propio
del Forjado
Peso propio
del Solado
Carga Total
Zonas
de
resto
circulación
Nivel (N.P.T:3.15).
Planta baja.
Nivel (N.P.T: +4.11).
Planta cubierta.
Nivel (N.P.T: +7.35).
Planta Primera.
Nivel (N.P.T: +11.40).
Planta cubierta.
(4,00) KN/m2
3,00 KN/m2
1,00 KN/m2
3,60 KN/m2
2,00 KN/m2
(4,00) KN/m2
1,00 KN/m2
0,00 KN/m2
3,60 KN/m2
2,50 KN/m2
(4,00) KN/m2
3,00 KN/m2
1,00 KN/m2
3,60 KN/m2
2,00 KN/m2
(4,00) KN/m2
1,00 KN/m2
0,00 KN/m2
3,60 KN/m2
2,50 KN/m2
(10,60)/9,60
KN/m2
(10,60)/7,10
KN/m2
(10,60)/9.60
KN/m2
(10,60)/7,10
KN/m2
SE 3. CIMENTACIONES (SE-C)
Bases de cálculo
Método de cálculo:
Verificaciones:
Acciones:
El dimensionado de secciones se realiza según la Teoría de los Estados
Limites Ultimos (apartado 3.2.1 DB-SE) y los Estados Límites de Servicio
(apartado 3.2.2 DB-SE). El comportamiento de la cimentación debe
comprobarse frente a la capacidad portante (resistencia y estabilidad) y la
aptitud de servicio.
Las verificaciones de los Estados Límites están basadas en el uso de un
modelo adecuado para al sistema de cimentación elegido y el terreno de
apoyo de la misma.
Se ha considerado las acciones que actúan sobre el edificio soportado
según el documento DB-SE-AE y las acciones geotécnicas que transmiten o
generan a través del terreno en que se apoya según el documento DB-SE
en los apartados (4.3 - 4.4 – 4.5).
Estudio geotécnico pendiente de realización se aportan datos de edificios colindantes.
Se aportan datos orientativos de edificaciones colindantes.
Generalidades:
El análisis y dimensionamiento de la cimentación exige el conocimiento
previo de las características del terreno de apoyo, la tipología del edificio
previsto y el entorno donde se ubica la construcción.
Datos estimados
Terreno arenoso, nivel freático, edificaciones en construcción y realizadas
colindantes.
Tipo de reconocimiento:
Se ha realizado un reconocimiento inicial del terreno donde se pretende
ubicar esta edificación, basándonos en la experiencia de la obra
colindante con la misma, de reciente construcción, encontrándose un
terreno arenoso a la profundidad de la cota de cimentación teórica.
Parámetros geotécnicos estimados:
Cota de cimentación
- 1.50 m
Estrato previsto para cimentar
Arenas encostradas
Nivel freático.
Tensión admisible considerada
Peso especifico del terreno
Angulo de rozamiento interno
terreno
Coeficiente de empuje en reposo
Valor de empuje al reposo
Coeficiente de Balasto
4.5 m
350-800 kg/cm2
γ= 2.26kN/m3
del ϕ=29-34º
0.75-2 kg/cm2
15-35 kg/cm3
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Cimentación:
Descripción:
Zapatas aisladas de hormigón armado.
Recalce cimientos de muros existentes con vigas corridas de hormigón
armado unidas al muro con armadura pasante.
Hormigón armado.
Material adoptado:
Dimensiones y armado:
Condiciones de ejecución:
Las dimensiones y armados se indican en planos de estructura. Se han
dispuesto armaduras que cumplen con las cuantías mínimas indicadas
en la tabla 42.3.5 de la instrucción de hormigón estructural (EHE-08-CTE)
atendiendo a elemento estructural considerado.
Sobre la superficie de excavación del terreno se debe de extender una
capa de hormigón de regularización llamada solera de asiento que
tiene un espesor mínimo de 10 cm y que sirve de base a las zapatas de
cimentación.
SE 4 ACCIÓN SÍSMICA (NCSE-02)
RD 997/2002 , de 27 de Septiembre, por el que se aprueba la Norma de construcción sismorresistente:
parte general y edificación (NCSR-02).
Clasificación de la construcción:
Edificio residencial publico
(Construcción de normal importancia)
Tipo de Estructura:
Vigas de hormigón armado y pilares metalicos
Aceleración Sísmica Básica (ab):
ab=0.04 g, (siendo g la aceleración de la gravedad)
Coeficiente de contribución (K):
K=1
Coeficiente adimensional de riesgo ρ=1, (en construcciones de normal importancia)
(ρ):
Coeficiente
terreno (S):
de
amplificación
del Para (ρab ≤ 0.1g), por lo que S=C/1.25
Terreno tipo III (C=1.6)
Suelo granular de compacidad media
Coeficiente de tipo de terreno (C):
Ac= S x ρ x ab =0.08g
Aceleración sísmica de cálculo (ac):
Método de cálculo adoptado:
Análisis Modal Espectral.
Factor de amortiguamiento:
Estructura de hormigón armado compartimentada: 5%
Periodo de vibración de la estructura:
Se indican en los listados de cálculo por ordenador
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Número de modos
considerados:
de
vibración 3 modos de vibración
(La masa total desplazada >90% en ambos ejes)
Fracción
cuasi-permanente
sobrecarga:
de La parte de sobrecarga a considerar en la masa sísmica
movilizable es = 0.6 (edificios publicos)
μ = 2 (ductilidad baja)
Coeficiente de comportamiento por
ductilidad:
Efectos de segundo orden (efecto Los desplazamientos reales de la estructura son los
considerados en el cálculo multiplicados por 1.5
p∆):
(La estabilidad global de la estructura)
Medidas constructivas consideradas:
Arriostramiento de la cimentación mediante un anillo
perimetral con vigas riostras y centradoras y solera
armada de arriostramiento de hormigón armado.
Atado de los pórticos exentos de la estructura mediante
vigas perpendiculares a las mismos.
Concentración de estribos en el pie y en cabeza de los
pilares.
Pasar las hiladas alternativamente de unos tabiques sobre
los otros.
Observaciones:
SE 5 CUMPLIMIENTO DE LA INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL (EHE-08CTE )
(El Real Decreto 1247/2008, de 18 de julio, por el que se aprueba la instrucción de hormigón estructural
)
3.1.5.1. Estructura
Descripción
estructural:
del
sistema Se mantiene los muros de carga existente, en el edificio existente se
realizan los forjados nuevos con vigas y viguetas de madera,
revoltón como elemento aligerante entre las viguetas de madera.
La cubierta se sustituirán las piezas en mal estado.
La nueva estructura se plantea con pilares metálicos dos UPN
formando cajón,
Sobre ellos apoyará una losa de hormigón armado de canto 20
cm. y un forjado unidireccional de viguetas prefabricadas de
canto 25+5 cm. Los forjados de cubierta se realizaran con viguetas
de madera más panel sándwich con acabado madera.
3.1.5.2. Programa de cálculo:
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Nombre comercial:
Cypecad Espacial
Empresa
Cype Ingenieros
Avenida Eusebio Sempere nº5
Alicante.
Descripción
del
programa:
idealización de la estructura: El programa realiza un cálculo espacial en tres dimensiones por métodos
simplificaciones efectuadas.
matriciales de rigidez, formando las barras los elementos que definen la
estructura: pilares, vigas, brochales y viguetas. Se establece la
compatibilidad de deformación en todos los nudos considerando seis
grados de libertad y se crea la hipótesis de indeformabilidad del plano de
cada planta, para simular el comportamiento del forjado, impidiendo los
desplazamientos relativos entre nudos del mismo.
A los efectos de obtención de solicitaciones y desplazamientos, para todos
los estados de carga se realiza un cálculo estático y se supone un
comportamiento lineal de los materiales, por tanto, un cálculo en primer
orden.
Memoria de cálculo
Método de cálculo
El dimensionado de secciones se realiza según la Teoría de los Estados
Limites de la vigente EHE-08-CTE, articulo 8, utilizando el Método de Cálculo
en Rotura.
Redistribución de esfuerzos:
Se realiza una plastificación de hasta un 15% de momentos negativos en
vigas, según el articulo 24.1 de la EHE-08-CTE.
Deformaciones
Lím. flecha total
Lím. flecha activa
Máx. recomendada
L/250
L/400
1cm.
Valores de acuerdo al articulo 50.1 de la EHE-08-CTE.
Para la estimación de flechas se considera la Inercia Equivalente (Ie) a partir
de la Formula de Branson.
Se considera el modulo de deformación Ec establecido en la EHE-08-CTE,
art. 39.1.
Cuantías geométricas
Serán como mínimo las fijadas por la instrucción en la tabla 42.3.5 de la
Instrucción vigente.
3.1.5.3. Estado de cargas consideradas:
Las combinaciones de las NORMA ESPAÑOLA EHE -08-CTE
acciones consideradas se han DOCUMENTO BASICO SE (CODIGO TÉCNICO)
establecido
siguiendo
los
criterios de:
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Los valores de las acciones DOCUMENTO BASICO SE-AE (CODIGO TECNICO)
ANEJO A del Documento Nacional de Aplicación de la norma UNE ENV
serán los recogidos en:
1992 parte 1, publicado en la norma EHE-08-CTE
Norma Básica Española AE/88.
cargas verticales (valores en servicio)
Forjado cubierta...7.68 kN/m2
p.p. forjado
Pavim. y pendientes
tabiqueria
Sobrecarga uso
Verticales: Cerramientos
Fachada: 6 a 4 kn/ml
Horizontales: Barandillas
0.8 KN/m a 1.20 metros de altura
Horizontales: Viento
Se ha considerada la acción del viento estableciendo una presión
dinámica de valor W = 75 kg/m² sobre la superficie de fachadas. Esta
presión se corresponde con situación normal, altura no mayor de 30 metros
y velocidad del viento de 125 km/hora. Esta presión se ha considerado
actuando en sus los dos ejes principales de la edificación.
Cargas Térmicas
Dadas las dimensiones del edificio se ha previsto una junta de dilatación,
por lo que al haber adoptado las cuantías geométricas exigidas por la
EHE-08-CTE en la tabla 42.3.5, no se ha contabilizado la acción de la carga
térmica.
Sobrecargas En El Terreno
A los efectos de calcular el empuje al reposo de los muros de contención,
se ha considerado en el terreno una sobre carga de 2000 kg/m² por tratarse
de una via rodada.
4.18 kN /m2
2.5 kN /m2
No se considera
1 kN /m2
Las combinaciones de las NORMA ESPAÑOLA EHE -08-CTE
acciones consideradas se han DOCUMENTO BASICO SE (CODIGO TÉCNICO)
establecido
siguiendo
los
criterios de:
Los valores de las acciones DOCUMENTO BASICO SE-AE (CODIGO TECNICO)
serán los recogidos en:
ANEJO A del Documento Nacional de Aplicación de la norma UNE ENV
1992 parte 1, publicado en la norma EHE -08-CTE
Norma Básica Española AE/88.
3.1.1.5. Características de los materiales:
-Hormigón
-tipo de cemento...
-tamaño máximo de árido...
-máxima
relación
agua/cemento
-mínimo contenido de cemento
-FCK....
-tipo de acero...
-FYK...
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HA-25/B/20/IIA
CEM II/ B-S
20 mm.
0.50
300 kg/m3
25 Mpa (N/mm2)=250 Kg/cm2
B-500S
500 N/mm2=5100 kg/cm²
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Coeficientes de seguridad y niveles de control
El nivel de control de ejecución de acuerdo al artº 95 de EHE-08-CTE para esta obra es normal.
El nivel control de materiales es estadístico para el hormigón y normal para el acero de acuerdo a los artículos
88 y 90 de la EHE-08-CTE respectivamente
Coeficiente de minoración
1.50
Hormigón
ESTADISTICO
Nivel de control
Coeficiente de minoración
1.15
Acero
Nivel de control
NORMAL
Coeficiente de mayoración
Cargas Permanentes...
1.5
Cargas variables
1.6
Ejecución
NORMAL
Nivel de control...
Durabilidad
Recubrimientos exigidos:
Al objeto de garantizar la durabilidad de la estructura durante su vida útil,
el articulo 37 de la EHE-08-CTE establece los siguientes parámetros.
Recubrimientos:
A los efectos de determinar los recubrimientos exigidos en la tabla 37.2.4.
de la vigente EHE-08-CTE, se considera toda la estructura en ambiente IIa.
Para los elementos de hormigón visto que se consideren en ambiente IIa,
el recubrimiento mínimo será de 35 mm, esto es recubrimiento nominal de
35 mm, a cualquier armadura (estribos). Para garantizar estos
recubrimientos se exigirá la disposición de separadores homologados de
acuerdo con los criterios descritos en cuando a distancias y posición en el
articulo 66.2 de la vigente EHE.
Cantidad mínima de cemento:
Para el ambiente considerado IIA, la cantidad mínima de cemento
requerida es de 300 kg/m3.
Cantidad máxima de cemento:
Para el tamaño de árido previsto de 20 mm. la cantidad máxima de
cemento es de 300 kg/m3.
Resistencia
recomendada:
mínima Para ambiente IIa la resistencia mínima es de 30 Mpa.
Relación agua cemento:
la cantidad máxima de agua se deduce de la relación a/c ≤ 0.50
DB SE 6 CARACTERISTICAS DE LOS FORJADOS (EFHE)
RD 642/2002, de 5 de Julio, por el que se aprueba instrucción para el proyecto y la ejecución de forjados
unidireccionales de hormigón estructural realizados con elementos prefabricados
3.1.6.1. Características técnicas de los forjados unidireccionales (viguetas y bovedillas).
Forjados unidireccionales compuestos de viguetas prefabricadas, más piezas de
entrevigado aligerantes (bovedillas de hormigón vibroprensado), con armadura de
reparto y hormigón vertido en obra en relleno de nervios y formando la losa superior
(capa de compresión).
Se indican en los planos de los forjados los valores de ESFUERZOS CORTANTES ÚLTIMOS (en
de apoyos) y MOMENTOS FLECTORES en kN por metro de ancho y grupo de viguetas, con
objeto de poder evaluar su adecuación a partir de las solicitaciones de cálculo y
respecto a las FICHAS de CARACTERÍSTICAS TÉCNICAS y de AUTORIZACIÓN de USO de
las viguetas/semiviguetas a emplear.
Canto Total
30cm
Hormigón vigueta
H-25
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Material adoptado:
Sistema
unidades
adoptado:
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Dimensiones
armado:
Canto Total
Capa
de
Compresión
y
Intereje
Arm. c. compresión
Tipo de Vigueta
Tipo de Bovedilla
30cm
5 cm
Hormigón vigueta
Hormigón “in situ”
70 cm
20x20 Ø5
prefabricada
hormigon
Acero pretensado
Fys. acero pretensado
Acero refuerzos
Peso propio
H-25
H-25
Y 1860 C
434.77 N/mm2
B500S
0.418 T/m2
El hormigón de las viguetas cumplirá las condiciones especificadas en el Art.30 de la
Instrucción EHE-08-CTE. Las armaduras activas cumplirán las condiciones especificadas
en el Art.32 de la Instrucción EHE-08-CTE. Las armaduras pasivas cumplirán las
condiciones especificadas en el Art.31 de la Instrucción EHE-08-CTE. El control de los
recubrimientos de las viguetas cumplirá las condiciones especificadas en el Art.34.3 de la
Instrucción EFHE.
Observaciones:
El canto de los forjados unidireccionales de hormigón con viguetas armadas o
pretensadas será superior al mínimo establecido en la norma EFHE (Art. 15.2.2) para las
condiciones de diseño, materiales y cargas previstas; por lo que no es necesaria su
comprobación de flecha.
En las expresiones anteriores “L” es la luz del vano, en centímetros, (distancia entre ejes
de los pilares sí se trata de forjados apoyados en vigas planas) y, en el caso de voladizo,
1.6 veces el vuelo.
Límite de flecha total a plazo infinito
Límite relativo de flecha activa
flecha ≤ L/250
flecha ≤ L/500
f ≤ L / 500 + 1 cm
f ≤ L / 1000 + 0.5 cm
3.1.2.6. Características técnicas de los forjados de lozas macizas de hormigón armado.
Los forjados de losas macizas se definen por el canto (espesor del forjado) y la armadura,
consta de una malla que se dispone en dos capas (superior e inferior) con los detalles de
Material adoptado:
refuerzo a punzonamiento (en los pilares), con las cuantías y separaciones según se
indican en los planos de los forjados de la estructura.
Sistema
de Se indican en los planos de los forjados de las losas macizas de hormigón armado los
detalles de la sección del forjado, indicando el espesor total, y la cuantía y separación
unidades
adoptado:
de la armadura.
Dimensiones
y Canto Total
20 cm
Hormigón “in situ”
H-25
armado:
Peso propio total
0.480 t/m2
Acero refuerzos
B500S
En lo que respecta al estudio de la deformabilidad de las vigas de hormigón armado y
los forjados de losas macizas de hormigón armado, que son elementos estructurales
solicitados a flexión simple o compuesta, se ha aplicado el método simplificado descrito
en el artículo 50.2.2 de la instrucción EHE-08-CTE, donde se establece que no será
necesaria la comprobación de flechas cuando la relación luz/canto útil del elemento
estudiado sea igual o inferior a los valores indicados en la tabla 50.2.2.1
Observaciones:
Los límites de deformación vertical (flechas) de las vigas y de los forjados de losas
macizas, establecidos para asegurar la compatibilidad de deformaciones de los distintos
elementos estructurales y constructivos, son los que se señalan en el cuadro que se
incluye a continuación, según lo establecido en el artículo 50 de la EHE-08-CTE:
Límite de la flecha total
a plazo infinito
flecha ≤ L/250
Límite relativo de
la flecha activa
flecha ≤ L/400
Límite absoluto de
la flecha activa
flecha ≤ 1 cm
SE 7 ESTRUCTURAS DE ACERO (SE-A)
3.1.7.1. Bases de cálculo
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Criterios de verificación
La verificación de los elementos estructurales de acero se ha realizado:
Manualmente
Mediante
programa
informático
Toda la estructura: Presentar justificación de verificaciones
Parte
de
la
Identificar los elementos de la estructura
estructura:
Toda la estructura
Nombre
programa:
del
Versión:
Empresa:
Domicilio:
Parte
de
estructura:
la
Identificar
elementos
estructura:
Nombre
programa:
Versión:
Empresa:
de
Domicilio:
los
la pilares
del
cypecad 2009.1.l
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Sempere
nº5 Alicante
Se han seguido los criterios indicados en el Código Técnico para realizar la verificación de la
estructura en base a los siguientes estados límites:
Estado límite último
Estado
servicio
límite
Se comprueba los estados relacionados con fallos estructurales
como son la estabilidad y la resistencia.
de Se comprueba los estados relacionados con el comportamiento
estructural en servicio.
Modelado y análisis
El análisis de la estructura se ha basado en un modelo que proporciona una previsión
suficientemente precisa del comportamiento de la misma.
Las condiciones de apoyo que se consideran en los cálculos corresponden con las disposiciones
constructivas previstas.
Se consideran a su vez los incrementos producidos en los esfuerzos por causa de las
deformaciones (efectos de 2º orden) allí donde no resulten despreciables.
En el análisis estructural se han tenido en cuenta las diferentes fases de la construcción,
incluyendo el efecto del apeo provisional de los forjados cuando así fuere necesario.
la
estructur
existen
juntas
separaci
ón
d>40
metro
¿Se
tenido
han
si
en
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a
está
formada
por vigas
de
dilataci
ón
máxima s
entre
juntas de
dilatació
n
cuenta
las
acciones
no
térmicas
y
reológicas en
el cálculo?
¿Se
han
si
tenido
en
cuenta
las
acciones
no
térmicas
y
reológicas en
el cálculo?
no
existen
juntas
de
dilataci
ón
La estructura se ha calculado teniendo en cuenta las solicitaciones transitorias que se
producirán durante el proceso constructivo
Durante el proceso constructivo no se producen solicitaciones que aumenten las inicialmente
previstas para la entrada en servicio del edificio
Estados límite últimos
La verificación de la capacidad portante de la estructura de acero se ha comprobado para
el estado límite último de estabilidad, en donde:
siendo:
Ed , dst
cálculo
del
efecto
de
las
acciones
el valor de cálculo
estabilizadoras
y para el estado límite último de resistencia, en donde
siendo:
del
efecto
de
las
acciones
Ed , dst ≤ Ed , stb
el valor de
desestabilizadoras
Ed , stb
Ed ≤ Rd
Ed
Ed
el valor de cálculo del efecto de las acciones
Rd
el valor de cálculo de la resistencia correspondiente
Rd
Al evaluar
y
, se han tenido en cuenta los efectos de segundo orden de acuerdo con
los criterios establecidos en el Documento Básico.
Estados límite de servicio
Para los diferentes estados límite de servicio se ha verificado que:
siendo:
Eser ≤ Clim
Eser
el efecto de las acciones de cálculo;
Clim
valor límite para el mismo efecto.
Geometría
En la dimensión de la geometría de los elementos estructurales se ha utilizado como valor de
cálculo el valor nominal de proyecto.
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3.1.8.2. Durabilidad
Se han considerado las estipulaciones del apartado “3 Durabilidad” del “Documento Básico
SE-A. Seguridad estructural. Estructuras de acero”, y que se recogen en el presente proyecto
en el apartado de “Pliego de Condiciones Técnicas”.
Se han de incluir dichas consideraciones en el pliego de condiciones
3.1.8.3. Materiales
El tipo de acero utilizado en chapas y perfiles
S275J0
es:
Espesor nominal t (mm)
Designación
fy (N/mm²)
S235JR
S235J0
S235J2
S275JR
S275J0
S275J2
S355JR
S355J0
S355J2
S355K2
S450J0
40 < t ≤ 63
fu
(N/mm²)
3 ≤ t ≤ 100
t ≤ 16
16 < t ≤ 40
235
225
215
360
275
265
255
410
355
345
335
470
450
430
410
550
Temperatura del
ensayo Charpy
ºC
20
0
-20
2
0
-20
20
0
-20
-20(1)
0
(1)
Se le exige una energía mínima de 40J.
fy tensión de límite elástico del material
fu tensión de rotura
3.1.8.4. Análisis estructural
La comprobación ante cada estado límite se realiza en dos fases: determinación de los
efectos de las acciones (esfuerzos y desplazamientos de la estructura) y comparación con la
correspondiente limitación (resistencias y flechas y vibraciones admisibles respectivamente).
En el contexto del “Documento Básico SE-A. Seguridad estructural. Estructuras de acero” a la
primera fase se la denomina de análisis y a la segunda de dimensionado.
3.1.8.5. Estados límite últimos
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La comprobación frente a los estados límites últimos supone la comprobación ordenada
frente a la resistencia de las secciones, de las barras y las uniones.
El valor del límite elástico utilizado será el correspondiente al material base según se indica en
el apartado 3 del “Documento Básico SE-A. Seguridad estructural. Estructuras de acero”. No
se considera el efecto de endurecimiento derivado del conformado en frío o de cualquier
otra operación.
Se han seguido los criterios indicados en el apartado “6 Estados límite últimos” del
“Documento Básico SE-A. Seguridad estructural. Estructuras de acero” para realizar la
comprobación de la estructura, en base a los siguientes criterios de análisis:
Descomposición de la barra en secciones y cálculo en cada uno de ellas de los valores de
resistencia:
Resistencia de las secciones a tracción
Resistencia de las secciones a corte
Resistencia de las secciones a compresión
Resistencia de las secciones a flexión
Interacción de esfuerzos:
Flexión compuesta sin cortante
Flexión y cortante
Flexión, axil y cortante
Comprobación de las barras de forma individual según esté sometida a:
Tracción
Compresión
Se deberá especificar por el proyectista si la estructura es traslacional o intraslacional
Flexión
Interacción de esfuerzos:
Elementos flectados y traccionados
Elementos comprimidos y flectados
3.1.8.6. Estados límite de servicio
Para las diferentes situaciones de dimensionado se ha comprobado que el comportamiento
de la estructura en cuanto a deformaciones, vibraciones y otros estados límite, está dentro
de los límites establecidos en el apartado “7.1.3. Valores límites” del “Documento Básico SE-A.
Seguridad estructural. Estructuras de acero”.
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SE 9 ESTRUCTURAS DE MADERA (SE-M)
1 Prescripción del material
1.1. Fusta serrada:
Clase resistente de la madera: C2
CLASE DE SERVICIO: 2
Ccaracterizada por un contenido de humedad de la madera correspondiente a una temperatura
de 20 +/-2 ºC y una humedad relativa del aire que no mas excede el 85% pocas semanas al año.
DURACIÓN DE LAS ACCIONES:
La duración de la carga influye significativamente en la resistencia de la madera, a mayor duración de
la carga menor resistencia. Para valorar este efecto en el calculo, cada acción que soporta el
elemento considerado se ha de asignar a una de les clases de duración de la carga según la tabla
siguiente :
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VALOR DE CÀLCULO DE LAS PROPIEDADES DEL MATERIAL Y DE SUS UNIONES
DURABILIDAD
CLASE DE RIESGO BIOLOGICO
Clase de riesgo 2:
Elementos estructurales bajo cubierta y protegidos de la intemperie pero que ocasionalmente
pueden tener un contenido de humedad superior al 20 % en una parte o en la totalidad de la
pieza. Por ejemplo, estructuras de piscinas cubiertas o elementos próximos a las condiciones de
agua.
Sobre lo que preguntas del encuentro con los muros... muchas patologías en viguetas de madera aparecen en las
cabezas empotradas, que se pudren con el paso del tiempo. Yo soy más partidario de apoyarlas sobre un
durmiente de acero (UPN, L...) fijado al muro con tacos. Hay otra solución que centra más la carga sobre los muros
dejando al aire la madera, que es rozar los muros y embutir un perfil HEB (por bataches, claro) apoyando las
viguetas de madera en el ala inferior. Es un detalle que además queda muy limpio a la vista (no lo he utilizado
nunca, pero lo he visto terminado y no queda mal).
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TIPO DE PROTECCION A LOS AGENTES BIOTICOS Y METODOS DE IMPREGNACION
En obras de rehabilitación estructural en las que se hayan detectado ataques previos por agentes
xilófagos, se aplicara como mínimo:
Clase de riesgo 1 y 2 → protección media
Protección media: la penetración del producto protector es superior a 3 mm en cualquier parte de la
superficie tratada sin llegar al 75% del volumen impregnable. Se corresponde con las clases de
penetración de P3 de la norma UNE EN 351-1.
PROTECCION DE MADERA DE CONIFERAS.
Algunas especies muy resinosas son difícilmente impregnables si no es con procedimientos especiales.
Los fabricantes garantizaran que la especie a tratar es compatible con el tratamiento en profundidad y
también si es el caso con las colas que se hayan de utilizar.
Protección de los agentes meteorológicos
El mejor protector frente los agentes metereológicos es el diseño constructivos y especialmente las
medidas que eviten o minimicen la retención de agua.
Detalles constructivos
1 De cara a la formalización de juntas entre elementos, y para elementos formados con madera de
conífera, se consideraran las siguientes variaciones dimensionales de origen higrotérmico:
a) Para tableros contrachapados y de OSB, y en su plano, serán como máximo de valor 0,02% por cada
1% de variación de contenido de humedad del mismo.
b) Para madera aserrada, laminada o micro laminada se podrá tomar, por cada 1% de variación de de
contenido de humedad, un valor de 0,01% en dirección longitudinal y 0,2% en la transversal (esta última
corresponde en realidad a la tangencial, y la radial se podrá tomar como 0,1%).
2 A continuación se enumeran una serie de buenas prácticas que mejoran notablemente la durabilidad
de la estructura:
a) evitar el contacto directo de la madera con el terreno, manteniendo una distancia mínima de 20cm
y disponiendo un material hidrófugo (barrera antihumedad);
b) evitar que los arranques de soportes y arcos queden embebidos en el hormigón u otro material de
fábrica. Para ello se protegerán de la humedad colocándolos a una distancia suficiente del suelo o
sobre capas impermeables;
c) ventilar los encuentros de vigas en muros, manteniendo una separación mínima de 15 mm entre la
superficie de la madera y el material del muro. El apoyo en su base debe realizarse a través de un
material intermedio, separador, que no transmita la posible humedad del muro(véase figura 11.1 (a));
d) evitar uniones en las que se pueda acumular el agua;
e) proteger la cara superior de los elementos de madera que estén expuestos directamente a la intemperie y en los que pueda acumularse el agua. En el caso de utilizar una albardilla (normal-mente de
chapa metálica), esta albardilla debe permitir, además, la aireación de la madera que cubre(véase
figura 11.1 (b));
f) evitar que las testas de los elementos estructurales de madera queden expuestas al agua de llu-via
ocultándolas, cuando sea necesario, con una pieza de remate protector (véase figura 11.1 (c));
g) facilitar, en general, al conjunto de la cubierta la rápida evacuación de las aguas de lluvia y disponer sistemas de desagüe de las condensaciones en los lugares pertinentes.
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3 Los posibles cambios de dimensiones, producidos por la hinchazón o merma de la madera, no deben
quedar restringidos por los elementos de unión: a) en general, en piezas de canto superior a 80 cm, no
deben utilizarse empalmes ni nudos rígidos realizados con placas de acero que coarten el movimiento
de la madera (véase figura 11.2 (a));
b) las soluciones con placas de acero y pernos quedan limitadas a situaciones en las que se esperan
pequeños cambios de las condiciones higrotérmicas del ambiente y el canto de los elementos
estructurales no supera los 80 cm. Igualmente acontece en uniones de tipo corona en los nudos de
unión de pilar/dintel en pórticos de madera laminada, figura 11.2. a) Enlace con cubrejuntas metálicas
que abrazan ambas piezas. Se fijan con pernos y conecto-
a) Enlace con cubrejuntas metálicas que abrazan ambas piezas. Se fijan con pernos y conecto-res. Si se
emplean placas metálicas hay que tener en cuenta el efecto de restricción de los movi-mientos de la
madera por cambios del contenido de humedad. Por tal motivo quedarán limitados los cantos de las
piezas a unir.
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b) Unión en corona de nudo de pórtico. Se trata de una unión rígida entre las dos piezas que
constituyen el pilar y el dintel, que queda abrazado por las piezas del pilar. La unión se realiza me-diante
una serie de pernos más conectores según las necesidades del cálculo, que cosen las tres piezas. Es
aconsejable que el canto de la pieza no supere los 80 cm. Figura 11.2 Uniones en corona.
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CUMPLIMIENTO ANEJO Nº 6 DE LA EHE -08: RECOMENDACIONES PARA LA
PROTECCION ADICIONAL CONTRA EL FUEGO DE ELEMENTOS ESTRUCTURALES.
BASES DEL PROYECTO
COMBINACIONES DE ACCIONES
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COEFICIENTES PARCIALES DE SEGURIDAD DE LOS MATERIALES
METODO DE COMPROBACION MEDIANTE TABLAS
GENERALIDADES.
La determinación de la resistencia de los elementos de hormigón ante la acción representada por la
curva normalizada tiempo-temperatura, se justifica por el Método de utilización de las Tablas
Simplificadas
Los elementos estructurales se han diseñado de forma que, ante el desconchado (spalling) del
hormigón, el fallo por anclaje o por pérdida de capacidad de giro, tienen una menor probabilidad de
aparición que el fallo por flexión, por esfuerzo cortante o por cargas axiles.
TABLAS.
Mediante las tablas y apartados siguientes puede obtenerse la resistencia de los elementos estructurales
a la acción representada por la curva normalizada tiempo-temperatura de los elementos estructurales,
en función de sus dimensiones y de la distancia mínima equivalente al eje de las armaduras.
Para aplicación de las tablas, se define como distancia mínima equivalente al eje am, a efectos de
resistencia al fuego, al valor:
siendo:
Asi .............................área de cada una de las armaduras i, pasiva o activa;
asi .............................distancia del eje de cada una de las armaduras i, al
paramento expuesto más próximo, considerando los
revestimientos en las condiciones que mas adelante
se
establecen
fyki .............................resistencia característica del acero de las armaduras
Δasi ............................corrección debida a las diferentes temperaturas críticas del
acero y a las condiciones particulares de exposición al fuego,
conforme a los valores de la tabla 6.5.1.
siendo μfi el coeficiente de sobredimensionado de la sección en estudio, definido en el apartado 6 del
SI-6. Las correcciones para valores de μfi inferiores a 0,6 en vigas, losas y forjados, sólo podrán
considerarse cuando dichos elementos estén sometidos a cargas distribuidas de forma sensiblemente
uniforme. Valores intermedios se puede interpolar linealmente
En el caso de armaduras situadas en las esquinas de vigas con una sola capa de armadura se
incrementarán los valores de Δasi en 10 mm, cuando el ancho de las mismas sea inferior a los valores de
bmin especificados en la columna 3 de la tabla A.6.5.1.
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En planta baja escuadría mas desfavorables 25 x 40, con armado de 3 Φ 16 + 2 Φ 12.
Recubrimiento según la EHE para el ambiente indicado en planta baja Cmin = 4’00 cmts.
am = [ 3 x 2’01 x fyik x (4’80 + 0’00) + 2 x 1’13 x fyik x (4’60 + 0’00) ] = 4’75 cmt.
fyik x (3 x 2’01 + 2 x 1’13)
Vigas:
En planta baja escuadría mas desfavorables 90 x 30, con armado de 6 Φ 16 + 4 Φ 12. Recubrimiento
según la EHE para el ambiente indicado en planta sótano Cmin = 4’00 cmts.
fyik x (6 x 2’01 + 4 x 1’13)
Los valores dados en las tablas del Anejo C, son aplicables a hormigones de densidad normal,
confeccionados con áridos de naturaleza silícea.
En zonas traccionadas con recubrimientos de hormigón mayores de 50’00 mm se ha dispuesto una
armadura de piel para prevenir el desprendimiento de dicho hormigón durante el periodo de resistencia
al fuego, consistente en una malla con distancias inferiores a 150’00 mm entre armaduras (en ambas
direcciones), anclada regularmente en la masa de hormigón.
Soportes y muros.
Se justifica mediante la tabla A.6.5.2 la resistencia al fuego de los soportes expuestos por tres o cuatro
caras y de los muros portantes de sección estricta expuestos por una o por ambas caras, referida a la
distancia mínima equivalente al eje de las armaduras de las caras expuestas.
Elementos a Compresión:
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•
Soporte
Lado menor b
=
Distancia al eje a (mm)
300
30
>
bmin =
am
250
3’80
Según Tabla da una
R 90
Î Para uso docente
Los pilares sometidos a tracción se comprobarán como elemento de acero revestido
Muro de carga expuesto por una cara:
•
Vigas.
Muro 1:
.
espesor muro e
=
300
>
3’80
emin = 160
am
Según Tabla C.2. da una
R 120
25
Vigas con las tres caras expuestas al fuego
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VIGAS:
Viga 1(Opción 4 ):
Lado menor b
=
500 >
3`80
bmin =
am
400 Según Tabla C.3. da una
25
R 90.
bmin =
250
R
ZUNCHOS:
ZUN 2(Opción 3 ):
.
Lado menor b
= 250
>
3’80
am
90
30
Las vigas planas con macizados laterales mayores que 10’00 cm se han asimilado a losas
unidireccionales
LOSAS MACIZAS
FLEXIÓN EN UNA DIRECCIÓN:
LOSA1 = espesor
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200 >
hmin
120 mm
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Distancia equi. al eje
REI
38 >
Distancia mínima equi. al eje am
35 mm
120 .
Forjados unidireccionales.
FORJADO UNIDERICCIÓNAL:
FORJ1 = espesor
300 >
hmin
REI 120 .
120
45’75 >
mm
35 mm
Capas Protectoras.
La resistencia al fuego requerida se ha alcanzado en alunos casos mediante la aplicación de capas
protectoras cuya contribución a la resistencia al fuego del elemento estructural protegido se determina
de acuerdo con la norma UNE ENV 13381-3: 2004.
Con resistencias al fuego R 120 como máximo, los revestimientos de yeso se han considerado como
espesores adicionales de hormigón equivalentes a 1,8 veces su espesor real.
Los revestimientos de yesos aplicados en techos, para resistencias al fuego R 90 como máximo su puesta
en obra se realiza por proyección.
Los revestimientos de yesos aplicados en techos, para resistencias R 120 o mayores, su puesta en obra se
realiza por proyección, disponiéndose un armado interno no combustible firmemente unido a la vigueta.
Estas especificaciones no son válidas para revestimientos con placas de yeso.
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3.2- CUMPLIMIENTO DE LA NORMATIVA CONTRA INCENDIOS DB SI
SI 1 PROPAGACIÓN INTERIOR
0.- DATOS DE PROYECTO
01.- PROYECTO DE EDIFICACIÓN: El presente proyecto se desarrolla en fase de Proyecto Básico
02.- TIPO DE ACTUACIÓN: rehabilitación de la Casa Blava
03.- NÚMERO DE PLANTAS: El edificio actual posee dos plantas sobre rasante
04.- REFERENCIA DE USOS: Relación de superficies construidas de la actuación:
Publica concurrencia: 126.48 m2
Residencial público: 629.32 m2
05.- DATOS TÉCNICOS Y DE DISEÑO:
Altura de evacuación: 6m
Tipo de estructura:
Elementos estructurales principales:
Pilares de ladrillo macizo, muros de carga y vigas de madera.
Forjado viguetas de madera con revoltón cerámico.
Elementos estructurales secundarios:
Zunchos de madera.
Exteriores: muros de mamposterías.
Tipo de cerramiento:
Divisorios interiores:
Las particiones interiores serán de:Tabique compuesto por una estructura galvanizada de 46 mm, con
canales como elemento horizontal y montantes como elemento vertical, con una separación entre ejes
de 40 cm, y doble placa de yeso laminado de 15 mm de espesor en cada cara.
Habitaciones: Tabique de cartón yeso laminado doble compuesta por un tabique de yeso laminado
autoportante sobre doble estructura de acero galvanizado, con una resistencia de EI-60.
1.- COMPARTIMENTACIÓN EN SECTORES DE INCENDIO
La obra se dividirá en los siguientes sectores de incendio:
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Nombre del sector: cafeteria
Uso previsto: Pública concurrencia
Superficie: 105,4 m².
Situaciones:
- Planta sobre rasante con altura de evacuación h <= 15 m y la resistencia al fuego de las paredes y
techos que delimitan el sector de incendio es de EI120
Condiciones según DB SI:
- La superficie construida de cada sector de incendio no debe exceder de 2.500 m², excepto en los
casos contemplados en los guiones siguientes.
- Los espacios destinados a público sentado en asientos fijos en cines, teatros, auditorios, salas para
congresos, etc., así como los museos, los espacios para culto religioso y los recintos polideportivos, feriales y
similares pueden constituir un sector de incendio de superficie construida mayor de 2.500 m² siempre que:
a) Estén compartimentados respecto de otras zonas mediante elementos EI 120;
b) tengan resuelta la evacuación mediante salidas de planta que comuniquen, bien con un sector de riesgo
mínimo a través de vestíbulos de independencia, o bien con un espacio exterior seguro;) los materiales
de revestimiento sean B-s1,d0 en paredes y techos y BFL-s1 en suelos;)
la densidad de la carga de
fuego debida a los materiales de revestimiento y al mobiliario fijo no exceda de 200 MJ/m² y)no exista
sobre dichos espacios ninguna zona habitable.
- Las cajas escénicas deben constituir un sector de incendio diferenciado.
Nombre del sector: residencial
Uso previsto: Residencial público
Superficie: 126,45 m².
Situaciones:
- Planta sobre rasante con altura de evacuación h <= 15 m y la resistencia al fuego de las paredes y
techos que delimitan el sector de incendio es de EI60
Condiciones según DB SI:
- La superficie construida de cada sector de incendio no debe exceder de 2.500 m².
- Toda habitación para alojamiento debe tener paredes EI 60 y, en establecimientos cuya superficie
construida exceda de 500 m², puertas de acceso EI2 30-C5.
Ya que la resistencia al fuego de todas las puertas que delimitan sectores de incendio es superior a EI2 tC5 siendo t la mitad del tiempo de resistencia al fuego requerido a la pared en la que se encuentre, o
bien la cuarta parte cuando el paso se realice a través de un vestíbulo de independencia y de dos
puertas. Se cumple el requisito de la tabla 1.2 de la sección SI 1 del DB-SI compartimentación en sectores
de incendio.
No existen restricciones a la ocupación ya que toda la edificación se plantea sobre rasante.(art.5), en
ambos edificios nos encontramos a nivel del terreno.
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La resistencia al fuego de los elementos separadores de los sectores de incendios satisface las
condiciones que se establecen en la tabla 1.2.
2.- LOCALES Y ZONAS DE RIESGO ESPECIAL
Los locales y zonas de riesgo especial integrados en los edificios se clasifican conforme los grados de
riesgo alto, medio y bajo según los criterios que se establecen en la tabla 2.1 de la sección SI 1 del DB-SI.
Los locales así clasificados deben cumplir las condiciones que se establecen en la tabla 2.2 de la
sección SI 1 del DB-SI.
Los locales destinados a albergar instalaciones y equipos regulados por reglamentos específicos, tales
como transformadores, maquinaria de aparatos elevadores, calderas, depósitos de combustible,
contadores de gas o electricidad, etc. se rigen, además, por las condiciones que se establecen en
dichos reglamentos. Las condiciones de ventilación de los locales y de los equipos exigidas por dicha
reglamentación deberán solucionarse de forma compatible con las de la compartimentación,
establecidas en este DB.
A los efectos de este DB se excluyen los equipos situados en las cubiertas de los edificios, aunque estén
protegidos mediante elementos de cobertura.
Los locales y zonas de riesgo especial son los siguientes:
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Nombre del local: c.calderas
Uso:
Salas de calderas con potencia útil nominal P
Potencia local
70 < P = 200 kW
Clasificación
Riesgo Bajo
Se cumplen las condiciones de las zonas de riesgo
especial
Si
Nombre del local: cocina
Uso:
Cocinas según potencia instalada P
Potencia local
30 < P = 50 kW
Clasificación
Riesgo Medio
especial
Si
Nombre del local: c.instalaciones
Uso:
Salas de máquinas de instalaciones de climatización
(Según RITE)
Tamaño del local:
En todo caso
Clasificación
Riesgo Bajo
especial
Si
2.2.2. CONDICIONES DE LOS LOCALES DE RIESGO ESPECIAL
Se cumplen las condiciones de las zonas de riesgo especial integradas en los edificios, según se indica
en la tabla 2.2:
Tabla 2.2 Condiciones de las zonas de riesgo especial integradas en edificios (1)
Característica
Resistencia al fuego de la estructura
portante (2)
Resistencia al fuego de las paredes y
techos (3) que separan la zona del
resto del edificio (2)(4)
Vestíbulo de independencia en cada
comunicación de la zona con el resto
del edificio
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Riesgo bajo
Riesgo medio
Riesgo alto
R 90
R 120
R 180
EI 90
EI 120
EI 180
-
Si
Si
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Puertas de comunicación con el resto
EI2 45-C5
del edificio (5)
Máximo recorrido de evacuación
≤ 25 m (7)
hasta alguna salida del local (6)
2 x EI2 30 -C5
2 x EI2 45-C5
≤ 25 m (7)
≤ 25 m (7)
(1) Las condiciones de reacción al fuego de los elementos constructivos se regulan en la tabla 4.1 del
capítulo 4 de esta Sección.
(2) El tiempo de resistencia al fuego no debe ser menor que el establecido para la estructura portante
del conjunto del edificio, de acuerdo con el apartado SI 6, excepto cuando la zona se encuentre bajo
una cubierta no prevista para evacuación y cuyo fallo no suponga riesgo para la estabilidad de otras
plantas ni para la compartimentación contra incendios, en cuyo caso puede ser R 30.
Excepto en los locales destinados a albergar instalaciones y equipos, puede adoptarse como alternativa
el tiempo equivalente de exposición al fuego determinado conforme a lo establecido en el apartado 2
del Anejo SI B.
(3) Cuando el techo separe de una planta superior debe tener al menos la misma resistencia al fuego
que se exige a las paredes, pero con la característica REI en lugar de EI, al tratarse de un elemento
portante y compartimentador de incendios. En cambio, cuando sea una cubierta no destinada a
actividad alguna, ni prevista para ser utilizada en la evacuación, no precisa tener una función de
compartimentación de incendios, por lo que sólo debe aportar la resistencia al fuego R que le
corresponda como elemento estructural, excepto en las franjas a las que hace referencia el capítulo 2
de la Sección SI 2, en las que dicha resistencia debe ser REI.
(4) Considerando la acción del fuego en el interior del recinto. La resistencia al fuego del suelo es
función del uso al que esté destinada la zona existente en la planta inferior. Véase apartado 3 de la
Sección SI 6 de este DB.
(5) Las puertas de los locales de riesgo especial deben abrir hacia el exterior de los mismos.
(6) El recorrido de evacuación por el interior de la zona de riesgo especial debe ser tenido en cuenta en
el cómputo de la longitud los recorridos de evacuación hasta las salidas de planta.
(7) Podrá aumentarse un 25% cuando la zona esté protegida con una Instalación automática de
extinción.
3 ESPACIOS OCULTOS. PASO DE INSTALACIONES A TRAVÉS DE ELEMENTOS DE COMPARTIMENTACIÓN DE
INCENDIOS.
La compartimentación contra incendios de los espacios ocupables tiene continuidad en los espacios
ocultos, tales como patinillos, cámaras, falsos techos, suelos elevados, etc., salvo cuando éstos estén
compartimentados respecto de los primeros al menos con la misma resistencia al fuego, pudiendo
reducirse ésta a la mitad en los registros para mantenimiento.
Ya que se limita a un máximo de tres plantas y a 10 m el desarrollo vertical de las cámaras no estancas
(ventiladas) y en las que no existan elementos cuya clase de reacción al fuego sea B-s3,d2, BL-s3,d2 ó
mejor, se cumple el apartado 3.2 de la sección SI 1 del DB-SI.
La resistencia al fuego requerida a los elementos de compartimentación de incendios se mantiene en
los puntos en los que dichos elementos son atravesados por elementos de las instalaciones, tales como
cables, tuberías, conducciones, conductos de ventilación, etc, excluidas las penetraciones cuya
sección de paso no exceda de 50 cm². Mediante la disposición de un elemento que, en caso de
incendio, obture automáticamente la sección de paso y garantice en dicho punto una resistencia al
fuego al menos igual a la del elemento atravesado, por ejemplo, una compuerta cortafuegos
automática EI t (i?o) siendo t el tiempo de resistencia al fuego requerida al elemento de
compartimentación atravesado, o un dispositivo intumescente de obturación.
4 REACCIÓN AL FUEGO DE LOS ELEMENTOS CONSTRUCTIVOS, DECORATIVOS Y DE MOBILIARIO.
Se cumplen las condiciones de las clases de reacción al fuego de los elementos constructivos, según
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se indica en la tabla 4.1:
Tabla 4.1 Clases de reacción al fuego de los elementos constructivos
Situación del elemento Revestimientos (1)
De techos y paredes (2) (3)
Zonas ocupables (4)
C-s2,d0
Pasillos y escaleras protegidos
B-s1,d0
Aparcamientos y recintos de riesgo especial
B-s1,d0
(5)
Espacios ocultos no estancos: patinillos, falsos
techos (excepto los existentes dentro de B-s3,d0
viviendas), suelos elevados, etc.
De suelos (2)
EFL
CFL-s1
BFL-s1
BFL-s2 (6)
(1) Siempre que superen el 5% de las superficies totales del conjunto de las paredes, del conjunto de los
techos o del conjunto de los suelos del recinto considerado.
(2) Incluye las tuberías y conductos que transcurren por las zonas que se indican sin recubrimiento
resistente al fuego. Cuando se trate de tuberías con aislamiento térmico lineal, la clase de reacción al
fuego serála que se indica, pero incorporando el subíndice L.
(3) Incluye a aquellos materiales que constituyan una capa contenida en el interior del techo o pared y
que no esté protegida por una capa que sea EI 30 como mínimo.
(4) Incluye, tanto las de permanencia de personas, como las de circulación que no sean protegidas.
Excluye el interior de viviendas. En uso Hospitalario se aplicarán las mismas condiciones que en pasillos y
escaleras protegidos.
(5) Véase el capítulo 2 de esta Sección.
(6) Se refiere a la parte inferior de la cavidad. Por ejemplo, en la cámara de los falsos techos se refiere al
material situado en la cara superior de la membrana. En espacios con clara configuración vertical (por
ejemplo, patinillos) así como cuando el falso techo esté constituido por una celosía, retícula o
entramado abierto, con una función acústica, decorativa, etc, esta condición no es aplicable.
No existe elemento textil de cubierta integrado en el edificio. No es necesario cumplir el apartado 4.3 de
la sección 1 del DB - SI.
SI 2. PROPAGACIÓN EXTERIOR.
1 Medianerías y fachadas.
Se limita el riesgo de propagación cumpliendo los requisitos que se establecen en el DB-SI según la tabla
adjunta:
Riesgo de propagación horizontal:
No se contemplan las distancias mínimas de separación que limitan el riesgo de propagación exterior
horizontal del incendio (apartado 1.2 de la sección 2 del DB-SI) ya que no existen elementos a través de
las fachadas entre dos sectores de incendio, entre una zona de riesgo especial alto y otras zonas o
hacia una escalera protegida o pasillo protegido desde otras zonas.
RIESGO DE PROPAGACIÓN HORIZONTAL A TRAVÉS DE FACHADAS ENTRE DOS SECTORES DE
INCENDIO, ENTRE UNA ONA DE RIESGO ESPECIAL ALTO Y OTRAS ZONAS O HACIA UNA ESCALERA
PROTEGIDA O PASILLO PROTEGIDO DESDE OTRAS ZONAS
(para valores intermedios del ángulo a, la distancia d puede obtenerse por interpolación lineal)
Distancia
¿Se cumplen
Situación
Gráfico
ángulo
mínima
los requisitos?
180º
Fachadas a 180º
0,50
Si
Con el fin de limitar el riesgo de propagación exterior horizontal del incendio (apartado 1.2 de la68
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sección 2 del DB-SI) entre edificios diferentes y colindantes los puntos de ambas fachadas que no sean
al menos EI 60 están separados la distancia d en proyección horizontal que se indica en la normativa
como mínimo, en función del ángulo a formado por los planos exteriores de dichas fachadas.
Riesgo de propagación vertical:
Situación
Gráfico
Condiciones
¿Se cumplen
las
condiciones?
La
fachada
debe ser al
menos EI 60
en una franja
Encuentro
de 1 m de
forjado
Si
altura, como
fachada
mínimo,
medida sobre
el plano de la
fachada
Se cumplen las condiciones para controlar el riesgo de propagación vertical del incendio por fachada
(apartado 1.3 de la sección 2 del DB-SI) pues en el caso del encuentro forjado-fachada con saliente la
fachada es al menos EI 60 en una franja de 1 m de altura menos la dimensión del saliente, como
mínimo, medida sobre el plano de la fachada.
Clase de reacción al fuego de los materiales:
La clase de reacción al fuego de los materiales que ocupan más del 10% de la superficie del acabado
exterior de las fachadas o de las superficies interiores de las cámaras ventiladas que dichas fachadas
puedan tener, será como mínimo B-s3 d2, hasta una altura de 3,5 m como mínimo, en aquellas fachadas
cuyo arranque inferior sea accesible al público desde la rasante exterior o desde una cubierta, y en
toda la altura de la fachada cuando esta exceda de 18 m, con independencia de donde se encuentre
su arranque. (apartado 1.4 de la sección 2 del DB-SI).
2 Cubiertas
No es necesario justificar el cumplimiento de riesgo de propagación exterior del incendio por la cubierta
(apartado 2.1 de la sección 2 del DB-SI), pues no existen ni edificios colindantes ni riesgo en el edificio.
No es necesario justificar el apartado 2.2 de la sección 2 del DB-SI (riesgo de propagación exterior del
incendio por la cubierta) pues no existe encuentro entre una cubierta y una fachada que pertenezcan
a sectores de incendio o a edificios diferentes.
Los materiales que ocupan más del 10% del revestimiento o acabado exterior de las cubiertas, incluida
la cara superior de los voladizos cuyo saliente exceda de 1 m, así como los lucernarios, claraboyas y
cualquier otro elemento de iluminación, ventilación o extracción de humo, pertenecer a la clase de
reacción al fuego BROOF (t1).
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SI 3: EVACUACIÓN OCUPANTES.
1.- COMPATIBILIDAD DE LOS ELEMENTOS DE EVACUACIÓN: En el presente proyecto se trata de un edificio
de uso residencial público y de pública concurrencia.
2.- CÁLCULO DE LA OCUPACIÓN:
Para calcular la ocupación se han tomado los valores de densidad de ocupación que se indican en la
tabla 2.1 en función de la superficie útil de cada zona.
SECTOR 1:
Dependencia
Comedorcafeteria
Cocina
Densidad
(p/m2)
1p/1,5
1p/10
Superficie útil Ocupación nº
en m2
de personas
76,40
51
29,00
3
SECTOR 2
Dependencia
Densidad
(p/m2)
Nula
Baja
Elevada
Superficie útil
en m2
Ocupación nº
de personas
vestibulo
1p/2
24,10
13
dormitorio 1
1p/20
30,00
2
dormitorio 2
1p/20
21,00
2
dormitorio 3
1p/20
23,30
2
dormitorio 4
1p/20
33,40
2
dormitorio 5
1p/20
35,90
2
Sala
Multiples
1p/1
58,60
59
Usos
3.- NÚMERO DE SALIDAS Y LONGITUD DEL RECORRIDO DE EVACUACIÓN
En nuestro proyecto existe más de una salida de planta, por lo que, según la tabla 4.1, la longitud del
recorrido de evacuación hasta una salida de planta no puede exceder de 35 m, en la zona de uso
residencial público, y 50 m en recintos de pública concurrencia.
Recintos de única salida se cumplen las condiciones:
Ocupación < 50 personas.
Ausencia de evacuación ascendente.
Longitud recorrido evacuación < 25 m
Recintos y plantas con varias salidas cumplen las condiciones:
Longitud recorrido evacuación < 35 m
Evacuación hasta el punto de alternativa < 25 m
Una de las puertas da a un espacio general de evacuación.
4.- DIMENSIONADO DE LOS MEDIOS DE EVACUACIÓN
4.1. Criterios para la asignación de los ocupantes.
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En los recintos, en las plantas o en el edificio con más de una salida, la distribución de los ocupantes
entre ellas a efectos de cálculo se ha hecho suponiendo inutilizada una de ellas, bajo la hipótesis más
desfavorable.
A efectos del cálculo de la capacidad de evacuación de las escaleras especialmente protegidas de la
planta sótano para Aparcamiento y de la distribución de los ocupantes entre ellas, no se ha supuesto
inutilizada en su totalidad alguna de las escaleras protegidas existentes.
En la planta de desembarco de una escalera, el flujo de personas que la utiliza se ha añadido a la salida
de planta que les corresponda, a efectos de determinar la anchura de esta. Dicho flujo se ha estimado,
en 160 A personas, siendo A la anchura, en metros, del desembarco de la escalera.
4.2. CÁLCULO.
El dimensionado de los elementos de evacuación debe realizarse conforme a lo que se indica en la
tabla 4.1.
5.-PROTECCIÓN DE LAS ESCALERAS.
La altura de evacuación es de Pb+ 2, por ser un sector de residencial público y con menor de 20 plazas
de alojamiento se colocará un sistema de alarma y detección como medida alternativa a la exigencia
de escalera protegida ( según la tabla 5.1(3))
6.-PUERTAS SITUADAS EN RECORRIDOS DE EVACUACIÓN
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Las puertas como salida de planta o de edificio, y las previstas para mas de 50 personas, serán puertas
abatibles con eje de giro vertical y su sistema de cierre, o bien no actuará mientras haya actividad en
las zonas a evacuar, o bien consistirá en un dispositivo de fácil y rápida apertura desde el lado del cual
provenga dicha evacuación, sin tener que utilizar una llave y sin tener que actuar sobre mas de un
mecanismo. (dispositivos de apertura conforme a la norma UNE-EN 179:2003 VC1, O UNE 1125:2003 VC1)
(UE-EN 1154:2003, UNE-EN 1158:2003, UNE-EN 1155:200
Las puertas de salida, previstas para mas de 50 personas abrirán en el sentido de la evacuación.
7. SEÑALIZACIÓN DE LOS MEDIOS DE EVACUACIÓN
Se han previsto en el presente proyecto las señales de salida, de uso habitual o de emergencia,
definidas en la norma UNE 23034:1988, conforme a los siguientes criterios:
Las salidas de planta o edificio tienen una señal con el rótulo “SALIDA”.
La señal con el rótulo “Salida de emergencia”, no se prevé al no existir dichas salidas.
Se han previsto señales indicativas de dirección de los recorridos, visibles desde todo origen de
evacuación desde el que no se percibe directamente las salidas o sus señales indicativas.
En los puntos de los recorridos de evacuación en los que existan alternativas que puedan inducir a error,
se han previsto disponer las señales antes citadas, de forma que quede claramente indicada la
alternativa correcta.
En dichos recorridos, junto a las puertas que no sean salida y que puedan inducir a error en la
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evacuación se han dispuesto la señal con el rótulo “Sin salida” en lugar fácilmente visible pero en ningún
caso sobre las hojas de las puertas.
Las señales se prevén disponer de forma coherente con la asignación de ocupantes que se pretenda
hacer a cada salida, conforme a lo establecido en el capítulo 4 de esta Sección.
El tamaño de las señales se han diseñado con los siguientes criterios:
i) 210 x 210 mm cuando la distancia de observación de la señal no exceda de 10 m
ii) 420 x 420 mm cuando la distancia de observación esté comprendida entre 10 y 20 m
iii) 594 x 594 mm cuando la distancia de observación esté comprendida entre 20 y 30 m
la disposición de las señales vienen grafiadas en los planos
8. CONTROL DEL HUMO DE INCENDIO.
Se cumplen las condiciones de evacuación de humos pues no existe ningún caso en el que sea
necesario.
SI 4: DETECCION, CONTROL Y EXTINCION DEL INCENDIO.
1.-DOTACIÓN DE INSTALACIONES DE PROTECCIÓN CONTRA INCENDIO
El edificio proyectado dispone de los equipos e instalaciones de protección contra incendios que se
indican en la tabla 1.1. El diseño, la ejecución, la puesta en funcionamiento y el mantenimiento de
dichas instalaciones, así como sus materiales, componentes y equipos, cumplen lo establecido en el
“Reglamento de Instalaciones de Protección contra Incendios”, en sus disposiciones complementarias y
en cualquier otra reglamentación específica que le son de aplicación.
La puesta en funcionamiento de las instalaciones requerirá la presentación, ante el órgano competente
de la Comunidad Autónoma, del certificado de la empresa instaladora al que se refiere el artículo 18 del
citado reglamento.
La exigencia de disponer de instalaciones de detección, control y extinción del incendio viene recogida
en la Tabla 1.1 de esta Sección en función del uso previsto, superficies, niveles de riesgo, etc.
Aquellas zonas cuyo uso previsto sea diferente y subsidiario del principal del edificio o del
establecimiento en el que deban estar integradas y que deban constituir un sector de incendio
diferente, deben disponer de la dotación de instalaciones que se indica para el uso previsto de la zona.
El diseño, la ejecución, la puesta en funcionamiento y el mantenimiento de las instalaciones, así como
sus materiales, sus componentes y sus equipos, cumplirán lo establecido, tanto en el apartado 3.1. de la
Norma, como en el Reglamento de Instalaciones de Protección contra Incendios (RD. 1942/1993, de 5
de noviembre) y disposiciones complementarias, y demás reglamentación específica que le sea de
aplicación.
1.1. EXTINTORES PORTATILES
Se dispondrán extintores portátiles, de eficacia 21 A-113 B, cada 15 m de recorrido en cada planta,
como máximo, desde todo origen de evacuación.
En los locales riesgo especial, se instalará en el exterior del local y próximo al acceso, en su interior se
colocarán los necesarios para que el recorrido real hasta alguno de ellos sea 15 m, con riesgo bajo y
medio y 10 m con riesgo alto
Su disposición viene grafiada en planos.
1.2. INSTALACIONES DE BOCAS DE INCENDIO EQUIPADAS.
No se colocaran ya que la superficie construida (uso pública concurrencia) no excede de 2.000 m2.
En uso residencial pública la superficie es menor de 1000 m2 por tanto no se colocará.
1.3. INSTALACIÓN DE COLUMNA SECA.
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No es necesaria, al ser la altura de evacuación es inferior a 24 m.
1.4 INSTALACIÓN DE DETECCIÓN Y ALARMA
En la cocina en las que la potencia instalada excede de 20 kW se colocará sistema de detección,
también se instalará en la zona residencial pública tal como se ha indicado en el punto 5.
En uso residencial público como la superficie es mayor de 500m2 se colocará un sistema detección.
1.5 ASCENSOR DE EMERGENCIA
No es necesaria, al ser la altura de evacuación 0.12m, inferior a 35 m.
1.6. HIDRANTES EXTERIORES.
No es necesaria, al ser la superficie construida inferior a 5.000 m2 .
2.- SEÑALIZACION DE LAS INSTALACIONES MANUALES DE PROTECCIÓN CONTRA INCENDIOS (SI-4-2)
Los medios de protección contra incendios de utilización manual (extintores, bocas de incendio y
pulsadores de alarma) se señalizarán mediante señales definidas en la norma UNE 23033-1, cuyo tamaño
estará función de las distancia de observación.
Las señales serán visibles incluso en caso de fallo en el suministro de alumbrado normal. En caso de ser
fotoluminiscentes, sus características de emisión luminosa cumplirán la norma UNE 23035-4:1999.
La señalización viene grafiada en planos.
SI 5: INTERVENCIÓN DE LOS BOMBEROS
Condiciones de aproximación y entorno.
No es necesario cumplir condiciones de aproximación y entorno pues La altura de evacuación
descendente es menor de 9 m.
No es necesario disponer de espacio de maniobra con las condiciones establecidas en el DB-SI (Sección
SI 5) pues la altura de evacuación descendente es menor de 9m.
No es necesario disponer de un espacio suficiente para la maniobra de los vehículos del servicio de
extinción de incendios en los términos descritos en el DB-SI sección 5, pues no existen vías de acceso sin
salida de más de 20 m. de largo.
No es necesario disponer de un espacio suficiente para la maniobra de los vehículos del servicio de
extinción de incendios en los términos descritos en el DB-SI sección 5, pues no existen vías de acceso sin
salida de más de 20 m de largo.
2. ACCESIBILIDAD POR FACHADA.
Las fachadas en las que están situados los accesos principales, a las que se hace referencia en el
apartado 1.2 de DB-SI 5, dispondrán de huecos que permitan el acceso desde el exterior al personal del
servicio de extinción de incendios. Dichos huecos, facilitarán el acceso a cada una de las plantas del
edificio, y cumplirán las siguientes condiciones:
Altura máxima del alféizar (m)
1,20 m
Dimensión mínima horizontal del hueco (m)
0,80 m
Dimensión mínima vertical del hueco (m)
1,20 m
Distancia máxima entre ejes huecos consecutivos (m) 25 m, medido sobre fachada
No se instalarán elementos que impidan o dificulten la accesibilidad a través de esos huecos, excepto
elementos de seguridad en planta con altura de evacuación que no exceda de 9 m
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SI 6: RESISTENCIAAL FUEGO DE LA ESTRUCTURA
1 GENERALIDADES.
Tal y como se expone en el punto 1 de la sección SI 6 del DB SI:
1.
La elevación de la temperatura que se produce como consecuencia de un incendio en un
edificio afecta a su estructura de dos formas diferentes. Por un lado, los materiales ven afectadas sus
propiedades, modificándose de forma importante su capacidad mecánica. Por otro, aparecen
acciones indirectas como consecuencia de las deformaciones de los elementos, que generalmente
dan lugar a tensiones que se suman a las debidas a otras acciones.
2.
En este Documento Básico se indican únicamente métodos simplificados de cálculo
suficientemente aproximados para la mayoría de las situaciones habituales (véase anexos B a F). Estos
métodos sólo recogen el estudio de la resistencia al fuego de los elementos estructurales individuales
ante la curva normalizada tiempo temperatura.
3.
Pueden adoptarse otros modelos de incendio para representar la evolución de la temperatura
durante el incendio, tales como las denominadas curvas paramétricas o, para efectos locales los
modelos de incendio de una o dos zonas o de fuegos localizados o métodos basados en dinámica de
fluidos (CFD, según siglas inglesas) tales como los que se contemplan en la norma UNE-EN 1991-1-2:2004.
En dicha norma se recogen, asimismo, también otras curvas nominales para fuego exterior o para
incendios producidos por combustibles de gran poder calorífico, como hidrocarburos, y métodos para el
estudio de los elementos externos situados fuera de la envolvente del sector de incendio y a los que el
fuego afecta a través de las aberturas en fachada.
4.
En las normas UNE-EN 1992-1-2:1996, UNE-EN 1993-1-2:1996, UNE-EN 1994-1-2:1996, UNE-EN 1995-12:1996, se incluyen modelos de resistencia para los materiales.
5.
Los modelos de incendio citados en el párrafo 3 son adecuados para el estudio de edificios
singulares o para el tratamiento global de la estructura o parte de ella, así como cuando se requiera un
estudio más ajustado a la situación de incendio real.
6.
En cualquier caso, también es válido evaluar el comportamiento de una estructura, de parte de
ella o de un elemento estructural mediante la realización de los ensayos que establece el Real Decreto
312/2005 de 18 de marzo.
7.
Si se utilizan los métodos simplificados indicados en este Documento Básico no es necesario
tener en cuenta las acciones indirectas derivadas del incendio.
2 RESISTENCIA AL FUEGO DE LA ESTRUCTURA.
De igual manera y como se expone en el punto 2 de la sección SI 6 del DB SI:
1.
Se admite que un elemento tiene suficiente resistencia al fuego si, durante la duración del
incendio, el valor de cálculo del efecto de las acciones, en todo instante t, no supera el valor de la
resistencia de dicho elemento. En general, basta con hacer la comprobación en el instante de mayor
temperatura que, con el modelo de curva normalizada tiempo-temperatura, se produce al final del
mismo.
2.
En el caso de sectores de riesgo mínimo y en aquellos sectores de incendio en los que, por su
tamaño y por la distribución de la carga de fuego, no sea previsible la existencia de fuegos totalmente
desarrollados, la comprobación de la resistencia al fuego puede hacerse elemento a elemento
mediante el estudio por medio de fuegos localizados, según se indica en el Eurocódigo 1 (UNE-EN 19911-2: 2004) situando sucesivamente la carga de fuego en la posición previsible más desfavorable.
3.
En este Documento Básico no se considera la capacidad portante de la estructura tras el
incendio.
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3 ELEMENTOS ESTRUCTURALES PRINCIPALES.
1.
Se considera que la resistencia al fuego de un elemento estructural principal del edificio
(incluidos forjados, vigas y soportes), es suficiente si:
a)
Alcanza la clase indicada en la tabla 3.1 o 3.2 que representa el tiempo en minutos de
resistencia ante la acción representada por la curva normalizada tiempo temperatura, o
b)
soporta dicha acción durante el tiempo equivalente de exposición al fuego indicado en el
anexo B.
La resistencia al fuego de los sectores considerados es la siguiente:
Nombre del Sector: cafetería comedor
Tiempo equivalente de exposición al fuego calculado: 14,6483537339863
Tiempo equivalente de exposición al fuego del proyecto: 15
Nombre del Sector: residencial
Tiempo equivalente de exposición al fuego calculado: 22,9661856583719
Tiempo equivalente de exposición al fuego del proyecto: 25
Existen estructuras de cubiertas ligeras, estas según la norma podrían tener las siguientes características:
Las estructuras de cubiertas ligeras no previstas para ser utilizadas en la evacuación de los ocupantes y
cuya altura respecto de la rasante exterior no exceda de 28 m, así como los elementos que únicamente
sustenten dichas cubiertas, podrán ser R 30 cuando su fallo no pueda ocasionar daños graves a los
edificios o establecimientos próximos, ni comprometer la estabilidad de otras plantas inferiores o la
compartimentación de los sectores de incendio. A tales efectos, puede entenderse como ligera aquella
cubierta cuya carga permanente no exceda de 1 kN/m.
Los elementos estructurales de una escalera protegida o de un pasillo protegido que estén contenidos
en el recinto de éstos, serán como mínimo R-30. Cuando se trate de escaleras especialmente protegidas
no se exige resistencia al fuego a los elementos estructurales.
4 ELEMENTOS ESTRUCTURALES SECUNDARIOS.
Cumpliendo los requisitos exigidos a los elementos estructurales secundarios (punto 4 de la sección SI6
del BD-SI) Los elementos estructurales secundarios, tales como los cargaderos o los de las entreplantas
de un local, tienen la misma resistencia al fuego que a los elementos principales si su colapso puede
ocasionar daños personales o compromete la estabilidad global, la evacuación o la
compartimentación en sectores de incendio del edificio. En otros casos no precisan cumplir ninguna
exigencia de resistencia al fuego.
Al mismo tiempo las estructuras sustentantes de elementos textiles de cubierta integrados en edificios,
tales como carpas serán R 30, excepto cuando, además de ser clase M2 conforme a UNE 23727:1990 ,
según se establece en el Capítulo 4 de la Sección 1 de este DB, el certificado de ensayo acredite la
perforación del elemento, en cuyo caso no precisan cumplir ninguna exigencia de resistencia al fuego.
5 DETERMINACIÓN DE LOS EFECTOS DE LAS ACCIONES DURANTE EL INCENDIO.
1.
Deben ser consideradas las mismas acciones permanentes y variables que en el cálculo en
situación persistente, si es probable que actúen en caso de incendio.
2.
Los efectos de las acciones durante la exposición al incendio deben obtenerse del Documento
Básico DB - SE.
3.
Los valores de las distintas acciones y coeficientes deben ser obtenidos según se indica en el
Documento Básico DB - SE, apartado 4.2.2.
4.
Si se emplean los métodos indicados en este Documento Básico para el cálculo de la resistencia
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al fuego estructural puede tomarse como efecto de la acción de incendio únicamente el derivado del
efecto de la temperatura en la resistencia del elemento estructural.
5.
Como simplificación para el cálculo se puede estimar el efecto de las acciones de cálculo en
situación de incendio a partir del efecto de las acciones de cálculo a temperatura normal, como: Efi,d =
çfi Ed siendo:
Ed: efecto de las acciones de cálculo en situación persistente (temperatura normal).
çfi: factor de reducción, donde el factor çfi se puede obtener como:
donde el subíndice 1 es la acción variable dominante considerada en la situación persistente.
6 Determinación de la resistencia al fuego.
1.
La resistencia al fuego de un elemento puede establecerse de alguna de las formas siguientes:
a)
Comprobando las dimensiones de su sección transversal con lo indicado en las distintas tablas,
según el material, dadas en los anexos C a F, para las distintas resistencias al fuego.
b)
Obteniendo su resistencia por los métodos simplificados dados en los mismos anexos.
c)
Mediante la realización de los ensayos que establece el Real Decreto 312/2005 de 18 de marzo.
2.
En el análisis del elemento puede considerarse que las coacciones en los apoyos y extremos del
elemento durante el tiempo de exposición al fuego no varían con respecto a las que se producen a
temperatura normal.
3.
Cualquier modo de fallo no tenido en cuenta explícitamente en el análisis de esfuerzos o en la
respuesta estructural deberá evitarse mediante detalles constructivos apropiados.
4.
Si el anexo correspondiente al material específico (C a F) no indica lo contrario, los valores de los
coeficientes parciales de resistencia en situación de incendio deben tomarse iguales a la unidad: ãM,fi =
1
5.
En la utilización de algunas tablas de especificaciones de hormigón y acero se considera el
coeficiente de sobredimensionado ìfi, definido como:
siendo:
Rfi,d,0 resistencia del elemento estructural en situación de incendio en el instante inicial t=0, a
temperatura normal.
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ANEJO C: RESITENCIA AL FUEGO DE LAS ESTRUCTURAS DE HORMIGÓN ARMADO.
C.1.GENERALIDADES.
La determinación de la resistencia de los elementos de hormigón ante la acción representada por la
curva normalizada tiempo-temperatura, se justifica por el Método de utilización de las Tablas
Simplificadas
Los elementos estructurales se han diseñado de forma que, ante el desconchado (spalling) del
hormigón, el fallo por anclaje o por pérdida de capacidad de giro, tienen una menor probabilidad de
aparición que el fallo por flexión, por esfuerzo cortante o por cargas axiles.
C.2. TABLAS.
C.2.1.Generalidades.
Mediante las tablas y apartados siguientes puede obtenerse la resistencia de los elementos estructurales
a la acción representada por la curva normalizada tiempo-temperatura de los elementos estructurales,
en función de sus dimensiones y de la distancia mínima equivalente al eje de las armaduras.
Para aplicación de las tablas, se define como distancia mínima equivalente al eje am, a efectos de
resistencia al fuego, al valor:
siendo:
Asi .............................área de cada una de las armaduras i, pasiva o activa;
asi .............................distancia del eje de cada una de las armaduras i, al
paramento expuesto más próximo, considerando los
revestimientos en las condiciones que mas adelante se
establecen
fyki .............................resistencia característica del acero de las armaduras
Δasi ............................corrección debida a las diferentes temperaturas críticas del
acero y a las condiciones particulares de exposición al fuego,
conforme a los valores de la tabla C.1.
siendo μfi el coeficiente de sobredimensionado de la sección en estudio, definido en el apartado 6 del
SI-6. Las correcciones para valores de μfi inferiores a 0,6 en vigas, losas y forjados, sólo podrán
considerarse cuando dichos elementos estén sometidos a cargas distribuidas de forma sensiblemente
uniforme. Valores intermedios se puede interpolar linealmente
En el caso de armaduras situadas en las esquinas de vigas con una sola capa de armadura se
incrementarán los valores de Δasi en 10 mm, cuando el ancho de las mismas sea inferior a los valores de
bmin especificados en la columna 3 de la tabla C.3.
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Pilares:
según la EHE para el ambiente indicado en planta baja Cmin = 4’00 cmts.
fyik x (3 x 2’01 + 2 x 1’13)
Vigas:
según la EHE para el ambiente indicado en planta sótano Cmin = 4’00 cmts.
fyik x (6 x 2’01 + 4 x 1’13)
Los valores dados en las tablas del Anejo C, son aplicables a hormigones de densidad normal,
confeccionados con áridos de naturaleza silícea.
En zonas traccionadas con recubrimientos de hormigón mayores de 50’00 mm se ha dispuesto una
armadura de piel para prevenir el desprendimiento de dicho hormigón durante el periodo de resistencia
al fuego, consistente en una malla con distancias inferiores a 150’00 mm entre armaduras (en ambas
direcciones), anclada regularmente en la masa de hormigón.
C.2.2. Soportes y muros.
Se justifica mediante la tabla C.2 la resistencia al fuego de los soportes expuestos por tres o cuatro caras
y de los muros portantes de sección estricta expuestos por una o por ambas caras, referida a la distancia
mínima equivalente al eje de las armaduras de las caras expuestas.
(1) Los recubrimientos por exigencias de durabilidad pueden requerir valores superiores.
(2) Los soportes ejecutados en obra deben tener, de acuerdo con la Instrucción EHE, una dimensión
mínima de 250 mm.
(3) La resistencia al fuego aportada se puede considerar REI
Elementos a Compresión:
Soporte
Lado menor b
= 300
Muro de carga expuesto por una cara:
Muro 1:
>
30
bmin = 250
am
espesor muro e
= 300
> emin = 160
3’80
am
25
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R 90
3’80
R 120 .
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C.2.3.3. Losas Macizas.
Se justifica mediante la tabla C.4 la resistencia al fuego de las secciones de las losas macizas, referida a
la distancia mínima equivalente al eje de la armadura inferior traccionada.
La losa que debe cumplir una función de compartimentación de incendios (criterios R, E e I) su espesor
se ha tomado al menos el que se establece en la tabla, pero cuando se requiera únicamente una
función resistente (criterio R), el espesor tomado es el necesario para cumplir con los requisitos del
proyecto a temperatura ambiente.
A estos efectos, se ha considerado como espesor el de la losa más el del solado o cualquier otro
elemento que mantenga su función aislante durante todo el periodo de resistencia al fuego.
(1) Los recubrimientos por exigencias de durabilidad pueden requerir valores superiores.
(2) Ix y Iy son las luces de la losa, siendo Iy > Ix
Al optar por losas macizas sobre apoyos lineales, con resistencia al fuego R 90 o mayor, la armadura de
negativos se ha prolongado un 33% de la longitud del tramo con una cuantía no inferior a un 25% de la
requerida en extremos sustentados.
Las losas macizas sobre apoyos puntuales y en los casos de resistencia al fuego R 90 o mayor, el 20% de
la armadura superior sobre soportes se ha prolongado a lo largo de todo el tramo.
FLEXIÓN EN UNA DIRECCIÓN:
LOSA1 = espesor
200 >
hmin
REI
120 mm
38 >
35 mm
120 .
C.2.3.5 Forjados unidireccionales.
Se justifica mediante la tabla C.4 la resistencia al fuego, para resistencias inferiores o igual a R 120, de las
secciones de los forjados unidireccionales de elementos de entrevigado cerámicos o de hormigón y
revestimiento inferior, referida a la distancia mínima equivalente al eje de la armadura inferior
traccionada. Se ha contabilizado, a efectos de dicha distancia, los espesores equivalentes de hormigón
con los criterios y condiciones indicados en el apartado C.2.4.(2) [los revestimientos de yeso pueden
considerarse como espesores adicionales de hormigón equivalentes a 1,8 veces su espesor real].
Los forjados que tiene función de compartimentación de incendio cumplen asimismo con el espesor
hmin establecido en la tabla C.4.
FORJADO UNIDERICCIÓNAL:
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FORJ1 = espesor
300 >
hmin
REI 120 .
120
45’75 >
mm
35 mm
Para resistencias al fuego R 90 o mayor, la armadura de negativos de forjados continuos se ha
prolongado hasta el 33% de la longitud del tramo con una cuantía no inferior al 25% de la requerida en
los extremos.
Para resistencias al fuego mayores que R 120, se han tomado las especificaciones establecidas para
vigas con las tres caras expuestas al fuego en el apartado C.2.3.1.
Como los elementos de entrevigado no son de cerámica o de hormigón se han tomado las
especificaciones establecidas para vigas con las tres caras expuestas al fuego en el apartado C.2.3.1.
Al no disponerse revestimiento inferior se han tomado las especificaciones establecidas para vigas con
las tres caras expuestas al fuego en el apartado C.2.3.1.
Para el cálculo del espesor de la losa superior de hormigón y de la anchura de nervio se han tenido en
cuenta los espesores del solado y de las piezas de entrevigado que mantienen su función aislante
durante el periodo de resistencia al fuego, los cuales se ha supuesto, en ausencia de datos
experimentales, igual a 120 minutos.
Las bovedillas cerámicas se han considerado como espesores adicionales de hormigón equivalentes a
dos veces el espesor real de la bovedilla.
C.2.4. Capas Protectoras.
La resistencia al fuego requerida se ha alcanzado en algunos casos mediante la aplicación de capas
protectoras cuya contribución a la resistencia al fuego del elemento estructural protegido se determina
de acuerdo con la norma UNE ENV 13381-3: 2004.
Con resistencias al fuego R 120 como máximo, los revestimientos de yeso se han considerado como
espesores adicionales de hormigón equivalentes a 1,8 veces su espesor real.
Los revestimientos de yesos aplicados en techos, para resistencias al fuego R 90 como máximo su puesta
en obra se realiza por proyección.
Los revestimientos de yesos aplicados en techos, para resistencias R 120 o mayores, su puesta en obra se
realiza por proyección, disponiéndose un armado interno no combustible firmemente unido a la vigueta.
Estas especificaciones no son válidas para revestimientos con placas de yeso.
ANEJO E: RESISTENCIA AL FUEGO DE LOS ELEMENTOS DE MADERA.
Cálculo de una vigueta de forjado E.2 ( Método de la sección reducida ).
Calculo a temperatura normal:
Madera maciza clase resistente GL24
Sección: 20 x14 cm
Clase de servicio: 1, interior.
Acciones permanentes =3.50 kN/m = 0.35 t/m2
Acciones variables, sobrecarga de uso =2.0 kN/m = 0.2 t/m2
Intereje = 60 cm
Luz de calculo: 4.00 m
Apoyo: biarticulado
(0.35 x 0.6 = 0.21 T/ml , 0.2x.6=0.12 T/ml )
Md =1.35x 0.21x(4 )2/8+1.5x 0.12x(4 )2/8 =0. 91 mT.
Resistencia de cálculo a flexión:
ƒm,d = Kmod x fmk/γm =0.672x220/1.30=113 kg /cm2
Kmod=0.6 cargas permanentes, Kmod =0.8 cargas sobrecarga de uso (T.2.4)
Kmod =((0.6x0.21)+(0.8x0.12))/0.33=0.672
Seccion 14 x20, A=280 cm2, I= 9.333 cm4, W= 933 cm3
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σm,d = 91000/756= 97.53 kg /cm2<113 kg /cm2 , cumple a flexión, cortante y flecha.
Calculo en situación de incendio para 30 minutos.
def =dchar,n+k0 · d0 = 24+7x1=31 mm
siendo: dchar,n =βnx t= 0.8x30=24 mm
βn= 0.8 (E.1.)
t = 30 minutos.
do =7 mm
Ko =1per t≥20 minutos
(E.1)
Sección eficaz para 30 minutos: 7.8 x16.9 cm, a=131.8 cm2, I=3137 cm4, W=371 c m3.
Md, fi= 1x(0.21x42)/8 +1x0.50x0.12x42/8= 0.54 mT
σm,d = 54000/371= 145.5kg /cm2<220 kg /cm2 ,por tanto resiste más de 30 minutos a la acción del
fuego, siempre que no pueda fallar la unión lateral en este periodo de tiempo y por tanto la vigueta no
pueda sufrir vuelco lateral.
Calculo en situación de incendio para 30 minutos.
def =dchar,n+k0 · d0 = 24+7x1=55 mm
(E.1)
siendo: dchar,n =βnx t= 0.8x60=48 mm
βn= 0.8 (E.1.)
t = 60 minutos.
do =7 mm
Ko =1per t≥20 minutos
Sección eficaz para 30 minutos: 3 x14.5 cm, A=43.5 cm2, I= 762 cm4, W=105 cm3.
Md, fi= 1x(0.21x42)/8 +1x0.50x0.12x42/8= 0.54 mT
σm,d = 54000/105= 514.2 kg /cm2>220 kg /cm2 ,por tanto NO resiste 60 minutos a la acción del fuego.
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ANEJO F: RESISTENCIA AL FUEGO DE LOS ELEMENTOS DE FÁBRICA.
Muro, Fábrica o Tabique de ladrillo cerámico o sílico-calcáreo.
Se justifica mediante la tabla F.1., la resistencia al fuego que aportan los elementos de fábrica de ladrillo
cerámico o sílico-calcáreo, ante la exposición térmica según la curva normalizada tiempo-temperatura.
Dicha tabla es aplicable solamente a muros y tabiques de una hoja, sin revestir y enfoscados con
mortero de cemento o guarnecidos con yeso, con espesores de 1,5 cm como mínimo
La clasificación que figura en la tabla para cada elemento no es la única que le caracteriza, sino
únicamente la
que está disponible
- Muro/Tabique
1:
Composición:
Ladrillo Hueco del 11
Tipo de Revestimiento: Enfoscado
Según Exposición:
Por las Dos caras
Espesor e de la fábrica: .....................................................................................
Resistencia al fuego, según Tabla F. 1.: ..........................................REI.....
110
90
mm.
minutos.
- Muro/Tabique 2:
Composición:
Ladrillo Hueco 12
Tipo de Revestimiento: Enfoscado................................................................................................. %
Según Exposición:
Por las Dos caras...................................................................................... %
Espesor e de la fábrica: .....................................................................................
120
mm.
Resistencia al fuego, según Tabla F. 1.: ..........................................REI.....
120
minutos.
En el presente proyecto se han planteado soluciones constructivas formadas por dos o más hojas por lo
que se adopta como valor de resistencia al fuego del conjunto la suma de los valores correspondientes
a cada hoja.
Muro o Fábrica de Bloques de Hormigón.
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Se justifica mediante la tabla F.2, la resistencia al fuego que aportan los elementos de fábrica de
bloques de hormigón, ante la exposición térmica según la curva normalizada tiempo-temperatura.
Dicha tabla es aplicable solamente a muros y tabiques de una hoja, sin revestir y enfoscados con
mortero de cemento o guarnecidos con yeso, con espesores de 1,5 cm como mínimo
La clasificación que figura en la tabla para cada elemento no es la única que le caracteriza, sino
únicamente la que está disponible.
- Muro/Tabique 1
Composición:
Sencillo .
Tipo de Árido:
Silíceo
Tipo de Revestimiento: Sin Revestimiento
Espesor nominal de la fábrica: .................................................
Resistencia al fuego, según Tabla F. 2.: .................... REI.....120
200
mm.
minutos.
En el presente proyecto se han planteado soluciones constructivas formadas por dos o más hojas por lo
que se adopta como valor de resistencia al fuego del conjunto la suma de los valores correspondientes
a cada hoja.
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3.3-CUMPLIMIENTO DE LA NORMATIVA SEGURIDAD DE UTILIZACION: DB SU
REAL DECRETO 314/2006, de 17 de marzo, por el que se aprueba el Código Técnico de la Edificación.(
BOE núm. 74,Martes 28 marzo 2006)
SU 1: SEGURIDAD FRENTE AL RIESGO DE CAÍDAS
1 Resbaladicidad de los suelos
Con el fin de limitar el riesgo de resbalamiento, los suelos de los edificios o zonas de uso Pública
Concurrencia, Residencial público tendrán una clase adecuada conforme al punto 3 de este apartado.
Los suelos se clasifican, en en función de su valor de resistencia al deslizamiento Rd, de acuerdo con lo
establecido en la tabla1.1:
SU1.1
Resbaladicidad
l
l
de
El valor de resistencia al deslizamiento Rd se determina mediante el ensayo del péndulo descrito en el
Anejo A de la norma UNE-ENV 12633:2003 empleando la escala C en probetas sin desgaste acelerado.
(Clasificación del suelo en función de su grado de deslizamiento Clase
UNE ENV 12633:2003)
NORMA
Zonas interiores secas con pendiente < 6%
1
Zonas interiores secas con pendiente ≥ 6% y escaleras
2
Zonas interiores húmedas (entrada al edificio o terrazas cubiertas)
2
con pendiente < 6%
PROY
1
2
2
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Zonas interiores húmedas (entrada al edificio o terrazas cubiertas)
3
con pendiente ≥ 6% y escaleras
Zonas exteriores, garajes y piscinas
3
3
3
SU1.2 Discontinuidades en el pavimento
NORMA
El suelo no presenta imperfecciones o irregularidades que
supongan riesgo de caídas como consecuencia de traspiés
o de tropiezos
Pendiente máxima para desniveles ≤ 50 mm
Excepto para acceso desde espacio exterior
Perforaciones o huecos en suelos de zonas de circulación
Altura de barreras para la delimitación de zonas de
circulación
Nº de escalones mínimo en zonas de circulación
Excepto en los casos siguientes:
En zonas de uso restringido
En las zonas comunes de los edificios de uso Residencial
Vivienda.
En los accesos a los edificios, bien desde el exterior, bien
desde porches, garajes, etc. (figura 2.1).
En el acceso a un estrado o escenario
Distancia entre la puerta de acceso a un edificio y el
escalón más próximo.
(excepto en edificios de uso Residencial Vivienda) (figura
2.1)
Diferencia
nivel > 4mm
PROY
de 4 mm
≤ 25 %
NP
Ø ≤ 15 mm
NP
≥ 800 mm
100 mm
3
1
≥ 1.200 mm. y ≥ NP
anchura hoja
Protección de los desniveles
Barreras de protección en los desniveles, huecos y aberturas
(tanto horizontales como verticales) balcones, ventanas, etc. con Para h ≥ 550 mm
diferencia de cota (h).
para h ≤ 550 mm Dif.
Señalización visual y táctil en zonas de uso público
táctil ≥ 250 mm del
borde
Características de las barreras de protección
Altura de la barrera de protección:
NORMA
diferencias de cotas ≤ 6 m.
resto de los casos
huecos de escaleras de anchura menor que 400 mm.
≥ 900 mm
≥ 1.100 mm
≥ 900 mm
PROYECT
O
1.00 m
1.100 mm
-
Medición de la altura de la barrera de protección (ver gráfico)
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Resistencia y rigidez frente a fuerza horizontal de las barreras de
protección
(Ver tablas 3.1 y 3.2 del Documento Básico SE-AE Acciones en la
edificación)
Características constructivas de las barreras de protección:
No existirán puntos de apoyo en la altura accesible (Ha).
Limitación de las aberturas al paso de una esfera
Límite entre parte inferior de la barandilla y línea de inclinación
NORMA
PROYECTO
No serán escalables
200≥Ha≤700
NP
mm
Ø ≤ 100 mm
≤ 50 mm
50 mm
4 Escaleras y rampas
4.1 Escaleras de uso restringido.
- La anchura de cada tramo será de 1200 mm.
- La contrahuella será de 189 mm, como máximo, y la huella de 280 mm, como mínimo. La dimensión de
toda huella se medirá, en cada peldaño, según la dirección de la marcha.
En escaleras de trazado curvo, la huella se medirá en el eje de la escalera, cuando la anchura de esta
sea menor que 1.000 mm y a 500 mm del lado más estrecho cuando sea mayor. Además la huella
medirá 50 mm, como mínimo, en el lado más estrecho y 440 mm, como máximo, en el lado más ancho.
4.2.1 Peldaños
1. En tramos rectos, la huella 280 mm .En tramos rectos la contrahuella medirá 189 mm .
La huella H y la contrahuella C cumplirán a lo largo de una misma escalera la relación siguiente: 540 mm
≤ 2C + H ≤ 700 mm.
La medida de la huella no incluirá la proyección vertical de la huella del peldaño superior.
4.2.2 Tramos
- En las escaleras previstas para evacuación ascendente y en las utilizadas preferentemente por niños,
ancianos o personas con discapacidad no se utilizan escalones sin tabica o con bocel. Las tabicas serán
verticales o inclinadas formando un ángulo que no exceda de 15º con la vertical (véase figura).
En estos casos:
a) En zonas de uso restringido.
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b) En las zonas comunes de los edificios de uso Residencial Vivienda.
c) En los accesos a los edificios, bien desde el exterior, bien desde porches, aparcamientos, etc.
d) En salidas de uso previsto únicamente en caso de emergencia.
e) En el acceso a un estrado o escenario.
En el resto de los casos cada tramo tendrá 3 peldaños como mínimo y salvará una altura de 3,20 m
como máximo.
Los tramos podrán ser rectos, curvos o mixtos.
En una misma escalera, todos los peldaños tendrán la misma contrahuella y todos los peldaños de los
tramos rectos tendrán la misma huella.
La anchura útil del tramo se determinará de acuerdo con las exigencias de evacuación establecidas en
el apartado 4 de la Sección SI 3 del DB-SI y será, como mínimo, 1.200 mm .
La anchura de la escalera estará libre de obstáculos.
La anchura mínima útil se medirá entre paredes o barreras de protección, sin descontar el espacio
ocupado por los pasamanos siempre que estos no sobresalgan más de 120 mm de la pared o barrera
de protección.
SU
1.4.
Escaleras
y rampas
4.2.3 Mesetas
Las mesetas dispuestas entre tramos de una escalera con la misma dirección tienen al menos la anchura
de la escalera y una longitud medida en su eje de 1.000 mm, como mínimo.
En las mesetas de planta de las escaleras de zonas de público (personas no familiarizadas con el
edificio) se dispondrá una franja de pavimento táctil en el arranque de los tramos descendentes, con la
misma anchura que el tramo y una profundidad de 80 mm, como mínimo.
En dichas mesetas no habrá puertas ni pasillos de anchura inferior a 1.200 mm situados a menos de 400
mm de distancia del primer peldaño de un tramo.
Cuando exista un cambio de dirección entre dos tramos, la anchura de la escalera no se reducirá a lo
largo de la meseta (véase figura 4.4). La zona delimitada por dicha anchura esta libre de obstáculos y
sobre ella no barre el giro de apertura de ninguna puerta, excepto las de zonas de ocupación nula
definidas en el anejo SI A del DB SI.
Rampas
Pendien
te:
rampa estándar
CTE
PROY
6% < p < 12%
P= 6%
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usuario silla ruedas (PMR)
l < 3 m, p ≤ 10%
l < 6 m, p ≤ 8%
resto, p ≤ 6%
circulación de vehículos en garajes, también
p ≤ 18%
previstas para la circulación de personas
Tramos:
longitud del tramo:
rampa estándar
usuario silla ruedas
P= 8%
P=16%
l ≤ 15,00 m
l ≤ 9,00 m
L=9 m
L= 9 m
ancho del tramo:
ancho libre de obstáculos
ancho
en
ancho útil se mide entre paredes o barreras de función de DBprotección
SI
rampa estándar:
ancho mínimo
a ≥ 1,00 m
usuario silla de ruedas
ancho mínimo
a ≥ 1200 mm
tramos rectos
a ≥ 1200 mm
anchura constante
a ≥ 1200 mm
para bordes libres, → elemento de protección
h = 100 mm
lateral
Mesetas entre tramos de una misma dirección:
:
ancho meseta
longitud meseta
a= 1,50 m
a= 1.200 mm
a= 1.500 mm
a= 1.500 mm
a= 100 mm
a
≥
ancho CUMPLE
rampa
l ≥ 1500 mm
L= 1.500 mm
entre tramos con cambio de dirección:
ancho meseta (libre de obstáculos)
a
≥
rampa
ancho 3.00 m
ancho de puertas y pasillos
a ≤ 1200 mm
distancia de puerta con respecto al arranque d ≥ 400 mm
de un tramo
distancia de puerta con respecto al arranque d ≥ 1500 mm
de un tramo (PMR)
CUMPLE
CUMPLE
CUMPLE
Pasama
nos
pasamanos continuo en un lado
pasamanos continuo en un lado (PMR)
pasamanos continuo en ambos lados
desnivel > 550 mm
desnivel > 1200 mm
a > 1200 mm
altura pasamanos
900 mm ≤ h ≤ 1100
mm
650 mm ≤ h ≤ 750
mm
d ≥ 40 mm
altura pasamanos adicional (PMR)
separación del paramento
H=
900
mm
H=
700
mm
D= 40 mm
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características del pasamanos:
Sist. de sujeción no interfiere en el paso continuo de la mano firme, CUMPLE
fácil de asir
Escalas fijas
cumple
Anchura
400mm ≤ a ≤800
500
mm
d ≤ 300 mm
200
d ≥ 750 mm
800
Distancia entre peldaños
espacio libre delante de la escala
Distancia entre la parte posterior de los escalones y el
d ≥ 160 mm
objeto más próximo
Espacio libre a ambos lados si no está provisto de jaulas o
400 mm
dispositivos equivalentes
protección adicional:
Prolongación de barandilla por encima del último
p ≥ 1.000 mm
peldaño (para riesgo de caída por falta de apoyo)
Protección circundante.
h>4m
Plataformas de descanso cada 9 m
h>9m
NORMA
200
400
1000
np
np
PROYECTO
SU2.2 Atrapamiento
puerta corredera de accionamiento manual ( d= distancia d ≥ 200 mm np
hasta objeto fijo más próx)
elementos de apertura y cierre automáticos: dispositivos de adecuados al tipo de
accionamiento
protección
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SU 2: SEGURIDAD FRENTE AL RIESGO DE IMPACTO O DE ATRAPAMIENTO.
con elementos fijos
NORMA
PROYEC
TO
NORMA
PROYECT
O
resto
≥ 2.200
de
2.900 mm
mm
zonas
≥ 2.000
Altura libre en umbrales de puertas
2.100 mm
mm
Altura de los elementos fijos que sobresalgan de las fachadas y que
7
2.200 mm
estén situados sobre zonas de circulación
Vuelo de los elementos en las zonas de circulación con respecto a
≤
150
las paredes en la zona comprendida entre 1.000 y 2.200 mm
100 mm
mm
medidos a partir del suelo
Restricción de impacto de elementos volados cuya altura sea
menor que 2.000 mm disponiendo de elementos fijos que restrinjan elementos fijos
el acceso hasta ellos.
Altura libre de paso en
uso
≥
2.100
---zonas de circulación
restringido mm
con elementos practicables
El barrido de la
disposición de puertas laterales a vías de circulación en pasillo a <
hoja no invade el
2,50 m (zonas de uso general)
pasillo
En puertas de vaivén se dispondrá de uno o varios paneles que
Un panel por hoja
permitan percibir la aproximación de las personas entre 0,70 m y
a= 0,7 h= 1,50 m
1,50 m mínimo
con elementos frágiles
Superficies acristaladas situadas en áreas con riesgo de impacto con SU1,
barrera de protección
3.2
Superficies acristaladas situadas en áreas con riesgo de impacto sin
barrera de protección
diferencia de cota a ambos lados de la superficie acristalada 0,55 m ≤
ΔH ≤ 12 m
diferencia de cota a ambos lados de la superficie acristalada ≥ 12 m
SU2.1 Impacto
resto de casos
apartado
Norma: (UNE EN
2600:2003)
resistencia
al
impacto nivel 2
resistencia
al
impacto nivel 1
resistencia
al
impacto nivel 3
duchas y bañeras:
partes vidriadas de puertas y cerramientos
resistencia
al
impacto nivel 3
áreas con riesgo de impacto
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Impacto con elementos insuficientemente perceptibles
Grandes superficies acristaladas y puertas de vidrio que no dispongan de elementos que
permitan identificarlas
NORMA
PROYECTO
altura
850mm<h<1100
H= 900 mm
inferior:
mm
señalización:
1.600
altura
1500mm<h<170 H=
mm
superior: 0mm
travesaño situado a la altura inferior
NP
montantes separados a ≥ 600 mm
NP
SU 3: SEGURIDAD FRENTE AL RIESGO DE APRISIONAMIENTO
Cuando las puertas de un recinto tengan dispositivo para su bloqueo desde el interior y las personas
puedan quedar accidentalmente atrapadas dentro del mismo, existira algun sistema de desbloqueo de
las puertas desde el exterior del recinto. Excepto en el caso de los baños o los aseos de viviendas, dichos
recintos tendran iluminación controlada desde su interior.
Las dimensiones y la disposición de los pequeños recintos y espacios serán adecuadas para garantizar a
los posibles usuarios en sillas de ruedas la utilización de los mecanismos de apertura y cierre de las
puertas y el giro en su interior, libre del espacio barrido por las puertas.
La fuerza de apertura de las puertas de salida será de 140 N, como máximo, excepto en las de los
recintos a los que se refiere el punto 2 anterior, en la que será de 25 N, como máximo.
SU 4: SEGURIDAD
INADECUADA
FRENTE
AL
RIESGO
CAUSADO
POR
ILUMINACION
La instalación electrica será objeto de un proyecto específico el cual deberá cumplir este apartado del
nuevo CTE. Se encuentra definido en el proyecto de instalaciones
SU 5:SEGURIDAD FRENTE AL RIESGO CAUSADO POR SITUACIONES CON ALTA
OCUPACION
No es de aplicación. Puesto que esta sección es de aplicación a los graderíos de estadios, pabellones
polideportivos, centros de reunión, otros edificios de uso cultural, etc. previstos para más de 3000
espectadores de pie.
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SU 6 SEGURIDAD FRENTE AL RIESGO DE AHOGAMIENTO
No procede en este proyecto.
SU 7 SEGURIDAD FRENTE AL RIESGO CAUSADO POR VEHÍCULOS EN
MOVIMIENTO
Ambito de aplicación
Esta seccion es de aplicación a las zonas de uso aparcamiento y vias de circulación de vehiculos
existentes en los edificios, con excepcion de los aparcamientos de las viviendas unifamiliares.
Luego en este caso no es de aplicación al encontrarse en una zona urbana con todas las instalaciones
necesarias y no disponer de zonas de aparcamiento o vias de circulación de vehículos en el interior de la
parcela
SU8. PROCEDIMIENTO DE VERIFICACIÓN
1.- Procedimiento de verificación
Será necesaria la instalación de un sistema de protección contra el rayo cuando la frecuencia esperada
de impactos (Ne) sea mayor que el riesgo admisible (Na), excepto cuando la eficiencia 'E' este
comprendida entre 0 y 0.8.
1.1.- Cálculo de la frecuencia esperada de impactos (Ne)
N e = N g AeC110−6
siendo
Ng: Densidad de impactos sobre el terreno (impactos/año,km²).
Ae: Superficie de captura equivalente del edificio aislado en m².
C1: Coeficiente relacionado con el entorno.
Ng (Alzira) = 2.00 impactos/año,km²
Ae = 7671.14 m²
C1 (próximo a otros edificios o árboles de la misma altura o más altos) = 0.50
Ne = 0.0077 impactos/año
1.2.- Cálculo del riesgo admisible (Na)
Na =
5.5
10−3
C2C3C4C5
siendo
C2: Coeficiente en función del tipo de construcción.
C3: Coeficiente en función del contenido del edificio.
C4: Coeficiente en función del uso del edificio.
C5: Coeficiente en función de la necesidad de continuidad en las actividades que se desarrollan en el
edificio.
C2 (estructura de madera/cubierta de madera) = 3.00
C3 (otros contenidos) = 1.00
C4 (resto de edificios) = 1.00
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C5 (resto de edificios) = 1.00
Na = 0.0018 impactos/año
1.3.- Verificación
Altura del edificio = 11.3 m <= 43.0 m
Ne
=
0.0077
>
Na
=
0.0018
2.- Descripción de la instalación
2.1.- Nivel de protección
Conforme a lo establecido en el apartado anterior, se determina que no es necesario disponer una
instalación de protección contra el rayo. El valor mínimo de la eficiencia 'E' de dicha instalación se
determina mediante la siguiente fórmula:
E = 1−
Na
Ne
Na = 0.0018 impactos/año
Ne = 0.0077 impactos/año
E = 0.761
Como:
0 <= 0.761 < 0.80
Nivel de protección: IV
No es necesario instalar un sistema de protección contra el rayo
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3.4-CUMPLIMIENTO DE LA NORMATIVA DE SALUBRIDAD: DB HS
REAL DECRETO 314/2006, de 17 de marzo, por el que se aprueba el Código Técnico de la Edificación.(
BOE núm. 74,Martes 28 marzo 2006)
HS1: PROTECCIÓN FRENTE A LA HUMEDAD
Ámbito de aplicación
Esta sección se aplica a los suelos que están en contacto con el terreno y a los cerramientos que están
en contacto con el aire exterior (fachadas y cubiertas) de todos los edificios incluidos en el ámbito de
aplicación general del CTE. Los suelos elevados se consideran suelos que están en contacto con el
terreno. Las medianerías que vayan a quedar descubiertas porque no se ha edificado en los solares
colindantes o porque la superficie de las mismas excede a las de las colindantes se consideran
fachadas.
La comprobación de la limitación de humedades de condensación superficiales e intersticiales debe
realizarse según lo establecido en la Sección HE-1 Limitación de la demanda energética del DB HE
Ahorro de energía.
Procedimiento de verificación
a) muros
No procede, puesto que no existe ningún muro en contacto con el terreno.
b) suelos
Este apartado será de aplicación para el suelo de la casa.
Grado de impermeabilidad
Según la tabla 2.3. Grado de impermeabilidad mínimo exigido a los suelos, de la página HS1-6.
Para
-
una presencia de agua: baja y,
-
un coeficiente de permeabilidad del terreno Ks<=10-5 cm/s,
-
el grado de impermeabilidad mínimo exigido al la solera suelo será 1
Condiciones de las soluciones constructivas
Según la tabla 2.4 condiciones de las soluciones del suelo.
Considerando el caso de:
-
muro flexoresistente o de gravedad (se elige este por aproximación),
-
con un grado de impermeabilidad 1
-
para una solera sin intervención
Las condiciones de las soluciones de suelo, deberán ser: C2 + C3 + D1.
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Siendo,
C) Constitución del suelo
C2
Cuando el suelo se construya in situ debe utilizarse hormigón de retracción moderada.
C3
Debe realizarse una hidrofugación complementaria del suelo mediante la aplicación de un
producto líquido colmatador de poros sobre la superficie terminada del mismo.
D) Drenaje y evacuación
D1
Debe disponerse una capa drenante y una capa filtrante sobre el terreno situado bajo el suelo.
En el caso de que se utilice como capa drenante un encachado, debe disponerse una lámina de
polietileno por encima de ella.
Condiciones de los puntos singulares
Deben respetarse las condiciones de disposición de bandas de refuerzo y terminación, las de
continuidad o discontinuidad, así como cualquier otra que afecte al diseño, relativas al sistema de
impermeabilización que se emplee.
Encuentros del suelo con los muros
1 En los casos establecidos en la tabla 2.4 el encuentro debe realizarse de la forma detallada a
continuación.
2 Cuando el suelo y el muro sean hormigonados in situ, excepto en el caso de muros pantalla, debe
sellarse la junta entre ambos con una banda elástica embebida en la masa del hormigón a ambos
lados de la junta.
3 Cuando el muro sea un muro pantalla hormigonado in situ, el suelo debe encastrarse y sellarse en
el intradós del muro de la siguiente forma (Véase la figura 2.3):
a) debe abrirse una roza horizontal en el intradós del muro de 3 cm de profundidad como máximo
que dé cabida al suelo más de 3 cm de anchura como mínimo;
b) debe hormigonarse el suelo macizando la roza excepto su borde superior que debe sellarse con
un perfil expansivo.
4 Cuando el muro sea prefabricado debe sellarse la junta conformada con un perfil expansivo
situado en el interior de la junta.
Encuentros entre suelos y particiones interiores
1 Cuando el suelo se impermeabilice por el interior, la partición no debe apoyarse sobre la capa de
protección de la misma.
c) fachadas
Este apartado será de aplicación para los cerramientos en contacto con el aire exterior.
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Los cerramientos de la fachada están formados por bloque de hormigón de 20 cm con camara de aire,
aislante de lana de roca 6 cm. y doble placa de carton yeso e:15 mm, rastreles para colocar el
revestimiento de tablero marino.
a ) la zona pluviométrica de promedios se obtiene de la figura 2.4
En el caso del municipio de Alzira que es donde se encuentra ubicada nuestra casa, la zona
pluviométrica de promedios en función del índice según la figura 2.4 es de tipo III.
b) El grado de exposición al viento se obtiene a partir de la tabla 2.6.
Para
-
una altura del edificio ≤ 15 m (altura de coronación del edificio sobre el terreno de 12.01m)
-
una zona eólica A (a partir de la figura 2.5 - zonas eólicas, municipio de Alzira)
-
y la clase del entorno E1 (terreno tipo IV: zona urbana, industrial o forestal)
-
el grado de exposición al viento será V3
Luego el grado de impermeabilidad mínimo exigido a las fachadas frente a la penetración de las
precipitaciones a partir de la tabla 2.5. Para:
-
un promedio de la zona pluviométrica: III
-
un grado de exposición al viento: V3
El grado de impermeabilidad mínimo exigido será de 3.
Las condiciones exigidas a cada solución constructiva en función de la existencia o no de revestimiento
exterior y del grado de impermeabilidad se obtienen en la tabla 2.7.
Para este caso:
-
Grado de impermeabilidad: 3
-
Sin revestimiento exterior (Los cerramientos de la fachada están formados por bloque de
hormigón de 20 cm con camara de aire, aislante de poliuretano proyectado de 5 cm y tabique
de ladrillo hueco sencillo de 24x11.5x7 cm, rastreles para colocar el revestimiento de tablero
marino)
Las condiciones de las soluciones de fachada son:
B2+C1+J1+N1
B1+C2+H1+J1+N1
B1+C2+J2+N2
B1+C1+H1+J2+N2
En este caso los cerramientos se ejecutará la solución B2+C1+J1+N1
Siendo:
B) Resistencia a la filtración de la barrera contra la penetración de agua
B2
Debe disponerse de al menos una barrera de resistencia alta a la filtración. Se
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consideran como tal los siguientes elementos:
- cámara de aire sin ventilar y aislante no hidrofilo dispuestos por el interior de la hoja
principal, estando la camara por el lado exterior del aislante;
- aislante no hidrófilo dispuesto por el exterior de la hoja principal.
C) Composición de la hoja principal
C1
Debe utilizarse al menos una hoja principal de espesor medio.
Se considera como tal una fábrica cogida con mortero de:
- 12 cm de bloque de hormigón (en este caso se dispone de bloque de hormigón de 20 cm)
J) Resistencia a la filtración de las juntas entre las piezas que componen la hoja principal:
J1
Las juntas deben ser al menos de resistencia media a la filtración.
Se consideran como tales las juntas de mortero sin interrupción.
N) Resistencia a la filtración del revestimiento intermedio en la cara interior de la hoja principal.
N1 Debe utilizarse al menos un revestimiento de resistencia media a la filtración. Se considera
como tal un enfoscado de mortero con un espesor mínimo de 10 mm.
Deben respetarse las condiciones de disposición de bandas de refuerzo y de terminación, así como las
de continuidad o discontinuidad relativas al sistema de impermeabilización que se emplee.
Juntas de dilatación
Deben disponerse juntas de dilatación en la hoja principal de tal forma que cada junta estructural
coincida con una de ellas y que la distancia de dilatación contigua sea como máximo la de la figura en
la tabla 2.1 Distancia entre juntas de movimiento de fábricas sustentadas del DB-SE-F Seguridad
estructural: Fábrica (Para el caso de hormigón, la distancia máxima entre juntas de movimiento de
fábricas sustentadas debe ser de 20 m).
Las juntas de dilatación existentes serán las propias del sellado de los cerramientos.
En las juntas de dilatación de la hoja principal debe colocarse un sellante sobre un relleno introducido
en la junta. Deben emplearse rellenos y sellantes de materiales que tengan una elasticidad y una
adherencia suficientes para absorver los movimientos de la hoja previstos y que sean impermeables y
resistentes a agentes atmosféricos. La profundidad del sellante debe ser mayor o igual que 1 cm y la
relación entre su espesor y su anchura debe estar comprendida entre 0,5 y 2.
El revestimiento exterior debe estar provisto de juntas de dilatación de tal forma que la distancia entre
juntas contiguas sea suficiente para evitar su agrietamiento.
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Arranque de la fachada desde la cimentación
Debe disponerse una barrera impermeable que cubra todo el espesor de la fachada a más de 15 cm
por encima del nivel del suelo exterior para evitar el ascenso de agua por capilaridad o adoptarse otra
solución que produzca el mismo efecto.
Como no es necesaria la disposición del zócalo, el remate de la barrera impermeable en el exterior de la
fachada debe realizarse disponiendo de un sellado.
Encuentros de la fachada con los forjados
Cuando la hoja principal este interrumpida por los forjados y se tenga revestimiento exterior continuo,
debe adoptarse una de las dos soluciones siguientes:
a) disposición de la junta de desolidarización entre la hoja principal y cada forjado por debajo de estos
dejando una holgura de 2 cm que debe rellenarse después de la retraccion de la hoja principal con un
material cuya elasticidad sea compatible con la deformación prevista del forjado y protegerse de la
filtración con un goterón.
b) refuerzo del revestimiento exterior con mallas dispuestas a lo largo del forjado de tal forma que
sobrepasen el elemento hasta 15 cm por encima del forjado y 15 cm por debajo de la primera hilada de
la fabrica.
Cuando en los dos casos se disponga una junta de desolidarizacion, esta debe tener las caracteristicas
anteriormente mencionadas.
Encuentros de la fachada con los pilares
Cuando la hoja principal esté interrumpida por los pilares, en el caso de fachada con revestimiento
continuo, debe reforzarse éste con armaduras dispuestas a lo largo del pilar de tal forma que lo
sobrepasen 15 cm por ambos lados.
Cuando la hoja principal esté interrumpida por los pilares, si se colocan piezas de menor espesor que la
hoja principal por la parte exterior de los pilares, para conseguir la estabilidad de estas piezas, debe
disponerse una armadura o cualquier otra solución que produzca el mismo efecto.
Se trata de una estructura de pilares de ladrillo macizo, muros de carga y vigas de madera. Forjado de
viguetas de madera con revolton ceramico. El proyecto no afecta a los elementos estructurales.
Encuentros de la cámara de aire ventilada con los forjados y los dinteles
Cuando la cámara quede interrumpida por un forjado o un dintel, debe disponerse de un sistema de
recogida y evacuación del agua filtrada o condensada en la misma.
Como sistema de recogida de agua debe utilizarse un elemento continuo impermeable (lámina, perfil
especial, etc.) dispuesto a lo largo de fondo de la cámara, con inclinación hacia el exterior, de tal forma
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que su borde superior esté situado como mínimo a 10 cm del fondo y al menos 3 cm por encima del
punto más alto del sistema de evacuación. Cuando se disponga una lámina, ésta debe introducirse en
la hoja interior en todo su espesor.
Para la evacuación debe disponerse uno de los sistemas siguientes:
a) un conjunto de tubos de material estanco que conduzcan el agua al exterior, separados 1,5 cm
como máximo;
b) un conjunto de llagas de la primera hilada desprovistas de mortero, separadas 1,5 m como
máximo, a lo largo de las cuales se prolongan hasta el exterior el elemento de recogida
dispuesto en el fondo de la cámara.
Encuentros de la fachada con la carpintería
El grado de impermeabilidad exigido en este caso para las fachadas es 3.
Si las carpinterías están retranqueadas respecto del paramento exterior de la fachada, debe disponerse
de precerco y debe colocarse una barrera impermeable en las jambas entre la hoja principal y el
precerco, o en su caso el cerco, prolongada 10 cm hacia el interior del muro.
Debe sellarse la junta entre el cerco y el muro con un cordón que debe estar introducido en un
llagueado practicando en el muro de forma que quede encajado entre dos bordes paralelos.
Cuando la carpintería esté retranqueada respecto del paramento exterior de la fachada, debe
rematarse el alféizar con un vierteaguas para evacuar hacia el exterior el agua de lluvia que llegue a él
y evitar que alcance la parte de la fachada inmediatamente inferior al mismo y disponerse un goterón
en el dintel para evitar que el agua de lluvia discurra por la parte inferior del dintel hacia la carpintería o
adoptarse soluciones que produzcan los mismos efectos.
El vierteaguas debe tener una pendiente hacia el exterior de 10º como mínimo, debe ser impermeable o
disponerse de una barrera impermeable fijada al cerco o al muro que se prolongue por la parte trasera
y por ambos lados del vierteaguas y que tenga una pendiente hacia el exterior de 10º como mínimo. El
vierteaguas debe disponer de un goterón en la cara inferior del saliente, separado del paramento
exterior de la fachada al menos 2 cm, y su entrega lateral en la jamba debe ser de 2 cm como mínimo.
La junta de las piezas con goterón deben tener la forma del mismo para no crear a través de ella un
puente hacia la fachada.
Antepechos y remates superiores de las fachadas
Los antepechos deben rematarse con albardillas para evacuar el agua de lluvia que llegue a su parte
superior y evitar que alcance la parte de la fachada inmediatamente inferior al mismo o debe
adoptarse otra solucion que produzca el mismo efecto.
Las albardillas deben tener una inclinación de 10º como minimo, deben disponer de goterones en la
cara inferior de los salientes hacia los que discurre el agua, separados de los paramentos
correspondientes del antepecho al menos 2 cm y deben ser impermeables o deben disponerse sobre
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una barrera impermeable que tenga una pendiente hacia el exterior de 10º como minimo. Deben
disponerse juntas de dilatación cada dos piezas cuando sean de piedra o prefabricadas y cada 2 m
cuando sean ceramicas. Las juntas entre las albardillas deben realizarse de tal manera que sean
impermeables con un sellado adecuado.
Anclajes a la fachada
No existen mástiles.
Cuando los anclajes de elementos tales como barandillas o mastiles se realicen en un plano horizontal
de la fachada, la junta entre el anclaje y la fachada debe realizarse de tal forma que se impida la
entrada de agua a través de ella mediante el sellado, un elemento de goma, una pieza metalica u otro
elemento que produzca el mismo efecto.
Aleros y cornisas
Los aleros y las cornisas de constitución continua deben tener una pendiente hacia el exterior para
evacuar el agua de 10º como minimo y los que sobresalgan mas de 20 cm del plano de fachada deben
a) ser impermeables o tener la cara superior protegida por una barrera impermeable, para evitar
que el agua se filtre a través de ellos
b) disponer en el encuentro con el paramento vertical de elementos de proteccion prefabricados
o realizados in situ que se extiendan hacia arriba al menos 15 cm y cuyo remate superior se
resuelva de forma similar a la descrita en el apartado 2.4.4.1.2, para evitar que el agua se filtre
en el encuentro y en el remate;
c) disponer de un goteron en el borde exterior de la cara inferior para evitar que el agua de lluvia
evacuada alcance la fachada por la parte inmediatamente inferior al mismo.
En el caso de que no se ajusten a las condiciones antes expuestas debe adoptarse otra solucion que
produzca el mismo efecto.
La junta de las piezas con goteron deben tener la forma del mismo para no crear a traves de ella un
puente hacia la fachada.
Cubiertas
Este apartado será de aplicación para los cerramientos en contacto con el aire exterior.
La cubierta es de teja curva y cañizo apoyada sobre vigas de madera y sobre cerchas de madera a
recuperar.
Para las cubiertas el grado de impermeabilidad exigido es único e independiente de factores climáticos.
Cualquier solución construtiva alcanza este grado de impermeabilidad siempre que se cumplan las
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condiciones indicadas a continuación.
Se trata de una cubierta no transitable inclinada, de teja curva y cañizo apoyada sobre vigas de
madera y sobre cerchas de madera a recuperar. Existe asi mismo una azotea no transitable en planta
primera.
La cubierta dispone de un sistema de evacuación de aguas, que consta de canalones.
Esta cubierta se acondicionara para que cumpla con las disposiciones del CTE.
Condiciones de los componentes
Sistema de formación de pendientes
El sistema de formación de pendientes en cubiertas inclinadas, cuando estas no tengan capa de
impermeabilización, debe tener una pendiente hacia los elementos de evacuación de agua mayor que
la obtenida en la tabla 2.10 en función del tipo de protección :
Teja curva
En este caso, la cubierta tiene una inclinación de un 32%.
El resto de apartados no es aplicable, puesto que se trata de una cubierta no transitable de teja curva y
cañizo apoyada sobre vigas de madera y sobre cerchas de madera a recuperar
Los apartados cubiertas planas, juntas de dilatación, encuentro de la cubierta con paramento vertical y
encuentro de la cubierta no transitable de teja curva y cañizo apoyada sobre vigas de madera y sobre
cerchas de madera a recuperar
Encuentro de la cubierta con un sumidero o canalón
El canalón debe ser una pieza prefabricada y debe disponer de un ala de 10 cm de anchura como
mínimo en el borde superior.
Debe estar provisto de un elemento de protección para retener los sólidos que puedan obturar la
bajante. Como se trata de una cubierta no transitable, este elemento debe sobresalir de la capa de
protección.
Como se dispone de un canalón su borde superior debe quedar por debajo del nivel de escorrentía de
la cubierta y debe estar fijado al elemento que sirve de soporte.
Cuando el canalón se disponga en el encuentro con un paramento vertical, el ala del canalón de la
parte del encuentro debe ascender por el paramento y debe disponerse una banda impermeabilizante
que cubra el borde superior del ala, de 10 cm como mínimo de anchura centrada sobre dicho borde
resuelto según lo descrito en el apartado 2.4.4.1.2.
Rebosadero
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No es aplicable, puesto que se trata de una cubierta no transitable inclinada, de teja curva y cañizo
apoyada sobre vigas de madera y sobre cerchas de madera a recuperar y no existe por lo tanto
rebosadero.
Encuentro de la cubierta con elementos pasantes
No es aplicable, puesto que se trata de una cubierta no transitable inclinada, de de teja curva y cañizo
apoyada sobre vigas de madera y sobre cerchas de madera a recuperar
y no existen por lo tanto elementos pasantes.
Anclaje de elementos
No es aplicable.
Rincones y esquinas
No es aplicable.
Accesos y aberturas
No es aplicable.
Cubiertas inclinadas
No es aplicable.
Encuentro de la cubierta con paramento vertical
No es aplicable.
Alero
Las piezas del tejado deben sobresalir 5 cm como minimo y media pieza como maximo del soporte que
conforma el alero.
Cuando el tejado sea de teja, para evitar la filtración de agua a traves de la union de la primera hilada
del tejado y el alero, debe realizarse en el borde un recalce de asiento de las piezas de la primera
hilada de tal manera que tengan la misma pendiente que las de las siguientes, o debe adoptarse
cualquier otra solucion que produzca el mismo efecto.
Borde lateral
No es aplicable.
Limahoyas
En las limahoyas deben disponerse elementos de protección prefabricados o realizados in situ.
Las piezas del tejado deben sobresalir 5 cm como minimo sobre la limahoya.a
La separacion entre las piezas del tejado de los dos faldones debe ser 20 cm como minimo.
Cumbreras y limatesas
En las cumbreras y limatesas deben disponerse piezas especiales, que deben solapar 5 cm como mínimo
sobre las piezas del tejado de ambos faldones.
Las piezas del tejado de la ultima hilada horizontal superior y las de la cumbrera y la limatesa deben
fijarse.
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Cuando no sea posible el solape entre las piezas de una cumbrera en un cambio de dirección o en un
encuentro debe impermeabilizarse con piezas especiales o baberos protectores.
Encuentro de la cubierta con elementos pasantes
Los elementos pasantes no deben disponerse en la limahoya.
La parte superior del encuentro del faldón con el elemento pasante debe resolverse de tal manera que
se desvíe el agua hacia los lados del mismo.
En el perímetro del encuentro deben disponerse elementos de protección prefabricados o realizados in
situ, que deben cubrir una banda del elemento pasante por encima del tejado de 20 cm de altura.
Lucernarios
No es de aplicación
Anclaje de elementos
Los anclajes no deben disponerse en las limahoyas.
Deben disponerse elementos de proteccion prefabricados o realizados in situ, que deben cubrir una
banda del elemento anclado de una altura de 20 cm como minimo por encima del tejado.
Canalones
Para la formación del canalón se dispondrán de elementos de protección prefabricados o realizados in
situ.
Los canalones deben disponerse con una pendiente hacia el desagüe del 1% como mínimo.
Las piezas de la cubierta que vierten sobre el canalón deben sobresalir 5 cm como mínimo sobre el
mismo.
Cuando el canalón sea visto, debe disponerse el borde mas cercano a la fachada de tal forma que
quede or encima del borde exterior del mismo.
Cuando el canalón esté situado junto a un paramento vertical deben disponerse:
cuando el encuentro sea en la parte inferior del faldón, los elementos de protección por debajo de las
piezas del tejado de tal forma que cubran una banda a partir del encuentro de 10 cm de anchura
como mínimo.
Dimensionado
Tubos de drenaje
Canaletas de recogida
Bombas de achique
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Tanto los productos de construcción, la construcción y el mantenimiento y conservación se adecuarán a
lo indicado en el documento basico HS-Salubridad del CTE.
6 Mantenimiento y conservación
Se realizarán las operaciones de mantenimiento que, junto con su periodicidad, se incluyen en la tabla
6.1 y las correcciones pertinentes en el caso de que se detecten defectos.
Tabla 6.1 Operaciones de mantenimiento
Operación
Comprobación del correcto funcionamiento de los canales y
bajantes de evacuación de los muros parcialmente estancos
Muros
Comprobación de que las aberturas de ventilación de la
cámara de los muros parcialmente estancos no están obstruidas
Comprobación del estado de la impermeabilización interior
Comprobación del estado de limpieza de la red de drenaje y
de evacuación
Limpieza de las arquetas
Comprobación del estado de las bombas de achique,
Suelos
incluyendo las de reserva, si hubiera sido necesarias su
implantación para poder garantizar el drenaje
Comprobación de la posible existencia de filtraciones por fisuras
y grietas
Comprobación del estado de conservación del revestimiento:
posible aparición de fisuras, desprendimientos, humedades y
manchas
Comprobación del estado de conservación de los puntos
Fachadas
singulares
Comprobación de la posible existencia de grietas y fisuras, así
como desplomes u otras deformaciones, en la hoja principal
Comprobación del estado de limpieza de las llagas o de las
aberturas de ventilación de la cámara
Limpieza de los elementos de desagüe (sumideros, canalones y
rebosaderos) y comprobación de su correcto funcionamiento
Recolocación de la grava
Cubiertas
Comprobación del estado de conservación de la protección o
tejado
Comprobación del estado de conservación de los puntos
singulares
(1) Además debe realizarse cada vez que haya habido tormentas importantes.
(2) Debe realizarse cada año al final del verano.
Periodicidad
1 año (1)
1 año
1 año
1 año (2)
1 año (2)
1 año
1 año
3 años
3 años
5 años
10 años
1 años
1 años
3 años
3 años
HS2 RECOGIDA Y EVACUACIÓN DE RESIDUOS
Para los edificios y locales, con usos distintos al de vivienda, la demostración de la conformidad con las
exigencias básicas debe realizarse mediante un estudio específico adoptando criterios análogos a los
establecidos en esta sección.
2. DISEÑO Y DIMENSIONAMIENTO.
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2.1. ALMACÉN DE CONTENEDORES DE EDIFICIO Y ESPACIO DE RESERVA.
Cada edificio debe disponer como mínimo de un almacén de contenedores de edificio para las fracciones
de los residuos que tengan recogida puerta a puerta, y, para las fracciones que tengan recogida
centralizada con contenedores de calle de superficie, debe disponer de un espacio de reserva en el que
pueda construirse un almacén de contenedores cuando alguna de estas fracciones pase a tener recogida
puerta a puerta.
Los residuos orgánicos se verterán en los contenedores de residuos sólidos urbanos existentes en los viales de
la zona de Tulell de Alzira. Los residuos de papel, cartón y vidrio se verterán así mismo en los contenedores de
reciclado del municipio. Estos contenedores tienen recogida municipal.
El resto de residuos serán llevados cada mes y medio al Ecoparc.
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HS3 CALIDAD DEL AIRE INTERIOR
Condiciones generales de los sistemas de ventilación
El local dispondrá de ventilación natural contando con:
-
Huecos recayentes a fachada en planta baja:

Puerta principal entrada a patio exterior-- 2,16 m x 2.10 m = 4,54 m2.

2 Puertas acceso a cafeteria desde patio—1,10 m x 2,10 m = 2,31 m2.

4 Ventanas en comedor – 0,85 m x 1,20 m = 1,02 m2.

3 Ventanas en porches del patio exterior – 0,90 m x 1,20 m = 1,08 m2.

2 Ventanas en vestíbulo – 0,90 m x 1,20 m = 1,08 m2.

5 Ventanas en zona residencial – 0,75 m x 1,20 m = 0,90 m2.

1 Puerta principal acceso vestíbulo – 2,16 m x 1,20 m = 2,60 m2.
Aparte de esta ventilación en planta baja, tendremos en cuenta que hay un total de 166 m2. de patio
exterior, que esta completamente al aire libre.
-
Huecos recayentes a fachada en planta primera:

4 Ventanas en zona habitaciones—1,00 m x 1,20 m = 1,20 m2.

5 Ventanas en zona habitaciones – 0,80 x 1,20 m = 0,96 m2.

4 Ventanas en pasillo acceso habitaciones – 0,92 m x 1,20 m = 1,10 m2.

2 Ventanas en habitaciones – 0,90 m x 1,20 m = 1,08 m2.

1 Ventanal con balcon – 1,35 m x 1,20 m = 1,62 m2.

1 Ventana en zona habitaciones – 1,20 m x 1,20 m = 1,44 m2.

1 Ventana en zona habitaciones – 1,12 m x 1,20 m = 1,34 m2.
Todas las habitaciones de la casa tienen ventanas recayentes al exterior.
-
Huecos recayentes a fachada en planta segunda:

4 Ventanas en sala usos multiples—1,00 m x 1,20 m = 1,20 m2.

1 Ventana en sala usos multiples – 0,82 x 1,20 m = 0,98 m2.

5 Ventanas en habitaciones – 0,90 m x 1,20 m = 1,08 m2.
La superficie de ventilación natural en planta baja es de 25,74 m2.
La superficie de ventilación natural en planta primera es de 20,56 m2.
La superficie de ventilación natural en planta baja es de 11,18 m2.
Superficie total de ventilación natural en la edificación de la “Casa Blava” es de 57,48 m2.
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Según la actividad a realizar, se estiman unas necesidades de renovación de aire según el Reglamento
de Seguridad e Higiene en el Trabajo de 15 l/s persona (aprox. 50 m3 por hora y trabajador) y con una
velocidad no superior a 15 m/min de modo que los trabajadores no estén expuestos a corrientes
molestas.
Para el cálculo se considerará el 50 % de los huecos que hay en el local, ya que durante el desarrollo de
la actividad, no estarán todas las puertas abiertas, por lo tanto la superficie total a considerar será de
28,74 m2.
Consideraremos en el caso más desfavorable la ocupación máxima del edificio, que será un total de
143 personas al mismo tiempo.
Caudal = Velocidad * Sección
Caudal = 15 m/min*(1/60)* 28,74 m2 = 7,185 m3/s = 7185 l/s
7185 / 143 = 50,24 l/s/persona
(cumpliendo sobradamente las exigencias mínimas de 15 l/s/persona).
Del calculo se ha excluido el patio exterior, por lo que la cantidad de ventilación es mayor que el
resultado total del cálculo.
Por lo tanto el total de aperturas destinadas a ventilación natural se considerarán suficientes.
No obstante, además de la ventilación natural, se procederá a la instalación de climatización del
edificio.
HS4 SUMINISTRO DE AGUA
Se encuentra desarrollado en el proyecto de instalaciones.
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HS5 EVACUACIÓN DE AGUAS RESIDUALES
Generalidades
Ambito de aplicación.
Esta exigencia básica se aplica a la instalación de evacuación de aguas residuales y
pluviales, edificios incluidos en el ámbito de aplicación.
Procedimiento de verificación
Para la aplicación de esta sección HS5 del DB Salubridad del CTE debe seguirse la consecuencia de
verificaciones que se expone a continuación.
a) cumplimiento de las condiciones de diseño del apartado 3.
b) cumplimiento de las condiciones de dimensionamiento del apartado 4.
c) cumplimiento de las condiciones de ejecución del apartado 5.
d) cumplimiento de las condiciones de los productos de construcción del apartado 6.
e) cumplimiento de las condiciones de uso y mantenimiento del apartado 7.
Caracterización y cuantificación de las exigencias
Se dispone de cierres hidráulicos en la instalación que impiden el paso del aire contenido en
ella a los locales ocupados sin afectar al flujo de residuos.
Las tuberías de la red de evacuación tendrán un trazado más sencillo posible, con unas distancias y
pendientes que faciliten la evacuación de los residuos y serán autolimpiables. Debe evitarse la retención
de aguas en su interior.
Los diámetros de las tuberías serán las apropiadas para transportar los caudales previsibles en
condiciones seguras.
Las redes de tubería cuentan con arquetas registrables para su mantenimiento y reparación.
Se dispone de sistemas de ventilación adecuados que permitan el funcionamiento de los cierres
hidráulicos y la evacuación de gases mefíticos.
La instalación no se utiliza para la evacuación de otro tipo de residuos que no sean aguas residuales o
pluviales.
Diseño
Condiciones generales de la evacuación
Los colectores de las viviendas desaguan por gravedad, en el pozo o arqueta general que constituye el
punto de conexión entre la instalación y la red de alcantarillado público, a través de la correspondiente
acometida.
Configuraciones de los sistemas de evacuación
Existe una red de alcantarillado público para las aguas residuales y una red de imbornales
para las aguas pluviales. Al existir una red separativa pública, se dispone de un sistema separativo de
recogida de aguas. La red interior de aguas residuales se conecta a la red pública de alcantarillado, y las
aguas pluviales se dejan salir al exterior de la propiedad para que a través de la red de imbornales de la
calle llegue hasta la red pública de recogida de agua pluviales.
Elementos que componen las instalaciones
Elementos en la red de evacuación
Cierres hidráulicos: Los cierres hidráulicos son:
a) sifones individuales, propios de cada aparato.
b) Sumideros sifónicos
c) Arquetas sifónicas
Los cierres hidráulicos tienen las siguientes características:
a)
Serán autolimpiables, de tal forma que el agua que los atraviese arrastre los sólidos
en suspensión.
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b)
Sus superficies interiores no deben retener materias sólidas.
c)
No deben tener partes móviles que impidan su correcto funcionamiento.
d)
Deben tener un registro de limpieza fácilmente accesible y manipulable.
e)
La altura mínima de cierre hidraúlico debe ser 50 mm, para usos continuos y 70
mm para usos discontinuos. La altura maxima debe ser 100 mm. La corona debe
estar a una distancia igual o menor de 60 cm por debajo de la válvula de
desagüe del aparato. El diámetro del sifón debe ser igual o mayor que el diámetro
de la válvula de desagüe e igual o menor que el del ramal de desagüe.
f)
Debe instalarse lo más cerca posible de la válvula de desagüe del aparato, para
limitar la longitud de tubo sucio sin protección hacia el ambiente.
g)
El desagüe de fregaderos, lavaderos y aparatos de bombeo ( lavadoras y
aparatos de bombeo (lavadoras y lavavajillas ) debe hacerse con sifón individual.
Redes de pequeña evacuación: Las redes de pequeña evacuación se han diseñado conforme a los
siguientes criterios:
a) el trazado de la red debe ser lo más sencillo posible para conseguir una circulación natural
por gravedad, evitando los cambios bruscos de dirección y utilizando las piezas especiales
adecuadas.
b) Deben conectarse a las bajantes: cuando por condicionantes del diseño esto no fuera
posible, se permite su conexión al manguetón del inodoro.
c) Los aparatos dotados de sifón individual deben tener las siguientes características:
1-en los fregaderos, los lavaderos, los lavabos y los bidés la distancia a la bajante debe
ser 4m como máximo, con pendientes comprendidas entre un 2.5 y 5 %.
2-en las bañeras y las duchas la pendiente debe ser menor o igual que el 10%.
3-el desagüe de los inodoros a las bajantes debe realizarse directamente o por medio
de un manguetón de acometida de longitud igual o menor de 1 m, siempre que no sea posible
dar al tubo la pendiente necesaria.
d) debe disponerse un rebosadero en los lavabos, bidés, bañeras y fregaderos.
e) no deben disponerse desagües enfrentados acometiendo a una tubería común.
f) las uniones de los desagües a las bajantes deben tener la mayor inclinación posible, que en
cualquier caso no debe ser menor que 45º.
g) en el sistema de sifones individuales, los ramales de desagüe de los aparatos sanitarios deben
unirse a un tubo de derivación, que desemboque en la bajante o si esto no fuera posible en el
manguetón del inodoro y que tenga la cabecera registrable con tapón roscado.
Bajantes y canalones: las bajantes se realizan sin derivaciones ni retranqueos y con diámetro uniforme en
toda su altura.
Colectores: Los colectores se dispondrán colgados por forjado sanitario hasta salir de los límites de la
vivienda, a partir de ese punto dispondrán enterrados.
Colectores colgados: Las bajantes deben conectarse mediante piezas especiales, según las
especificaciones técnicas del material. No puede realizarse esta conexión mediante simples codos, ni en
el caso en que estos sean reforzados.
Deben tener una pendiente del 1 % como mínimo.
No deben acometer en un mismo punto más de dos colectores.
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En los tramos rectos, en cada encuentro o acoplamiento tanto en horizontal como en vertical, así como
en las derivaciones, deben disponerse registros constituidos por piezas especiales, según el material del
que se trate, de tal manera que los tramos entre ellos no superen los 15 m.
Colectores enterrados: Los tubos deben disponerse en zanjas de dimensiones adecuadas, tal y como se
establece en el apartado 5.4.3., situados por debajo de la red de distribución de agua potable.
Deben tener una pendiente del 2 % como mínimo.
Se dispondrán registros de tal manera que los tramos entre los contiguos no superen 15 m.
Elementos de conexión: En la red enterrada horizontal, sus encuentros y derivaciones se realizan con
arquetas dispuestas sobre cimiento de hormigón, con tapa practicable. Sólo puede acometer un
colector por cada cara de la arqueta, de tal forma que el ángulo formado por el colector y la salida
sea mayor que 90°.
En las arquetas de paso acometen como máximo tres colectores. Las arquetas de registro disponen de
tapa accesible y practicable.
Al final de la instalación y antes de la acometida debe disponerse el pozo general del edificio.
Los registros para limpieza de colectores se sitúan en cada encuentro y cambio de dirección e
intercalados en tramos rectos.
Elementos especiales
Válvulas antirretorno de seguridad: Se instalan válvulas antirretorno de seguridad para prevenir las
posibles inundaciones cuando la red exterior de alcantarillado se sobrecargue dispuestas en lugares de
fácil acceso para su registro y mantenimiento.
Subsistemas de ventilación de las instalaciones: Se dispondrán subsiste mas de ventilación tanto en las
redes de aguas residuales como en las de pluviales. Por ser un edificio con menos de 7 plantas y tener
ramales de desagües menores de 5 m, en este caso será suficiente como único sistema de ventilación la
ventilación primaria.
Subsistema de ventilación primaria: Las bajantes de aguas residual es se prolongarán al menos 1,30 m
por encima de la cubierta del edificio.
La salida de la ventilación primaria se situará a más de 6 m de cualquier toma de aire exterior para
climatización o ventilación y la sobrepasará en altura.
La salida de la ventilación primaria se situará al menos 50 cm por encima de la cota máxima de los
huecos de recintos habitables existentes a menos de 6 m de la salida de la ventilación primaria.
La salida de la ventilación debe estar convenientemente protegida de la entrada de cuerpos extraños y
su diseño debe ser tal que la acción del viento favorezca la expulsión de los gases. No pueden
disponerse terminaciones de columna bajo marquesinas o terrazas.
Dlmenslonado
Se aplica un procedimiento de dimensionado para un sistema separativo, es decir, se dimensiona la red
de aguas residuales por un lado y la red de aguas pluviales por otro, de forma separada e
independiente,
Para el dimensionado se ha utilizado el método de adjudicación del número de unidades de desagüe
(UD) a cada aparato sanitario.
Dimensionado de la red de evacuación de aguas residuales
Red de pequeña evacuación de aguas residuales:
Derivaciones Individuales: La adjudicación de UD a cada tipo de aparato y los diámetros mínimos de los
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sifones y las derivaciones individuales correspondientes se establecen en la siguiente tabla. Los diámetros
también vienen indicados en los correspondientes planos de saneamiento adjuntos al presente
proyecto.
APARATO SANITARIO
UNIDADES DE DESAGÜE (UD)
DIÁMETRO MíNIMO SIFÓN Y
DERIVACiÓN INDIVIDUAL (mm)
LA V ABO
1
32
BIDE
2
32
DUCHA
2
40
BAÑERA
3
40
INODORO
4
100
FREGADERO
3
40
LA V ADERO
3
40
LAVAVAJILLAS
3
40
LAVADORA
3
40
CUARTO DE BAÑO
7
100
CUARTO DE ASEO
6
100
El diámetro de las conducciones no debe ser menor que el de los tramos situados aguas arriba.
Botes slfónlcos o sifones Individuales: Los sifones individuales deben tener el mismo diámetro que la
válvula de desagüe conectada.
Ramales colectores: Los diámetros de los ramales colectores, obtenidos por aplicación de la tabla 4.3 de
la sección HS5 del DB Salubridad del CTE vienen indicados en los correspondientes planos de
saneamiento adjuntos al presente proyecto.
Bajantes de aguas reslduales: El dimensionado de las bajantes se ha realizado de forma tal que no se
rebase el límite de :t 250 Po de variación de presión y para un caudal tal que la superficie ocupada por
el agua no sea mayor que 1 /3 de la sección transversal de la tubería.
Al igual que los diámetros de los ramales colectores, los diámetros de las bajantes han sido obtenidos por
aplicación de la tabla 4.4 de la sección HS5 del DB Salubridad del CTE y vienen indicados en los
correspondientes planos de saneamiento adjuntos al presente proyecto.
Colectores horizontales de aguas residuales: Los colectores horizontales se han dimensionado para
funcionar a media de sección, hasta un máximo de tres cuartos de sección, bajo condiciones de flujo
uniforme.
Los diámetros de los colectores horizontales se han obtenido por aplicación de la tabla 4.5 de la sección
HS5 del DB Salubridad del CTE y vienen indicados en los correspondientes planos de saneamiento
adjuntos al presente proyecto.
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Dimensionado de la red de evacuación de aguas pluviales
Red de pequeña evacuación de aguas pluviales: Para la evacuación de la terraza de cubierta se
dispone de sumideros y aliviadero.
Bajantes de aguas pluviales: Se dispone de bajante de pluviales de diámetro 90 según está grafiado en
planos.
Dimensionado de las redes de ventilación
Ventilación primaria: La ventilación primaria tendrá el mismo diámetro que la bajante de la que es
prolongación.
Accesorios
Las dimensiones mínimas necesarias de las arquetas que registran los colectores de salida a la red
pública de saneamiento están marcadas en planos y se han obtenido por aplicación de la tabla 4.1 .3
de la sección HS5 del DB Salubridad del CTE.
Construcción .
La instalación de evacuación de aguas residuales se ejecutará con sujeción al proyecto, a la legislación
aplicable, a las normas de la buena construcción y a las instrucciones del director de obra y del director
de ejecución de la obra.
Ejecución de los puntos de captación
Válvulas de desagüe: Su ensamblaje e interconexión se efectuará mediante juntas mecánicas con
tuerca y junta tórica.
Todas irán dotadas de su correspondiente tapón y cadeneta, salvo que sean automáticas o con
dispositivo incorporado a la grifería, y juntas de estanqueidad para su acoplamiento al aparato sanitario.
Las rejillas de todas las válvulas serán de latón cromado o de acero inoxidable, excepto en fregaderos
en los que serán necesariamente de acero inoxidable. La unión entre rejilla y válvula se realizará
mediante tornillo de acero inoxidable roscado sobre tuerca de latón inserta en el cuerpo de la válvula.
En el montaje de válvulas no se permitirá la manipulación de las mismas, quedando prohibida la unión
con enmasillado. Cuando el tubo sea de polipropileno, no se utilizará líquido soldador.
Sifones individuales y botes slfónlcos: Los sifones individuales serán accesibles en todos los casos y
siempre desde el propio local en que se hallen instalados. Los cierres hidráulicos no quedarán tapados u
ocultos por tabiques, forjados, etc., que dificulten o imposibiliten su acceso y mantenimiento.
Los sifones individuales llevarán en el fondo un dispositivo de registro con tapón roscado y se instalarán lo
más cerca posible de la válvula de descarga del aparato sanitario o en el mismo aparato sanitario, para
minimizar la longitud de tubería sucia en contacto con el ambiente.
La distancia máxima, en sentido vertical, entre la válvula de desagüe y la corona del sifón debe ser
igualo inferior a 60 cm, para evitar la pérdida del sello hidráulico.
Cuando se instalen sifones individuales, se dispondrán en orden de menor a mayor altura de los
respectivos cierres hidráulicos a partir de la embocadura a la bajante o al manguetón del inodoro, si es
el caso, donde desembocarán los restantes aparatos aprovechando el máximo desnivel posible en el
desagüe de cada uno de ellos. Así, el más próximo a la bajante será la bañera, después el bidé y
finalmente el o los lavabos.
No se permitirá la instalación de sifones antisucción, ni cualquier otro que por su diseño pueda permitir el
vaciado del sello hidráulico por sifonamiento.
No se permitirá la conexión al sifón de otro aparato del desagüe de electrodomésticos, aparatos de
bombeo o fregaderos con triturador.
Calderetas o cazoletas y sumideros: La superficie de la boca de la caldereta será como mínimo un 50 %
mayor que la sección de bajante a la que sirve. Tendrá una profundidad mínima de 15 cm y un solape
también mínimo de 5 cm bajo el solado. Irán provistas de rejillas, planas en el caso de cubiertas
transitables y esféricas en las no transitables.
Tanto en las bajantes mixtas como en las bajantes de pluviales, la caldereta se instalará en paralelo con
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la bajante, a fin de poder garantizar el funcionamiento de la columna de ventilación.
Los sumideros de recogida de aguas pluviales, tanto en cubiertas, como en terrazas y garajes serán de
tipo sifónico, capaces de soportar, de forma constante, cargas de 100 kg/cm2. El sellado estanco entre
al impermeabilizante y el sumidero se realizará mediante apriete mecánico tipo "brida" de la tapa del
sumidero sobre el cuerpo del mismo. Así mismo, el impermeabilizante se protegerá con una brida de
material plástico.
El sumidero, en su montaje, permitirá absorber diferencias de espesores de suelo, de hasta 90 mm.
El sumidero sifónico se dispondrá a una distancia de la bajante inferior o igual a 5 m, y se garantizará
que en ningún punto de la cubierta se supera una altura de 15 cm de hormigón de pendiente. Su
diámetro será superior a 1,5 veces el diámetro de la bajante a la que desagua.
Ejecución de las redes de pequeña evacuación
Las redes serán estancas y no presentarán exudaciones ni estarán expuestas a obstrucciones.
Se evitarán los cambios bruscos de dirección y se utilizarán piezas especiales adecuadas. Se evitará el
enfrentamiento de dos ramales sobre una misma tubería colectiva.
Se sujetarán mediante bridas o ganchos dispuestos cada 700 mm para tubos de diámetro no superior a
50 mm y cada 500 mm para diámetros superiores. Cuando la sujeción se realice a paramentos
verticales, estos tendrán un espesor mínimo de 9 cm. Las abrazaderas de cuelgue de los forjados
llevarán forro interior elástico y serán regulables para darles la pendiente adecuada.
En el caso de tuberías empotradas se aislarán para evitar corrosiones, aplastamientos o fugas.
Igualmente, no quedarán sujetas a la obra con elementos rígidos tales como yesos o morteros.
En el caso de utilizar tuberías de gres, por la agresividad de las aguas, la sujeción no será rígida, evitando
los morteros y utilizando en su lugar un cordón embreado y el resto relleno de asfalto.
Los pasos a través de forjados, o de cualquier elemento estructural, se harán con contratubo de material
adecuado, con una holgura mínima de 10 mm, que se retacará con masilla asfáltica o material elástico.
Cuando el manguetón del inodoro sea de plástico, se acoplará al desagüe del aparato por medio de
un sistema de junta de caucho de sellado hermético.
Ejecución de bajantes y ventilaciones
Ejecución de las bajantes: Las bajantes se ejecutarán de manera que queden aplomadas y fijadas a la
obra, cuyo espesor no debe ser menor de 12 cm, con elementos de agarre mínimos entre forjados. La
fijación se realizará con una abrazadera de fijación en la zona de la embocadura, para que cada
tramo de tubo sea autoportante, y una abrazadera de guiado en las zonas intermedias. La distancia
entre abrazaderas debe ser de 15 veces el diámetro, y podrá tomarse como referencia la tabla 5.1 de la
sección HS5 del DB Salubridad del CTE, para tubos de 3m.
Las uniones de los tubos y piezas especiales de las bajantes de PVC se sellarán con colas sintéticas
impermeables de gran adherencia dejando una holgura en la copa de 5 mm, aunque también se
podrá realizar la unión mediante junta elástica.
En las bajantes de polipropileno, la unión entre tubería y accesorios, se realizará por soldadura en uno de
sus extremos y junta deslizante (anillo adaptador) por el otro; montándose la tubería a media carrera de
la copa. a fin de poder absorber las dilataciones o contracciones que se produzcan.
Para los tubos y piezas de gres se realizarán juntas a enchufe y cordón. Se rodeará el cordón con cuerda
embreada u otro tipo de empaquetadura similar. Se incluirá este extremo en la copa o
enchufe, fijando la posición debida y apretando dicha empaquetadura de forma que ocupe la cuarta
parte de la altura total de la copa. El espacio restante se rellenará con mortero de cemento y arena de
río en la proporción 1: l. Se retocará este mortero contra la pieza del cordón, en forma de bisel.
Para las bajantes de fundición. las juntas se realizarán a enchufe y cordón, rellenado el espacio libre
entre copa y cordón con una empaquetadura que se retocará hasta que deje una profundidad libre
de 25 mm. Así mismo. se podrán realizar juntas por bridas. tanto en tuberías normales como en piezas
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especiales.
Las bajantes. en cualquier caso, se mantendrán separadas de los paramentos, para. por un lado poder
efectuar futuras reparaciones o acabados, y por otro lado no afectar a los mismos por las posibles
condensaciones en la cara exterior de las mismas.
A las bajantes que discurriendo vistas. sea cual sea su material de constitución. se les presuponga un
cierto riesgo de impacto, se les dotará de la adecuada protección que lo evite en lo posible.
Ejecución de las redes de ventilación: Las ventilaciones primarias irán provistas del correspondiente
accesorio estándar que garantice la estanqueidad permanente del remate entre impermeabilizante y
tubería.
Ejecución de albañales y colectores
Ejecución de la red horizontal colgada: El entronque con la bajante se mantendrá libre de conexiones
de desagüe a una distancia igualo mayor que 1 m a ambos lados.
Se situará un tapón de registro en cada entronque y en tramos rectos cada 15 m, que se instalarán en la
mitad superior de la tubería.
En los cambios de dirección se situarán codos de 45°, con registro roscado.
La separación entre abrazaderas será función de la flecha máxima admisible por el tipo de tubo, siendo:
a) en tubos de PVC y para todos los diámetros. 0.3 cm;
b) en tubos de fundición. y para todos los diámetros. 0.3 cm.
Aunque se debe comprobar la flecha máxima citada, se incluirán abrazaderas cada 1.50 m, para todo
tipo de tubos, y la red quedará separada de la cara inferior del forjado un mínimo de
5 cm. Estas abrazaderas. con las que se sujetarán al forjado, serán de hierro galvanizado y dispondrán
de forro interior elástico, siendo regulables para darles la pendiente deseada. Se dispondrán sin apriete
en las gargantas de cada accesorio, estableciéndose de ésta forma los puntos fijos; los restantes
soportes serán deslizantes y soportarán únicamente la red.
Cuando la generatriz superior del tubo quede a más de 25 cm del forjado que la sustenta, todos los
puntos fijos de anclaje de la instalación se realizarán mediante silletas o trapecios de fijación.
por medio de tirantes anclados al forjado en ambos sentidos (aguas arriba yaguas abajo) del eje de la
conducción, a fin de evitar el desplazamiento de dichos puntos por pandeo del soporte.
En todos los casos se instalarán los absorbedores de dilatación necesarios. En tuberías encoladas se
utilizarán manguitos de dilatación o uniones mixtas (encoladas con juntas de goma) cada 10 m.
La tubería principal se prolongará 30 cm desde la primera toma para resolver posibles obturaciones.
Los pasos a través de elementos de fábrica se harán con contra-tubo de algún material adecuado, con
las holguras correspondientes, según se ha indicado para las bajantes.
Ejecución de la red horizontal enterrada: La unión de la bajante a la arqueta se realizará mediante un
manguito deslizante arenado previamente y recibido a la arqueta. Este arenado permitirá ser recibido
con mortero de cemento en la arqueta, garantizando de esta forma una unión estanca.
Si la distancia de la bajante a la arqueta de pie de bajante es larga se colocará el tramo de tubo entre
ambas sobre un soporte adecuado que no limite el movimiento de este, para impedir que funcione
como ménsula.
Para la unión de los distintos tramos de tubos dentro de las zanjas, se considerará la compatibilidad de
materiales y sus tipos de unión:
a) para tuberías de hormigón, las uniones serán mediante corchetes de hormigón en masa;
b) para tuberías de PVC, no se admitirán las uniones fabricadas mediante soldadura o pegamento de
diversos elementos, las uniones entre tubos serán de enchufe o cordón con junta de goma, o pegado
mediante adhesivos.
Cuando exista la posibilidad de invasión de la red por raíces de las plantaciones inmediatas a ésta, se
tomarán las medidas adecuadas para impedirlo tales como disponer mallas de geotextil.
Ejecución de las zanjas: Las zanjas se ejecutarán en función de las características del terreno y de los
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materiales de las canalizaciones a enterrar. Se considerarán tuberías más deformables que el terreno las
de materiales plásticos, y menos deformables que el terreno las de fundición, hormigón y gres.
Sin perjuicio del estudio particular del terreno que pueda ser necesario, se tomarán de forma general. las
siguientes medidas.
Zanjas para tuberías de materiales plásticos: Las zanjas serán de paredes verticales; su anchura será el
diámetro del tubo más 500 mm, y como mínimo de 0,60 m.
Su profundidad vendrá definida en el proyecto, siendo función de las pendientes adoptadas. Si la
tubería discurre bajo calzada, se adoptará una profundidad mínima de 80 cm, desde la clave hasta la
rasante del terreno.
Los tubos se apoyarán en toda su longitud sobre un lecho de material granular (arena/grava) o tierra
exenta de piedras de un grueso mínimo de 10+ diámetro exterior/lO cm. Se compactarán los laterales y
se dejarán al descubierto las uniones hasta haberse realizado las pruebas de estanqueidad.
El relleno se realizará por capas de 10 cm, compactando, hasta 30 cm del nivel superior en que se
realizará un último vertido y la compactación final.
La base de la zanja, cuando se trate de terrenos poco consistentes, será un lecho de hormigón en toda
su longitud. El espesor de este lecho de hormigón será de 15 cm y sobre él irá el lecho descrito en el
párrafo anterior.
Zanjas para tuberías de fundición, hormigón y gres: Además de las prescripciones dadas para las
tuberías de materiales plásticos se cumplirán las siguientes.
El lecho de apoyo se interrumpirá reservando unos nichos en la zona donde irán situadas las juntas de
unión.
Una vez situada la tubería, se rellenarán los flancos para evitar que queden huecos y se compactarán
los laterales hasta el nivel del plano horizontal que pasa por el eje del tubo. Se utilizará relleno que no
contenga piedras o terrones de más de 3 cm de diámetro y tal que el material pulverulento, diámetro
inferior a 0.1 mm. no supere el 12 %. Se proseguirá el relleno de los laterales hasta 15 cm por encima del
nivel de la clave del tubo y se compactará nuevamente. La compactación de las capas sucesivas se
realizará por capas no superiores a 30 cm y se utilizará material exento de piedras de diámetro superior a
1 cm.
Protección de las tuberías de fundición enterradas: En general se seguirán las instrucciones dadas para
las demás tuberías en cuanto a su enterramiento, con las prescripciones correspondientes a las
protecciones a tomar relativas a las características de los terrenos particularmente agresivos.
Se definirán como terrenos particularmente agresivos los que presenten algunas de las características
siguientes:
a) baja resistividad: valor inferior a 1.000 O x cm;
b) reacción ácida: pH < 6;
c) contenido en cloruros superior a 300 mg por kg de tierra; d) contenido en sulfatos superior a 500 mg
por kg de tierra; e) indicios de sulfuros;
f) débil valor del potencial redox: valor inferior a + 100 mV.
En este caso, se podrá evitar su acción mediante la aportación de tierras químicamente neutras o de
reacción básica (por adición de cal). empleando tubos con revestimientos especiales y empleando
protecciones exteriores mediante fundas de film de polietileno.
En éste último caso, se utilizará tubo de PE de 0,2 mm de espesor y de diámetro superior al tubo de
fundición. Como complemento. se utilizará alambre de acero con recubrimiento plastificador y tiras
adhesivas de film de PE de unos 50 mm de ancho.
La protección de la tubería se realizará durante su montaje, mediante un primer tubo de PE que seNirá
de funda al tubo de fundición e irá colocado a lo largo de éste dejando al descubierto sus extremos y
un segundo tubo de 70 cm de longitud, aproximadamente, que hará de funda de la unión.
Ejecución de los elementos de conexión de las redes enterradas
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Arquetas: Si son fabricadas "in situ" podrán ser construidas con fábrica de ladrillo macizo de medio pie de
espesor, enfoscada y bruñida interiormente, se apoyarán sobre una solera de hormigón H-100 de 10 cm
de espesor y se cubrirán con una tapa de hormigón prefabricado de 5 cm de espesor. El espesor de las
realizadas con hormigón será de 10 cm. La tapa será hermética con junta de goma para evitar el paso
de olores y gases.
Las arquetas sumidero se cubrirán con rejilla metálica apoyada sobre angulares. Cuando estas arquetas
sumideros tengan dimensiones considerables, como en el caso de rampas de garajes, la rejilla plana
será desmontable. El desagüe se realizará por uno de sus laterales, con un diámetro mínimo de 110 mm,
vertiendo a una arqueta sifónica o a un separador de grasas y fangos.
En las arquetas sifónicas, el conducto de salida de las aguas irá provisto de un codo de 90°, siendo el
espesor de la lámina de agua de 45 cm.
Los encuentros de las paredes laterales se deben realizar a media caña, para evitar el depósito de
materias sólidas en las esquinas. Igualmente, se conducirán las aguas entre la entrada y la salida
mediante medias cañas realizadas sobre cama de hormigón formando pendiente.
Pozos: Si son fabricados "in situ", se construirán con fábrica de ladrillo macizo de 1 pie de espesor que irá
enfoscada y bruñida interiormente. Se apoyará sobre solera de hormigón H-l 00 de 20 cm de espesor y
se cubrirá con una tapa hermética de hierro fundido. Los prefabricados tendrán unas prestaciones
similares.
Separadores: Si son fabricados "in situ", se construirán con fábrica de ladrillo macizo de 1 pie de espesor
que irá enfoscada y bruñida interiormente. Se apoyará sobre solera de hormigón H-100 de 20 cm de
espesor y se cubrirá con una tapa hermética de hierro fundido, practicable.
En el caso que el separador se construya en hormigón, el espesor de las paredes será como mínimo de
10 cm y la solera de 15 cm.
Cuando se exija por las condiciones de evacuación se utilizará un separador con dos etapas de
tratamiento: en la primera se realizará un pozo separador de fango, en donde se depositarán las
materias gruesas, en la segunda se hará un pozo separador de grasas, cayendo al fondo del mismo las
materias ligeras.
En todo caso, deben estar dotados de una eficaz ventilación, que se realizará con tubo de 100 mm,
hasta la cubierta del edificio.
El material de revestimiento será inatacable pudiendo realizarse mediante materiales cerámicos o
vidriados.
El conducto de alimentación al separador llevará un sifón tal que su generatriz inferior esté a 5 cm sobre
el nivel del agua en el separador siendo de 10 cm la distancia del primer tabique interior al conducto de
llegada. Estos serán inamovibles sobresaliendo 20 cm del nivel de aceites y teniendo, como mínimo,
otros 20 cm de altura mínima sumergida. Su separación entre sí será,
como mínimo, la anchura total del separador de grasas. Los conductos de evacuación serán de gres
vidriado con una pendiente mínima del 3 % para facilitar una rápida evacuación a la red general.
Pruebas
Pruebas de estanqueidad parcial: Se realizarán pruebas de estanqueidad parcial descargando cada
aparato aislado o simultáneamente, verificando los tiempos de desagüe, los fenómenos de sifonado
que se produzcan en el propio aparato o en los demás conectados a la red, ruidos en desagües y
tuberías y comprobación de cierres hidráulicos.
No se admitirá que quede en el sifón de un aparato una altura de cierre hidráulico inferior a 25 mm.
Las pruebas de vaciado se realizarán abriendo los grifos de los aparatos, con los caudales mínimos
considerados para cada uno de ellos y con 'a válvula de desagüe asimismo abierta; no se acumulará
agua en el aparato en el tiempo mínimo de 1 minuto.
En la red horizontal se probará cada tramo de tubería, para garantizar su estanqueidad introduciendo
agua a presión (entre 0.3 y 0.6 bar) durante diez minutos.
Las arquetas y pozos de registro se someterán a idénticas pruebas lIenándolas previamente de agua y
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observando si se advierte o no un descenso de nivel.
Se controlarán al 100 % las uniones. entronques y/o derivaciones.
Pruebas de estanqueidad total: Las pruebas deben hacerse sobre el sistema total. bien de una sola vez o
por partes podrán según las prescripciones siguientes.
Prueba con agua: La prueba con agua se efectuará sobre las redes de evacuación de aguas residuales
y pluviales.
Para ello, se taponarán todos los terminales de las tuberías de evacuación, excepto los de cubierta, y se
llenará la red con agua hasta rebosar.
La presión a la que debe estar sometida cualquier parte de la red no debe ser inferior a 0.3 bar, ni
superar el máximo de 1 bar.
Si el sistema tuviese una altura equivalente más alta de 1 bar, se efectuarán las pruebas por fases,
subdividiendo la red en partes en sentido vertical.
Si se prueba la red por partes. se hará con presiones entre 0,3 y 0.6 bar, suficientes para detectar fugas.
Si la red de ventilación está realizada en el momento de la prueba. se le someterá al mismo régimen
que al resto de la red de evacuación.
La prueba se dará por terminada solamente cuando ninguna de las uniones acusen pérdida de agua.
Prueba con aire: La prueba con aire se realizará de forma similar a la prueba con agua, salvo que la
presión a la que se someterá 'a red será entre 0,5 y 1 bar como máximo.
Esta prueba se considerará satisfactoria cuando 'a presión se mantenga constante durante tres minutos.
Prueba con humo: La prueba con humo se efectuará sobre la red de aguas residuales y su
correspondiente red de ventilación.
Debe utilizarse un producto que produzca un humo espeso y que, además, tenga un fuerte olor. La
introducción del producto se hará por medio de máquinas o bombas y se efectuará en la parte baja del
sistema desde distintos puntos si es necesario. para inundar completamente el sistema, después de
haber llenado con agua todos los cierres hidráulicos.
Cuando el humo comience a aparecer por los terminales de cubierta del sistema. se taponarán éstos a
fin de mantener una presión de gases de 250 Pa.
El sistema debe resistir durante su funcionamiento fluctuaciones de :t 250 Pa, paro los cuales ha sido
diseñado, sin pérdida de estanqueidad en los cierres hidráulicos.
Lo pruebo se considerará satisfactorio cuando no se detecte presencio de humo y olores en el interior
del edificio.
Productos de construcción
Características generales de los materiales
De forma general, los característicos de los materiales definidos paro estos instalaciones serán:
o) Resistencia o lo fuerte agresividad de los aguas o evacuar. b) 1m permeabilidad total o líquidos y
gases.
c} Suficiente resistencia o los cargos externos.
d} Flexibilidad paro poder absorber sus movimientos.
e} Lisura interior.
f) Resistencia o lo abrasión.
g) Resistencia o lo corrosión.
h} Absorción de ruidos, producidos y transmitidos.
Materiales de las canalizaciones
Conforme o lo yo establecido, se consideran adecuados paro los instalaciones de evacuación de
residuos los canalizaciones que tengan los característicos específicos establecidos en los siguientes
normas:
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o) Tuberías de fundición según normas UNE EN 545:2002, UNE EN 598: 1996, UNE EN 877:2000.
b) Tuberías de PVC según normas UNE EN 1329-1:1999, UNE EN 1401-1:1998, UNE EN 1453-1:2000, UNE EN
1456-1 :2002, UNE EN 1566-1: 1999.
c) Tuberías de polipropileno (PP) según norma UNE EN 1852-1: 1998.
d) Tuberías de gres según norma UNE EN 295-1 :1999.
e) Tuberías de hormigón según norma UNE 127010:1995 EX.
Materiales de los puntos de captación
Sifones: Serán lisos y de un material resistente a los aguas evacuados, con un espesor mínimo de 3mm.
Calderetas: Podrán ser de cualquier material que reúno las condiciones de estanquidad, resistencia y
perfecto acoplamiento o los materiales de cubierto, terraza o patio.
Condiciones de los materiales de los accesorios
Cumplirán los siguientes condiciones:
o) Cualquier elemento metálico o no que sea necesario poro lo perfecto ejecución de estos
instalaciones reunirá en cuanto o su material, los mismos condiciones exigidos paro lo canalización en
que se inserte.
b) Los piezas de fundición destinados o topos, sumideros, válvulas, etc., cumplirán los condiciones
exigidos paro los tuberías de fundición.
c) Las bridas, presillas y demás elementos destinados a la fijación de bajantes serán de hierro metalizado
o galvanizado.
dI Cuando se trate de bajantes de material plástico se intercalará, entre la abrazadera y la bajante, un
manguito de plástico.
el Igualmente cumplirán estas prescripciones todos los herrajes que se utilicen en la ejecución, tales
como peldaños de pozos, tuercas y bridas de presión en las tapas de registro, etc.
Mantenimiento Y.. conservación
Para un correcto funcionamiento de la instalación de saneamiento, se debe comprobar
periódicamente la estanqueidad general de la red con sus posibles fugas, la existencia de olores y el
mantenimiento del resto de elementos.
Se revisarán y desatascarán los sifones y válvulas, cada vez que se produzca una disminución apreciable
del caudal de evacuación, o haya obstrucciones.
Cada 6 meses se limpiarán los sumideros de locales húmedos y cubiertas transitables, y los botes
sifónicos. Los sumideros y calderetas de cubiertas no transitables se limpiarán, al menos, una vez al año.
Una vez al año se revisarán los colectores suspendidos, se limpiarán las arquetas sumidero y el resto de
posibles elementos de la instalación tales como pozos de registro, bombas de elevación.
Cada 10 años se procederá a la limpieza de arquetas de pie de bajante, de paso y sifónicas o antes si
se apreciaran olores.
Cada 6 meses se limpiará el separador de grasas y fangos si este existiera.
Se mantendrá el agua permanentemente en los sumideros, botes sifónicos y sifones individuales para
evitar malos olores, así como se limpiarán los de terrazas y cubiertas.
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3.5-CUMPLIMIENTO DE LA NORMATIVA: PROTECCION FRENTE
RUIDO:DB HR
REAL DECRETO 1371/2007. 19/10/2007. Ministerio de la Vivienda. Aprueba el Documento Básico "DB-HR
Protección frente al ruido" del Código Técnico de la Edificación y modifica el Real Decreto 314/2006, de 17
de marzo, por el que se aprobaba el Código Técnico de la Edificación.
*La aplicación del DB-HR será obligatoria en proyectos, a partir del 24-10-2008. *Deroga: ·NBE CA-88 (Orden
29-9-88); ·RY-85 (Orden 31-5-85); ·RL-88 (Orden 27-7-88); ·RB-90 (Orden 4-7-90). *Correc. errores: BOE 20-12-07
ÍNDICE
1.-
Fichas justificativas de la opción general de aislamiento acústico
2.-
Fichas justificativas del método general del tiempo de reverberación y de la absorción
1.- Fichas justificativas de la opción general de aislamiento acústico
Las tablas siguientes recogen las fichas justificativas del cumplimiento de los valores límite de aislamiento
acústico, calculado mediante la opción general de cálculo recogida en el punto 3.1.3 (CTE DB HR),
correspondiente al modelo simplificado para la transmisión acústica estructural de la UNE EN 12354, partes 1,
2 y 3.
Tabiquería:
Tipo
Características
en proyecto
P1.6 BC140
m (kg/m²)= 177.3
RA (dBA) = 43.6
m (kg/m²)= 160.1
RA (dBA) = 48.0
m (kg/m²)= 44.8
RA (dBA) = 42.0
m (kg/m²)= 255.0
RA (dBA) = 49.3
m (kg/m²)= 65.1
RA (dBA) = 60.0
m (kg/m²)= 52.3
RA (dBA) = 53.0
P1.6 BC140 y PYL
P4.2 PYL_2x_98
tab 1
tabique 1
tabique 2
Elementos de separación verticales entre:
Recinto
Recinto emisor
receptor
Tipo
exigido
33
33
33
33
33
33
Características Aislamiento acústico
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en proyecto
Cualquier recinto no perteneciente
a la unidad de uso(1)
(si los recintos no comparten
puertas ni ventanas)
Protegido
exigido
Elemento base
Trasdosado
(si los recintos comparten puertas
o ventanas)
Puerta o ventana
De instalaciones
Elemento base
Cerramiento
No procede
No procede
No procede
No procede
Trasdosado
De actividad
Elemento base
No procede
Trasdosado
(si los recintos no comparten
puertas ni ventanas)
Habitable
Elemento base
a la unidad de uso(1)(2)
(si los recintos comparten puertas
o ventanas)
Puerta o ventana
Trasdosado
Cerramiento
No procede
No procede
No procede
Elemento base
De instalaciones
De instalaciones
(si los recintos
comparten puertas
o ventanas)
Trasdosado
Puerta o ventana
Cerramiento
No procede
No procede
No procede
Elemento base
De actividad
Trasdosado
De actividad (si
los recintos comparten
Puerta o ventana
puertas o ventanas)
Cerramiento
No procede
No procede
No procede
(1) Siempre que no sea recinto de instalaciones o recinto de actividad
(2) Sólo en edificios de uso residencial o sanitario
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Elementos de separación horizontales entre:
Aislamiento acústico
Recinto emisor
Recinto receptor Tipo
Características
en proyecto
exigido
Forjado
Cualquier recinto
no perteneciente a
Protegido
la unidad de uso(1)
Suelo flotante
No procede
Techo suspendido
De instalaciones
Forjado
Suelo flotante
No procede
Techo suspendido
De actividad
Forjado
Suelo flotante
No procede
Techo suspendido
Cualquier recinto
no perteneciente a
la unidad de uso(1)
Forjado
Habitable
Suelo flotante
No procede
Techo suspendido
De instalaciones
Forjado
Suelo flotante
No procede
Techo suspendido
De actividad
Forjado
Suelo flotante
No procede
Techo suspendido
(1) Siempre que no sea recinto de instalaciones o recinto de actividad
Fachadas, cubiertas y suelos en contacto con el aire exterior:
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Ruido exterior
Ld =
70 dBA
Aislamiento acústico
Recinto receptor
Tipo
Protegido
Parte ciega:
cerramiento 3 - TR1.2
C.I. Inv Teja FU Aisl
Huecos:
en proyecto
D2m,nT,Atr =
exigido
32 dBA
32 dBA
La tabla siguiente recoge la situación exacta en el edificio de cada recinto receptor, para los valores más
desfavorables de aislamiento acústico calculados (DnT,A, L'nT,w, y D2m,nT,Atr), mostrados en las fichas
justificativas del cumplimiento de los valores límite de aislamiento acústico impuestos en el Documento Básico
CTE DB HR, calculados mediante la opción general.
Tipo de cálculo
Emisor
Ruido aéreo exterior en fachadas,
cubiertas y suelos en contacto con el
aire exterior
Recinto receptor
Tipo
Planta
Nombre del recinto
Protegido
Planta 1
dormitorio2 (Habitaciones de hotel)
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2.- Fichas justificativas del método general del tiempo de reverberación y de la absorción acústica
Las tablas siguientes recogen las fichas justificativas del cumplimiento de los valores límite de tiempo de
reverberación y de absorción acústica, calculados mediante el método de cálculo general recogido en el
punto 3.2.2 (CTE DB HR), basado en los coeficientes de absorción acústica medios de cada paramento.
Tipo de recinto:
Volumen, V (m3):
cafeteria (Restaurantes), Planta baja
Absorción
m
Elemento
Acabado
SÁrea,
(m²)
Coeficiente de absorción
Losa 40 cm Aislante
Plaqueta o baldosa cerámica
89.02
C.I. Inv Teja FU Aisl
Placas de yeso armado con fibras minerales 800 < d < 1000
FU 25+5 Aisl Superior
Placas de yeso armado con fibras minerales 800 < d < 1000
cerramiento1
acústica
acústica medio
500
1000
292.71
2000
(m²)
m
m
·S
0.02
1.78
83.14
0.55
45.73
7.17
0.55
3.94
Placa de yeso laminado [PYL] 750 < d < 900
53.46
0.06
3.21
cerramiento 5
Conífera de peso medio 435 < d < 520
44.09
0.01
0.44
tabique 1
Placa de yeso laminado [PYL] 750 < d < 900
3.90
0.06
0.23
P1.6 BC140
Enlucido de yeso 1000 < d < 1300
32.38
0.01
0.32
Área de absorción acústica
Objetos(1)
AO,m · N
equivalente media,
Tipo
AO,m (m²)
500
1000
2000
AO,m
Coeficiente de atenuación del aire
Absorción aire(2)
m m ( m −1 )
Sí, V > 250
m3
A, (m²)
4· m m ·V
500
1000
2000
mm
0.003
0.005
0.01
0.006
n
N
A = ∑ α m ,i · Si + ∑ AO ,m , j + 4· mm
Absorción acústica del recinto resultante
1
T, (s)
Absorción acústica resultante de la zona común
0,16 V
0.75
A Absorción acústica exigida
A (m²)=
= 0.2 · V
Tiempo de reverberación resultante
T (s)=
(1)
Sólo para salas de conferencias de volumen hasta 350 m3
(2)
Sólo para volúmenes superiores a 250 m3
62.68
1
T=
Tiempo de reverberación resultante
7.02
Tiempo de reverberación
0.75
0.90
exigido
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3.6-CUMPLIMIENTO DE LA NORMATIVA:
AHORRO DE ENERGIA: DB HE
DB HE 1. LIMITACIÓN DE DEMANDA ENERGÉTICA.
Esta seccion es de aplicación a modificaciones, reformas o rehabilitaciones de edificios existentes con una
superficie util superior a 1000 m2 donde se renueve mas del 25% del total de sus cerramientos.
Luego no es de aplicación, pues se tiene una superficie construida de 755,80 m2
DB HE 2. RENDIMIENTO DE LAS INSTALACIONES TERMICAS.
No será de aplicación el siguiente punto, ya que vendrá regulado por el vigente Reglamento de
Instalaciones Térmicas en los edificios RITE, y su aplicación quedará definida en el proyecto del edificio.
DB HE 3. EFICIENCIA ENERGÉTICA DE LAS INSTALACIONES DE ILUMINACIÓN.
Esta sección es de aplicación a modificaciones, reformas o rehabilitaciones de edificios existentes con una
superficie util superior a 1000 m2 donde se renueve mas del 25% de la superficie iluminada.
Luego no es de aplicación, pues se tiene una superficie construida de 755,80 m2
DB HE 4.CONTRIBUCIÓN SOLAR MÍNIMA DE AGUA CALIENTE SANITARIA.
Se aplicará a los edificios de nueva construcción y rehabilitación de edificios existentes de cualquier uso en
los que exista una demanda de agua caliente sanitaria.
No sera necesaria esta instalacion puesto que el edificio ya era existente.
DB HE 5. CONTRIBUCIÓN FOTOVOLTÁICA MÍNIMA ENERGÍA ELÉCTRICA.
No será necesario incorporar sistemas de captación y transformación de energía solar por procedimientos
fotovoltaicos por no tratarse de ninguno de los usos indicados en la Tabla 1.1.
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4.-CUMPLIMIENTO DE OTRAS NORMATIVAS
4.1 ELIMINACION BARRERAS ARQUITECTÓNICAS.
BARRERAS ARQUITECTÓNICAS.
3.1. - OBJETO Y ÁMBITO.
El presente Anexo establece las medidas adoptadas para facilitar la accesibilidad a las personas con
movilidad disminuida y para suprimir las barreras arquitectónicas en los edificios destinados a uso docente, de
manera que quede garantizado un nivel de accesibilidad NIVEL ADAPTADO en base a lo determinado por la
Ley de Accesibilidad y Supresión de Barreras Arquitectónicas, Urbanísticas y de la Comunicación, de la
Presidencia de la Generalitat, Ley 1/98 de 5 de Mayo y en el desarrollo de la misma mediante el Decreto
39/2004 de 5 de marzo, del Consell de la Generalitat Valenciana y en la Orden de 25 de mayo de 2004 por el
que se aprueban las Condiciones para la accesibilidad en la edificación de pública concurrencia que se
contiene en el anejo I de la presente orden
Se establece un itinerario practicable con nivel de accesibilidad ADAPTADO
3.2. - PARÁMETROS PARA CUMPLIR LAS CONDICIONES DE ACCESIBILIDAD.
1. Condiciones funcionales.
1. Accesos de uso público.
Los espacios exteriores del edificio deberán contar con un itinerario entre la entrada desde la vía pública
hasta los principales puntos de acceso del edificio, en su caso hasta el aparcamiento, y hasta los edificios
adyacentes o asociados que son de pública concurrencia.
Los espacios exteriores cumplen con lo dispuesto en la disposición específica que desarrolla, en materia de
urbanismo, la Ley 1/1998 de 5 de mayo de la Generalitat Valenciana.
Los medios para los accesos al interior del edificio, y sus condiciones o parámetros para el nivel de
accesibilidad “adaptado”, son los siguientes:
Los accesos mediante escaleras exteriores se complementan mediante rampas. Ambos elementos cumplen
las condiciones especificas correspondientes a su nivel contenido en el apartado 2.2, circulaciones verticales,
del presente capítulo.
No existen accesos sin rampa desde el espacio exterior pero si se diera el caso durante la ejecución de la
obra para acceder sin rampa desde el espacio exterior al itinerario de uso público, el desnivel máximo
admisible será de 0,12 m, salvado por un plano inclinado que no supere una pendiente del 25%.
2. Itinerarios de uso público.
2.1. Circulaciones horizontales:
Existe un itinerario, con el mismo nivel de accesibilidad en todo su recorrido, desde el acceso exterior hasta
los núcleos de comunicación vertical.
Los pasillos u otros espacios de circulación y sus condiciones según el nivel de accesibilidad adaptado, son
los siguientes:
El ancho libre mínimo será de 1,20 m.
En los extremos de cada tramo recto o cada 10 metros o fracción se dispone de un espacio de maniobra
donde se inscribe una circunferencia con un diámetro 1,50 m.
En pasillos no existen estrechamientos puntuales de hasta un ancho de 1,00 m, con longitud del
estrechamiento no superior al 5% de la longitud del recorrido
No existe mobiliario u otros obstáculos en los itinerarios y los elementos volados que sobresalgan más de 0,15
m por debajo de los 2,10 m de altura.
2.2. Circulaciones verticales:
En zonas de uso público del edificio se disponen más de dos medios alternativos de comunicación vertical,
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por medio de escaleras y un ascensor.
Los aparatos elevadores existen en la actualidad y dado la imposibilidad de adaptarlo a lo que se establece
en el apartado 2.2.4 del presente capitulo, se considera permisible su consideración como elemento de
comunicación vertical puesto que reúne las condiciones establecidas en el decreto vigente en el momento
de su construcción.
Los medios para las circulaciones verticales, y sus condiciones o parámetros según el nivel de accesibilidad,
son los siguientes:
Rampas:
La longitud de las rampas y su correspondiente pendiente cumplen lo siguiente:
Hasta 3 metros de longitud máxima la pendiente es igual o inferior al 10%
Desde y hasta 6 metros longitud máxima la pendiente es igual o inferior al 8%
Desde 6 y hasta 9 metros longitud máxima la pendiente es igual o inferior al 6%
La anchura mínima libre de obstáculos es de 1,20 m.
El acceso a puertas desde rampas se produce desde mesetas planas horizontales que cumplen las
condiciones del apartado 2.3.
La distancia mínima desde la línea de encuentro entre rampa y meseta hasta el hueco de cualquier puerta o
pasillo es superior a 0,40 m.
Las mesetas intermedias tienen una longitud, en línea con la directriz de la rampa igual o mayor de 1,50 m.
Escaleras:
Los tramos de escalera cuentan como mínimo con tres peldaños.
Ancho libre mínimo del tramo es igual o superior que 1,20 m.
La huella es igual o superior que 0,30 m.
La tabica es igual o inferior que 0,18
La suma de la huella más el doble de la tabica esta entre 0,60 y 0,70 m.
Las escaleras disponen de tabica cerrada y carecen de bocel. Los escalones no se solapan.
El número máximo de tabicas por tramo es de 12
La distancia mínima desde la arista del último peldaño hasta el hueco de cualquier puerta o pasillo es de 0,40
m.
Las mesetas intermedias tienen una longitud, en línea con la directriz de la escalera igual o mayor que 1,50 m.
La altura mínima de paso bajo las escaleras en cualquier punto es igual o superior a 2,50 m.
Ascensores:
La presente norma dispone que la cabina tendrá en la dirección de cualquier acceso o salida una
profundidad de 1,40m., y que el ancho de la cabina en dirección perpendicular a cualquier acceso o salida
será de 1,10 m
Las puertas, en la cabina y en los accesos a cada planta, son automáticas. El hueco de acceso tiene un
ancho libre mínimo de 0,85 m.
Frente al hueco de acceso al ascensor, se dispone de un espacio libre donde se puede inscribir una
circunferencia con un diámetro de 1,50m.
Aparatos elevadores especiales:
Se establece en la presente orden que en obras de rehabilitación o reforma, en casos de imposibilidad
manifiesta de disponer de rampa o ascensor, las escaleras deberán complementarse con alguno de los
aparatos siguientes:
Sillas salva escaleras.
Plataformas salva escaleras.
Las condiciones de estos equipos se contienen en el Anejo-2 de la presente disposición.
Entendemos que no son necesarias estas medidas dado que se disponen de escaleras adaptadas y
consideramos que el ascensor se puede considerar adaptado por lo expuesto anteriormente.
2.3. Puertas:
A ambos lados de cualquier puerta del itinerario, y en el sentido de paso, se dispone de un espacio libre
horizontal, fuera del abatimiento de puertas, donde se puede inscribir una circunferencia de diámetro 1,50 m.
La altura libre mínima de las puertas es de 2,10 m
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El ancho libre mínimo de las puertas es de 0,85 m
La apertura mínima en puertas abatibles es de 90°.
El bloqueo interior permitirá, en caso de emergencia, su desbloqueo desde el exterior.
La fuerza de apertura o cierre de la puerta será menor de 30 N.
No existen puertas de molinete, torniquetes, ni barreras.
3. Servicios higiénicos.
Los servicios higiénicos se ubican en recintos con accesos que cumplen las condiciones funcionales de las
circulaciones horizontales, así como los siguientes parámetros, según el nivel de accesibilidad adaptado:
En las cabinas de inodoro, ducha o bañera, se dispone de un espacio libre donde se puede inscribir una
circunferencia con un diámetro de 1,50 m
4. Vestuarios.
No procede.
5. Áreas de consumo de alimentos
Las áreas de consumo de alimentos se ubican en recintos con accesos que cumplen las condiciones
funcionales de las circulaciones horizontales:
La disposición del mobiliario debe hacerse de forma que se respeten los espacios de circulación que se
establece en el punto 2.1 de este Capítulo, según el nivel de accesibilidad que le corresponda.
En las áreas de consumo de alimentos adaptadas podrá habilitarse junto a cualquier mesa, un espacio con
unas dimensiones mínimas de 0,80 m x 1,20 m para el alojamiento de personas en silla de ruedas.
6. Áreas de preparación de alimentos
Están ubicadas en recintos con accesos y espacios de circulación que cumplen con el nivel practicable,
según se establece en el presente capítulo.
Disponen, frente a cada equipo o aparato, de un espacio libre para la realización de la actividad, con una
profundidad mínima de 1,20 m.
7. Dormitorios
Existirá un espacio libre donde se pueda inscribir una circunferencia de 1.50 m de diámetro. El espacio
mínimo de aproximación alrededor de las camas, al menos en dos de sus lados será de 1.20 m.
Los dormitorios se ubicaran en plantas con salida de emergencia.
8. Plazas reservadas
Se reservaran plazas situadas en un plano horizontal, preferentemente en el mismo nivel que los accesos,
junto a las vías de evacuación
Para que una plaza reservada pueda considerarse de nivel adaptado, el área de ocupación de esta será
mayor o igual de 0,80 m x 1,20 m. El área para dos plazas será mayor o igual de 1,60 m x 1,20 m si el acceso es
frontal a las plazas, o de 1,60 m x 1,50 m si el acceso se produce desde un espacio de circulación lateral a
estas.
9. Plazas de aparcamiento.
Las dimensiones mínimas serán de 3,50 m x 5,00 m.
No existen plazas de aparcamiento con acceso compartido, por lo que no es necesario que las dimensiones
mínimas de las plazas sean de 2,20 m x 5,00 m, con el espacio de acceso de 1,50 m de anchura abarcando
toda la longitud de la plaza.
El espacio de acceso a las plazas de aparcamiento adaptadas esta comunicado con un itinerario de uso
público independiente del itinerario del vehículo.
Las plazas se identificarán con el símbolo de accesibilidad marcado en el pavimento.
10. Elementos de atención al público y mobiliario.
El mobiliario de atención al público, barras o mostradores, disponen de una zona que permite la
aproximación a usuarios de sillas de ruedas.
Esta zona tiene un desarrollo longitudinal mínimo de 0,80 m, una superficie de uso situada entre 0,75 m y 0,85
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m de altura, bajo la que existe un hueco de altura mayor o igual de 0,70 m y profundidad mayor o igual de
0,60 m.
11. Equipamiento.
Los mecanismos, interruptores, pulsadores y similares, sobre paramentos situados en zonas de uso público, se
colocarán a una altura comprendida entre 0,70 m y 1,00 m.
Las bases de conexión para telefonía, datos y enchufes sobre paramentos situados en zonas de uso público,
se colocarán a una altura comprendida entre 0,50 m y 1.20 m.
Los dispositivos eléctricos de control de la iluminación de tipo temporizado estarán señalizados visualmente
mediante un piloto permanente para su localización.
La regulación de los mecanismos o automatismos se efectuará considerando una velocidad máxima de
movimiento del usuario de 0,50 m/seg.
En general, los mecanismos y herrajes en zonas de uso público, serán fácilmente manejables por personas
con problemas de sensibilidad y manipulación, preferiblemente de tipo palanca, presión o de tipo
automático con detección de proximidad o movimiento.
La botonera de los ascensores, tanto interna como externa a la cabina, se situará entre 0,80 m y 1,20 m de
altura, preferiblemente en horizontal. En el interior de la cabina del ascensor no deberán utilizarse como
pulsadores sensores térmicos.
12. Señalización.
En los accesos de uso público con nivel adaptado existirá:
Información sobre los accesos al edificio, indicando la ubicación de los elementos de accesibilidad de uso
público.
Un directorio de los recintos de uso público existentes en el edificio, situado en los accesos adaptados.
En los itinerarios de uso público con nivel adaptado existirá:
Carteles en las puertas de los despachos de atención al público y recintos de uso público.
Señalización del comienzo y final de las escaleras o rampas así como de las barandillas, mediante elementos
o dispositivos que informen a disminuidos visuales y con la antelación suficiente.
En el interior de la cabina del ascensor, existirá información sobre la planta a que corresponde cada
pulsador, el número de planta en la que se encuentra la cabina y apertura de la puerta. La información
deberá ser doble, sonora y visual.
La botonera, tanto interna como externa a la cabina dispondrá de números en relieve e indicaciones escritas
en Braille.
3.3. Condiciones de seguridad.
1. Seguridad de utilización.
Los pavimentos son de resbalamiento reducido, especialmente en recintos húmedos y en el exterior. No
disponen de desigualdades acusadas que puedan inducir al tropiezo, ni perforaciones o rejillas con huecos
mayores de 0,80 cm. de lado, que pueden provocar el enclavamiento de tacones, bastones o ruedas. El
mantenimiento del pavimento deberá conservar las condiciones iniciales de mismo.
Los itinerarios se han diseñado lo más rectilíneos posibles, con el menor número de entrantes y salientes,
conservando al menos la continuidad en uno de los paramentos para facilitar la orientación de los invidentes
con bastón. Con este objeto y el de evitar que se salgan las sillas de ruedas, las rampas se limitaran
lateralmente por un zócalo de 0,10 m.
No se disponen puertas correderas en los itinerarios de uso público. En el caso de tener la necesidad de
disponer de este tipo de puertas, deberán ser automáticas y deberán estar provistas de dispositivos sensibles
para impedir el cierre mientras su umbral esté ocupado.
Las superficies acristaladas hasta el pavimento, estarán señalizadas para advertir de su presencia mediante
dos bandas, formadas por elementos continuos o discontinuos a intervalos inferiores a 5,00 cm., situada la
superior a una altura comprendida entre 1,50 m y 1,70 m y la inferior entre 0,85 m y 1,10 m, medidas desde el
nivel del suelo. También estarán señalizadas las puertas que no dispongan de elementos como herrajes o
marcos que las identifiquen como tales.
Se han dispuesto barandillas o protecciones cuando existen cambios de nivel superiores a 0,45 m. Las
barandillas o protecciones tendrán una altura mínima de 0,90 m cuando den a espacios con desniveles de
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hasta 3,00 m, y de 1,05 m en desniveles superiores. En zonas de uso público las barandillas no permiten el paso
entre sus huecos de una esfera de diámetro mayor de 0,12 m, ni son escalables.
Las escaleras y las rampas de longitud superior a 3,00 m, se dotarán de barandillas con pasamanos situados a
una altura comprendida entre 0,90 m y 1,05 m. Las rampas tendrán un segundo pasamanos a una altura
entre 0.65 m y 0,75 m. Los pasamanos tienen un diseño equivalente a un tubo de diámetro entre 4,00 cm. y
5,00 cm., sin elementos que interrumpan el deslizamiento continuo de la mano, separado de la pared más
próxima entre 4,50 cm. y 5,50 cm.
En la cabina de ascensor se dispondrá de pasamanos en el interior a 0,90 m de altura.
Seguridad en situaciones de emergencia.
Dentro de los planes de evacuación de los edificios, por situaciones de emergencia, vendrán contempladas
las posibles actuaciones para la evacuación de las personas disminuidas, ayudas técnicas a disponer y
espacios protegidos en espera de evacuación.
En este edificio se dispone de sistemas de alarma. Estos serán de dos tipos: sonoro y visual. La existencia de
zonas en las que pueden no ser efectivos estos sistemas, deberá contemplarse en los planes de evacuación.
3.3. Condiciones de los aparatos y accesorios
Aparatos elevadores especiales
No se disponen aparatos elevadores espaciales
Aparatos sanitarios y accesorios en espacios adaptados
Inodoros.
La altura del asiento estará comprendida entre 0,45 m y 0,50 m.
Se colocarán de forma que la distancia lateral mínima a una pared o a un obstáculo sea de 0,80 m El
espacio libre lateral tendrá un fondo mínimo de 0,75 m hasta el borde frontal del aparato, para permitir las
transferencias a los usuarios de sillas de ruedas.
Deberá estar dotado de respaldo estable. El asiento contará con apertura delantera para facilitar la higiene
y será de un color que contraste con el del aparato.
Los accesorios se situarán a una altura comprendida entre 0,70 m y 1,20 m.
Lavabo.
Su altura estará comprendida entre 0,80 m y 0,85 m.
Se dispondrá de un espacio libre de 0,70 m de altura hasta un fondo mínimo de 0,25 m desde el borde
exterior, a fin de facilitar la aproximación frontal de una persona en silla de ruedas.
Los accesorios se situarán a una altura comprendida entre 0,70 m y 1,20 m.
Bidé.
La altura del asiento estará comprendida entre 0,45 m y 0,50 m. Los accesorios se situarán a una altura
comprendida entre 0,70 m y 1,20 m.
Bañera.
No se dispone de Bañera
Ducha.
El suelo de la ducha será continuo con el del recinto. Las pendientes hacia el sumidero serán como máximo
del 2%. Su superficie será antideslizante.
Se dotará de asiento abatible fijado a la pared, situado a una altura comprendida entre 0,45 m y 0,50 m, con
una profundidad de asiento comprendida entre 0,40 m y 0,50 m Si la distancia desde el borde delantero del
asiento a la pared es mayor de 0,50 m, se dispondrá de respaldo.
Grifería.
Serán de tipo automático con detección de presencia o manuales monomando con palanca alargada. No
se instalarán griferías de volante por su difícil manejo ni las de pulsador que exijan gran esfuerzo de presión.
En bañera y ducha, el alcance horizontal tanto desde el interior como desde el exterior en posición sentado
será igual o menor que 0,60 m en alcance horizontal y con alcance vertical comprendido entre 0,70 m y 1,20
m.
Barras de apoyo.
La sección de las barras será preferentemente circular y de diámetro comprendido entre 3,00 cm. y 4,00 cm.
La separación de la pared u otro elemento estará comprendida entre 4,50 cm. y 5,50 cm. Su recorrido será
continuo, con superficie no resbaladiza.
Las barras horizontales se colocarán a una altura comprendida entre 0,70 m y 0,75 m del suelo, con una
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longitud entre 0,20 m y 0,25 m mayor que el asiento del aparato.
Las barras verticales se colocarán a una altura comprendida entre 0.45 m y 1.05 m del suelo, 0.30 m por
delante del borde del aparato, con una longitud de 0.60 m.
4.2 CUMPLIMIENTO DE LA NORMA SISMORRESISTENTE.
Justificación del cumplimiento de la Norma NCSR-02 del RD 997/2002, de 27 Septiembre (BOE 11-10-02).
GENERALIDADES:
1.-Ámbito de aplicación
El presente proyecto es la rehabilitación de la Casa Blava
Clasificación de la construcción:
De acuerdo al artículo 1.2.2 la clasificación de la construcción es de normal importancia.
3. Obtención de la aceleración sísmica de cálculo ac:
El presente proyecto se ubica en el municipio de Alzira, provincia de Valencia, que de acuerdo al mapa 2.1,
y el listado del anejo 1, tiene:
Aceleración sísmica básica,
ab = 0,07 g
Coeficiente de Contribución
K= 1
Se ha adoptado a efectos de cálculo una vida útil de 50 años, por ser de una edificación de normal
importancia.
de acuerdo al artículo 2.2 la aceleración sísmica de cálculo ac, se define como el producto:
ac=S ρ ab
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donde:
ab : Aceleración sísmica básica
ρ : coeficiente adimensional de riesgo, función de la probabilidad aceptable de que se exceda ac en el
periodo de vida para el que se proyecta la construcción.
TABLA 2.1
COEFICIENTE DE RIESGO p
Construcciones
Importancia normal
Importancia especial
ρ
1,00
1,30
S: el coeficiente de amplificación del terreno que toma el valor:
Para ρ ab ≤ 0.1g
S=C /1.25
Donde C es el coeficiente de terreno y depende de las características geotécnicas del terreno de
cimentación que se detalla en el artículo 2.4.
TABLA 2.1
COEFICIENTES DEL TERRENO
TIPO TERRENO
I
II
III
IV
COEFICIENTE C
1.0
1.3
1,6
2.0
En nuestro caso se trata de un terreno tipo III: Suelo granular de opacidad media, o cohesivo de consistencia
firme a muy firme. Velocidad de propagación de las ondas elásticas transversales o de cizalla, 400 m/s ≥ vs >
200 m/s.
Por tanto S= 1.6/1.25 =1.28
*** ac= S x ρ x ab=1.28 x 1x 0.07 =0.0896
ac=0,0896
Criterios de aplicación de la Norma
De acuerdo con lo determinado en el art. 1.2.3 Criterios de aplicación de la Norma, es obligatoria la
aplicación de esta Norma en las construcciones cuando la aceleración sísmica sea igual o mayor a 0,07g. ya
que genera solicitaciones peores que las demás hipótesis de carga, dada la diferencia de coeficientes de
seguridad y de acciones simultáneas que deben considerarse en el cálculo.
En el cálculo estructural se considerará la acción sísmica.
Se ha proyectado un sistema estructural que permite su cálculo simplificado al concurrir la totalidad de los
siguientes requisitos:
El número de plantas es inferior a veinte.
La altura del edificio sobre rasante es inferior a sesenta metros.
Existe regularidad en planta sin entrantes y salientes importantes.
Dispone de soportes continuos hasta cimentación, uniformemente distribuidos en planta y sin cambios
bruscos en su rigidez.
Dispone de regularidad geométrica en planta y en altura y de regularidad mecánica en la distribución de
rigideces, resistencias y masas, de modo que los centros de masa, rigidez y torsión de todas las plantas están
situados, aproximadamente, en la misma vertical.
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La excentricidad del centro de las masas que intervienen en el cálculo sísmico respecto al de torsión es
inferior al 10 % de la dimensión en planta del edificio en cada una de las direcciones principales.
De acuerdo con lo establecido en los apartados 4 y concordantes de la NCSR-02. Se ha proyectado la
edificación ajustándose a las consideraciones siguientes:
A.- De índole general:
Los elementos resistentes de la de la edificación proyectada, así como los arriostramientos, se diseñan con
doble eje de simetría ortogonales.
Todos los cuerpos de la edificación tienen planta rectangular pura y se independizan del resto mediante
juntas de dilatación adecuadas, evitando con ello la formación de plantas complejas en forma de L,U,T ó Z.
La composición de alzados no determina cambios de dimensión entre plantas.
Se mantiene sensiblemente el centro de gravedad de las dos plantas proyectadas
B.- Disposición de elementos estructurales:
Se proyecta una distribución uniforme y simétrica de rigideces en planta y no se prevé variación de rigidez en
altura.
No se proyecta ninguna concentración de esfuerzos en alguna planta o elemento estructural.
Los ejes geométricos de vigas y pilares son coincidentes.
Los elementos no estructurales, como cerramiento y tabiquerías se proyectan con ausencia de participación
resistente, al proyectarse con discontinuidad vertical.
La anchura mínima de las juntas de dilatación será:
⎛a⎞
e = 4⎜⎜ ⎟⎟ × h
⎝g⎠
,
donde :
e = espesor de la junta en cm
a = aceleración sísmica
g = aceleración de la gravedad
h = la altura del edificio
e = 4 × 0,07 × 6 ≥ 1,68cm
Resultando
C.- De la cimentación:
A fin de evitar la coexistencia en un mismo sistema estructural, de cimentaciones superficiales y profundas,
cada uno de los cuerpos independientes de edificación situará la totalidad de la cimentación en el mismo
plano, sobre el estrato geotécnicamente uniforme.
D.- Atado de la cimentación.
La cimentación se atará en las dos direcciones de manera uniforme y siguiendo la simetría estructural
proyectada, formando cajones rectangulares continuos en toda su altura.
Se efectuarán de hormigón armado, constituyendo o no las riostras según determine el cálculo.
No se proyectan muros resistentes de fábrica.
E.- De las estructuras de hormigón armado.
La estructura resistente está formada por pórticos, con las siguientes características:
- Las vigas no son planas, sino de cuelgue.
F.- De las estructuras de acero laminado.
Para los soportes y vigas, solo se utilizarán secciones de perfil doblemente simétrico, de alma llena.
La viga acometerá centrada al soporte.
Se cuidará especialmente la formación de nudos rígidos, con continuidad de toda chapa traccionada, y la
garantía de no abollamiento en las comprimidas.
Los elementos secundarios de arriostramiento, formaran sección simétrica.
Requisitos especiales recomendados para estructuras sometidas a acciones sísmicas, anejo 12 de la
Instrucción de Hormigón Estructural EHE.
Se utilizará para el cálculo, el método simplificado de cargas estáticas equivalentes, aplicables al cumplirse
las estrictas limitaciones geométricas y de forma, que permiten tal simplificación.
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Inicialmente y de acuerdo con lo expuesto se pretende el método simplificado de cálculo, renunciando a la
consideración de la estructura con comportamiento dúctil, que viene garantizado por la propia
simplificación a cargas estáticas equivalentes, no considerándose en este sentido necesario, el
establecimiento de límites al acero que garanticen la formación de rótulas plásticas y consecuentemente el
fallo estructural dúctil por tensiones normales.
Elementos estructurales.
Complementariamente a lo anterior se establece los siguientes condicionantes:
Vigas:
Nd
≤ 0,10
Ac f cd
El esfuerzo axil de compresión de cálculo reducido, debido a la situación sísmica cumplirá
La relación ancho canto no será menor que 0,3
La luz del vano no será menor que cuatro veces el canto útil del elemento.
El ancho de la viga no será inferior a 250 mm ni superior al ancho del apoyo o pilar que la recibe más 0,75 del
canto de la viga.
La longitud de anclaje de las armaduras se aumentará 10 ∅ respecto a las definidas para cargas estáticas.
Los empalmes de las armaduras se alejarán, en lo posible, de las zonas próximas a los extremos, en una
longitud dos veces el canto de la viga.
Soportes:
Nd
≥ 0,10
Ac f cd
El esfuerzo axil de compresión reducido, debido a la situación sísmica es
La longitud de anclaje de las armaduras se aumentará 10 ∅ respecto a las definidas para cargas estáticas.
Los empalmes de las armaduras se alejarán, en lo posible, de las zonas próximas a los extremos, en una
longitud dos veces el canto de la viga.
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4.3 CUMPLIMIENTO DE LA NORMATIVA ENERGIAS RENOVABLES.
Aplicación en rehabilitación:
Según el art 2.3 de la parte I del CTE, la aplicación en la rehabilitación de edificios requiere compatibilidad
con la naturaleza de la intervención y el grado de protección del edifico afectado. La posible
incompatibilidad de la aplicación del CTE en la intervención deberá justificarse en el proyecto y
compensarse con medidas alternativas técnica y económicamente viables. En este sentido la excepción de
aplicación de la exigencia HE-4:
Grado de protección: El proyecto consiste en la rehabilitación de la `Casa Blava´, que se encuentra en el
catálogo de bienes y espacios protegidos determinado por el Ayuntamiento de Alzira y que por tanto resulta
determinante a la hora de incorporar el sistema de captación solar térmica y el cumplimiento de esta
exigencia.
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4.4. CUMPLIMIENTO DEL REGLAMENTO DE ESTABLECIMIENTOS HOTELEROS DE LA
COMUNIDAD VALENCIANA
USO
El uso del edificio es de establecimiento hotelero típico, siendo un ejemplo de la arquitectura rural de la zona,
el edificio de planta cuadrada se compone de una serie de volúmenes entorno a un patio porticado.
Destaca el cuerpo de la casa principal de carácter señorial de planta cuadrada y que consta de planta
baja más dos alturas, continuando con un cuerpo de planta baja más una en toda esta zona se desarrollará
el hotel que constará de cinco habitaciones todas ellas con baño completo incluido, zona común (lectura,
tv.,...) con chimenea, y una zona para servicio, recepción. A continuación se encuentra otro volumen de una
altura donde se ubicará el bar restaurante vinculado directamente con el patio porticado. La zona interior
del patio y la zona exterior del edificio reúnen los ingredientes de tranquilidad, contacto con la naturaleza y
experiencias culturales y sociales de gran singularidad constitutivos de una manera de entender el ocio cada
vez más valorada, en esta zona se realizaran eventos culturales como exposiciones, conciertos,…, y una sala
de usos múltiples en planta segunda para realizar actividades culturales.
CUMPLIMIENTO DEL REGLAMENTO DE ESTABLECIMIENTOS HOTELEROS DE LA COMUNIDAD VALENCIANA
El edificio se clasifica como establecimiento hotelero típico tal como se define en la sección 5ª articulo 23
del DECRETO 153/1993, de 17 de agosto. Reglamento de establecimientos hoteleros de la comunidad
Valenciana. Consellería de Industria, Comercio y turismo. Dicho edificio cumple los requisitos técnicos
específicos conforme al grupo, modalidad, y categoría pretendida, que figuran en los anexos I y II, hoteles y
hostales pudiéndose beneficiar de las dispensas que los calificados como monumento. El edificio responde
al modelo de arquitectura rural de la época finales del s.XIX principio del s.XX. Esta vivienda también se
conocía como Hort de Tulell y Hort de Sara, supuestamente atribuida a la casa que se cita en la novela `Entre
Naranjos ´ de Vte. Blasco Ibáñez inspirada en Alzira y nombrando un huerto como `La Casa Blava´. El edificio
se rehabilitará con sistemas constructivos, materiales y decoración característicos del tipo de inmueble y de
forma que se respete y no alteren el valor artístico de su arquitectura .
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5.-CALCULO DE CIMENTACION Y ESTRUCTURA
ÍNDICE
5.1.-MEMORIA DE CALCULO
1.-JUSTIFICACIÓN DE LA SOLUCIÓN ADOPTADA
En los edificios de nueva construcción la elección del tipo de cimentación viene vinculada al estudio
geotécnico es por ello que el tipo de cimentación será de zapatas aisladas bajo pilares tal como se describe
a continuación al igual que el sistema estructural.
En el edificio de adecuación cuando se de comienzo a las obra se realizarán las pruebas necesarias para
garantizar la estabilidad de ampliación del edificio. Al no modificar el edificio existente, se harán el estado de
cargas actual del mismo añadiendo elementos que pudieran aumentar la carga sobre la cimentación. Es por
ello que salvo vicios ocultos no será necesario actuar sobre la cimentación existente en la actualidad.
1.1.-Estructura
sistema 1-Pórticos de hormigón armado constituidos por pilares metalicos y
por vigas de canto y/o planas en función de las luces a salvar.
Sobre estos pórticos se apoyan forjados unidireccionales de canto
25+5/70 de bovedilla de hormigón vibrado.
2.- Losa de hormigón armado canto 20cm, sobre pilares metálicos.
3.-Porticos de madera sobre muros de carga y pilares existentes.
Edificio: pilares metalicos y vigas de hormigón armado, madera ,forjado unidireccional de viguetas
pretensadas, siendo el forjado de canto total 30 cm, con capa de compresion de 5 cm de hormigón armado
30 N/mm2, (HA-25/B/20/IIa) y acero B 500 S, intereje y luz cuadrática media según proyecto.
Hormigones
Descripción
estructural:
del
Elemento
Hormigón
Plantas
Fck
(Kp/cm2)
c
Forjados
HA-25 , Control Estadístico
Todas
306
1.30 a 1.50
Cimentación
Todas
306
1.30 a 1.50
Pilares y pantallas
Todas
306
1.30 a 1.50
Muros
Todas
306
1.30 a 1.50
Tipos de forjados considerados
Nombre
Descripción
forjado 25+5
FORJADO DE VIGUETAS DE HORMIGÓN
Canto de bovedilla: 25 cm
Espesor capa compresión: 5 cm
Intereje: 72 cm
Bovedilla: Hormigón
Ancho del nervio: 12 cm
Volumen de hormigón: 0.106 m³/m²
Peso propio: 0.371 Tn/m²
Incremento del ancho del nervio: 3 cm
Comprobación de flecha: Como vigueta armada
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1.2.-Cimentación
Bases de cálculo
Método de cálculo:
Verificaciones:
Acciones:
El dimensionado de secciones se realiza según la Teoría de los
Estados Limites Ultimos (apartado 3.2.1 DB-SE) y los Estados Límites
de Servicio (apartado 3.2.2 DB-SE). El comportamiento de la
cimentación debe comprobarse frente a la capacidad portante
(resistencia y estabilidad) y la aptitud de servicio.
Las verificaciones de los Estados Límites están basadas en el uso de
un modelo adecuado para al sistema de cimentación elegido y el
terreno de apoyo de la misma.
Se ha considerado las acciones que actúan sobre el edificio
soportado según el documento DB-SE-AE y las acciones
geotécnicas que transmiten o generan a través del terreno en que
se apoya según el documento DB-SE en los apartados (4.3 - 4.4 –
4.5).
Estudio geotécnico pendiente de realización se aportan datos de edificios colindantes.
Se aportan datos orientativos de edificaciones colindantes.
El análisis y dimensionamiento de la cimentación exige el conocimiento
Generalidades:
previo de las características del terreno de apoyo, la tipología del edificio
previsto y el entorno donde se ubica la construcción.
Datos estimados
Terreno arenoso, nivel freático, edificaciones en construcción y realizadas
colindantes.
Tipo de reconocimiento:
Se ha realizado un reconocimiento inicial del terreno donde se pretende
ubicar esta edificación, basándonos en la experiencia de la obra
colindante con la misma, de reciente construcción, encontrándose un
terreno arenoso a la profundidad de la cota de cimentación teórica.
Parámetros geotécnicos estimados:
Cota de cimentación
- 1.50 m
Estrato previsto para cimentar
Arenas encostradas
Nivel freático.
Tensión admisible considerada
Peso especifico del terreno
Angulo de rozamiento interno
terreno
Coeficiente de empuje en reposo
Valor de empuje al reposo
Coeficiente de Balasto
•
•
•
•
•
•
•
•
4.5 m
350-800 kg/cm2
γ= 2.26kN/m3
del ϕ=29-34º
0.75-2 kg/cm2
15-35 kg/cm3
terreno se realizará el vaciado del terreno siguiendo el esquema de 25 cm. de zahorras compactadas +
solera de hormigón de 20 cm.(en sus caso) + acabado superficial
Las zonas de tierra vegetal se rellenaran hasta alcanzar las cotas de nivel definidas en los planos
correspondientes.
La cimentación adoptada será de zapatas aisladas, zapatas corridas y vigas de atado con las
dimensiones indicadas en los planos así como la cota de cimentación.
Para la ejecución de la cimentación del muro de la valla se ejecutarán zapatas corridas de hormigón
para armar, sobre capa de hormigón de limpieza HM-10/B/25 de 10 cm. de espesor. La cota de
cimentación se adaptará al terreno de apoyo y a las características resistentes del mismo.
El tipo de hormigón a emplear será HA 25/B/20/IIa adecuado al ambiente designado para esta zona.
El tipo de cemento se adecuará a las circunstancias del terreno.
El acero para armar será de la serie B-500-S
Se tendrá especial cuidado con los recubrimientos indicados debido al ambiente que se defina.
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1.3.-Método de cálculo
1.3.1.-Hormigón armado
Para la obtención de las solicitaciones se ha considerado los principios de la Mecánica Racional y las teorías
clásicas de la Resistencia de Materiales y Elasticidad.
El método de cálculo aplicado es de los Estados Límites, en el que se pretende limitar que el efecto de las
acciones exteriores ponderadas por unos coeficientes, sea inferior a la respuesta de la estructura, minorando
las resistencias de los materiales.
En los estados límites últimos se comprueban los correspondientes a: equilibrio, agotamiento o rotura,
adherencia, anclaje y fatiga (si procede).
En los estados límites de utilización, se comprueba: deformaciones (flechas), y vibraciones (si procede).
Definidos los estados de carga según su origen, se procede a calcular las combinaciones posibles con los
coeficientes de mayoración y minoración correspondientes de acuerdo a los coeficientes de seguridad
definidos en el art. 12º de la norma EHE-08 y las combinaciones de hipótesis básicas definidas en el art 13º de
la norma EHE-08
Situaciones no sísmicas
∑γ
j ≥1
Gj
Gkj + γ Q1Ψ p1Qk1 + ∑ γ Qi Ψ aiQki
i >1
Situaciones sísmicas
∑γ
j ≥1
Gj
Gkj + γ A A E + ∑ γ Qi Ψ aiQki
i ≥1
La obtención de los esfuerzos en las diferentes hipótesis simples del entramado estructural, se harán de
acuerdo a un cálculo lineal de primer orden, es decir admitiendo proporcionalidad entre esfuerzos y
deformaciones, el principio de superposición de acciones, y un comportamiento lineal y geométrico de los
materiales y la estructura.
Para la obtención de las solicitaciones determinantes en el dimensionado de los elementos de los forjados
(vigas, viguetas, losas, nervios) se obtendrán los diagramas envolventes para cada esfuerzo.
Para el dimensionado de los soportes se comprueban para todas las combinaciones definidas.
1.3.2.-Acero laminado y conformado
Se dimensiona los elementos metálicos de acuerdo a la norma CTE SE-A (Seguridad estructural),
determinándose coeficientes de aprovechamiento y deformaciones, así como la estabilidad, de acuerdo a
los principios de la Mecánica Racional y la Resistencia de Materiales.
Se realiza un cálculo lineal de primer orden, admitiéndose localmente plastificaciones de acuerdo a lo
indicado en la norma.
La estructura se supone sometida a las acciones exteriores, ponderándose para la obtención de los
coeficientes de aprovechamiento y comprobación de secciones, y sin mayorar para las comprobaciones de
deformaciones, de acuerdo con los límites de agotamiento de tensiones y límites de flecha establecidos.
Para el cálculo de los elementos comprimidos se tiene en cuenta el pandeo por compresión, y para los
flectados el pandeo lateral, de acuerdo a las indicaciones de la norma.
1.3.3.-Muros de fábrica de ladrillo y bloque de hormigón de árido, denso y ligero
Para el cálculo y comprobación de tensiones de las fábricas de ladrillo se tendrá en cuenta lo indicado en la
norma CTE SE-F, y el Eurocódigo-6 en los bloques de hormigón.
El cálculo de solicitaciones se hará de acuerdo a los principios de la Mecánica Racional y la Resistencia de
Materiales.
Se efectúan las comprobaciones de estabilidad del conjunto de las paredes portantes frente a acciones
horizontales, así como el dimensionado de las cimentaciones de acuerdo con las cargas excéntricas que le
solicitan.
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1.4.-Cálculos por Ordenador
Para la obtención de las solicitaciones y dimensionado de los elementos estructurales, se ha dispuesto de un
programa informático de ordenador.
CYPECAD ESPACIAL de CYPE (de CYPE Ingenieros )
2.-Características de los materiales a utilizar
Los materiales a utilizar así como las características definitorias de los mismos, niveles de control previstos, así
como los coeficientes de seguridad, se indican en el siguiente cuadro:
2.1.-Hormigón armado
Hormigones
Elementos de Hormigón Armado
Toda la obra
Cimentación
Forjados (Flectados)
Otros
25
25
25
25
CEM I I/B-V/32.5N
CEM I I/BV/32.5N
CEM I I/B-V/32.5N
CEM I I/B-V/32.5
400/300
400/300
400/300
400/300
Tamaño máximo del árido (mm)
40
30
15/20
25
Tipo de ambiente (agresividad)
II a
II a
II a
II a
Plastica
Blanda
Blanda
3a5
6a9
6a9
Vibrado
Vibrado
Vibrado
Vibrado
Estadístico
Estadístico
Estadístico
Estadístico
Coeficiente de Minoración
1.5
1.5
1.5
1.5
Resistencia de cálculo del
hormigón: fcd (N/mm2)
16.66
16.66
16.66
16.66
Resistencia Característica a los 28
días: fck (N/mm2)
Tipo de cemento (RC-03)
Cantidad máxima/mínima de
cemento (kp/m3)
Consistencia del hormigón
Asiento Cono de Abrams (cm)
Sistema de compactación
Nivel de Control Previsto
2.1.2.-Acero en barras
Designación
Límite Elástico (N/mm )
2
Nivel de Control Previsto
Coeficiente de Minoración
Resistencia de cálculo del acero
(barras): fyd (N/mm2)
Toda la
obra
Cimentación
Comprimidos
Flectados
Otros
B-500-S
B-500-S
B-500-S
B-500-S
B-500-S
500
500
500
500
500
Normal
Normal
Normal
Normal
Normal
1.15
1.15
1.15
1.15
1.15
347.82
347.82
347.82
347.82
347.82
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2.2.-Aceros laminados
Toda la
obra
Comprimidos
Flectados
Traccionado
s
Placas
anclaje
S275
S275
S275
S275
S275
Acero en
Perfiles
Clase y Designación
275
275
275
275
275
Acero en
Chapas
S275
S275
S275
S275
S275
275
275
275
275
275
2
2
2.1.3.-Acero en Mallazos
Designación
Límite Elástico (kp/cm2)
Toda la
obra
Cimentación
Comprimidos
Flectados
Otros
B-500-T
B-500-T
B-500-T
B-500-T
B-500-T
500
500
500
500
500
Toda la
obra
Cimentación
Comprimidos
Flectados
Otros
Normal
Normal
Normal
Normal
Normal
1.5/1.6
1.5/1.6
1.5/1.6
1.5/1.6
1.5/1.6
2.1.4.-Ejecución
A. Nivel de Control previsto
B. Coeficiente de Mayoración
de las acciones desfavorables
Permanentes/Variables
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2.3.-Aceros conformados
Toda la
obra
Comprimidos
Flectados
Traccionado
s
Placas
anclaje
S235
S235
S235
S235
S235
Acero en
Perfiles
235
235
235
235
235
Acero en
Placas y
Paneles
S235
S235
S235
S235
S235
Límite Elástico (N/mm2)
235
235
235
235
235
Toda la
obra
Comprimidos
Flectados
Traccionado
s
Placas
anclaje
Tornillos Ordinarios
A-4t
A-4t
A-4t
A-4t
A-4t
Tornillos Calibrados
A-4t
A-4t
A-4t
A-4t
A-4t
Tornillo de Alta Resist.
A-10t
A-10t
A-10t
A-10t
A-10t
B-500-S
B-500-S
B-500-S
B-500-S
B-500-S
2
2.4.-Uniones entre elementos
Soldaduras
Sistema y
Designación
Roblones
Pernos o Tornillos de
Anclaje
2.5.-Muros de fábrica
Se utilizan muros de fábrica como elementos estructurales pero su altura no supera los 2 m.
2.6.-Ensayos a realizar
Hormigón Armado. De acuerdo a los niveles de control previstos, se realizaran los ensayos pertinentes de los
materiales, acero y hormigón según se indica en la norma Cap. XVI, art. 85º y siguientes.
Aceros estructurales. Se harán los ensayos pertinentes de acuerdo a lo indicado en el capitulo 12 del CTE SE-A
Asientos admisibles y límites de deformación
Asientos admisibles de la cimentación. De acuerdo a la norma CTE SE-C, artículo 2.4.3, y en función del tipo de
terreno, tipo y características del edificio, se considera aceptable un asiento máximo admisible de de 3.5 kp/
cm2
Límites de deformación de la estructura. Según lo expuesto en el artículo 4.3.3 de la norma CTE SE, se han
verificado en la estructura las flechas de los distintos elementos. Se ha verificado tanto el desplome local
como el total de acuerdo con lo expuesto en 4.3.3.2 de la citada norma.
Hormigón armado. Para el cálculo de las flechas en los elementos flectados, vigas y forjados, se tendrán en
cuenta tanto las deformaciones instantáneas como las diferidas, calculándose las inercias equivalentes de
acuerdo a lo indicado en la norma.
Para el cálculo de las flechas se ha tenido en cuenta tanto el proceso constructivo, como las
condiciones ambientales, edad de puesta en carga, de acuerdo a unas condiciones habituales de la
práctica constructiva en la edificación convencional. Por tanto, a partir de estos supuestos se estiman los
coeficientes de fluencia pertinentes para la determinación de la flecha activa, suma de las flechas
instantáneas más las diferidas producidas con posterioridad a la construcción de las tabiquerías.
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Flechas activas máximas relativas y absolutas para elementos de Hormigón Armado y
Acero
Estructura solidaria con otros elementos
Estructura no solidaria con
otros elementos
Tabiques ordinarios o
pavimentos rígidos con
juntas
Tabiques frágileso
pavimentos rígidos sin
juntas
VIGAS Y LOSAS
Relativa:
/L<1/300
Relativa:
/L<1/400
Relativa:
/L<1/500
Relativa:
/L<1/500
Relativa:
/L<1/500
/L<1/500+1cm
Relativa:
/L<1/1000+0.5cm
/L<1/1000+0.5cm
FORJADOS
UNIDIRECCIONALES
/L<1/300
Desplazamientos horizontales
Local
Total
Desplome relativo a la altura entre plantas:
Desplome relativo a la altura total del edificio:
/h<1/250
/H<1/500
Flechas activas máximas relativas y absolutas para elementos de Hormigón Armado y Acero
Estructura no solidaria con otros
elementos
Estructura solidaria con otros elementos
Elementos flexibles
Elementos rígidos
VIGAS Y LOSAS
Relativa:
/L<1/350
Relativa:
/L<1/350
Relativa:
/L<1/300
/L<1/350
Relativa:
/L<1/350
Relativa:
/L<1/300
FORJADOS
Relativa:
ACCIONES ADOPTADAS EN EL CÁLCULO3.- Acciones Gravitatorias
3.1.-Cargas superficiales
3.1.1.-Peso propio del forjado
Se ha dispuesto los siguientes tipos de forjados:
propio será:
Forjados unidireccionales La geometría básica a utilizar en cada nivel, así como su peso propio será:
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Forjado
Tipo
Entre ejes de
viguetas
(cm)
Canto
Total (cm)
Altura de
Bovedilla
(cm)
Capa de
Com-presión
(cm)
P. Propio
(KN/m2)
CUBIERTA
20+5
70
30
25
5
3.71
Forjados de losa maciza. Los cantos de las losas son:
Planta
Canto (cm)
losa
20
El peso propio de las losas se obtiene como el producto de su canto en metros por 25 kN/m3.
Zonas macizadas. El peso propio de las zonas macizas se obtiene como el producto de su canto en metros por
25 kN/m3.
Zonas aligeradas. Las zonas aligeradas de los forjados se han indicado en el apartado de peso propio.
3.1.2.-Pavimentos y revestimientos
3.1.3.-Sobrecarga de tabiquería
Planta
Planta Baja
Zona
Carga en KN/m2
Toda
1.5
Zona
Carga en KN/m2
Toda (No visitable)
1
Zona
Carga en KN/m2
3.1.4.-Sobrecarga de uso
Planta
Cubierta
3.1.5.-Sobrecarga de nieve
Planta
Cubierta
Incluida en sobrecarga de uso
3.2.-CARGAS LINEALES
3.2.1.-Peso propio de las fachadas
Planta
Planta Baja
Zona
Carga en KN/ml
Toda
8
Zona
Carga en KN/ml
Medianeras
6
Zona
Carga en KN/ml
Toda
2
3.2.2.-Peso propio de las particiones pesadas
Planta
Planta Baja
3.2.3.-Sobrecarga en voladizos
Planta
Planta Baja
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3.3.-CARGAS HORIZONTALES EN BARANDAS Y ANTEPECHOS
Planta
Planta Baja
Zona
Carga en KN/ml
Toda
1
4.-ACCIONES DEL VIENTO
Sin acción del viento.
5.-ACCIONES TÉRMICAS Y REOLÓGICAS
De acuerdo a la CTE DB SE-AE, se han tenido en cuenta en el diseño de las juntas de dilatación, en función
de las dimensiones totales del edificio.
se colocan 2 juntas en el edificio de aulario debido al tamaño
6.-ACCIONES SÍSMICAS
De acuerdo a la norma de construcción sismorresistente NCSE-02, por el uso y la situación del edificio, en el
término municipal de Alzira .
Clasificación de la construcción
Edifcio residencial público
Coeficiente de riesgo
Coef. Contribución K = 1.00 Coeficiente de riesgo: 1.0
Aceleración Básica
Ab/g = 0.04
Aceleración de cálculo
Ac = 0.08
Coeficiente del terreno
C = 1.60
Amortiguamiento
5%
Fracción cuasi-permanente de sobrecarga
En función del uso del edificio, la parte de la sobrecarga a considerar en la masa sísmica movilizable será de
0.5.
Ductilidad
2.00 Ductilidad baja
Método de cálculo empleado
El método de cálculo utilizado es el Análisis Modal Espectral, con los espectros de la norma, y sus
consideraciones de cálculo.
7.-COMBINACIONES DE ACCIONES CONSIDERADAS
7.1.-Hormigón Armado Hipótesis y combinaciones. De acuerdo con las acciones determinadas en función de su
origen, y teniendo en cuenta tanto si el efecto de las mismas es favorable o desfavorable, así como los
coeficientes de ponderación se realizará el cálculo de las combinaciones posibles del modo siguiente:
y
E.L.U. de rotura. Hormigón: EHE-08/CTE
y Situaciones no sísmicas
∑γ
j ≥1
Gj
i >1
y Situaciones sísmicas
∑γ
j ≥1
Gj
i ≥1
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Carga
permanente
Sobrecarga (Q)
Situación 2: Sísmica
Coeficientes parciales Coeficientes de combinación ( )
de seguridad ( )
Principal
Acompañamiento Benito Perez Galdós 1,6,17
Favorable Desfavorabl
( )
( )
1.00
1.00
1.00
1.00
Tel./Fax. 96 240 31 54
0.00
1.00
0.30
0.30
Viento (Q)
0.00
1.00
0.00
0.00
Nieve (Q)
Sismo (A)
0.00
-1.00
1.00
1.00
0.00
1.00
0.00
0.30(*)
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Situación 1: Persistente o transitoria
Coeficientes parciales de
Coeficientes de combinación ( )
seguridad ( )
Favorable Desfavorable Principal ( p) Acompañamiento ( a)
Carga
permanente (G)
Sobrecarga (Q)
1.00
Viento (Q)
Nieve (Q)
0.00
1.35
1.00
1.00
0.00
1.60
1.00
0.70
0.00
1.50
1.00
0.60
1.50
1.00
0.50
Sismo (A)
seguridad ( )
Favorable
Desfavorable
Principal (
p
)
Acompañamiento (
Carga
permanente (G)
Sobrecarga (Q)
1.00
1.00
1.00
1.00
0.00
1.00
0.30
0.30
Viento (Q)
0.00
1.00
0.00
0.00
Nieve (Q)
0.00
1.00
0.00
0.00
Sismo (A)
-1.00
1.00
1.00
0.30(*)
a
)
(*) Fracción de las solicitaciones sísmicas a considerar en la dirección ortogonal: Las solicitaciones
obtenidas de los resultados del análisis en cada una de las direcciones ortogonales se combinarán
con el 30 % de los de la otra.
y
E.L.U. de rotura. Hormigón en cimentaciones: EHE-08/CTE
∑γ
j ≥1
Gj
i >1
∑γ
j ≥1
Gj
i ≥1
Coeficientes parciales Coeficientes de combinación ( )
de seguridad ( )
Principal
Acompañamiento
Favorable Desfavorabl
Carga
permanente
Sobrecarga
Viento (Q)
Nieve (Q)
1.00
1.60
1.00
1.00
0.00
0.00
0.00
1.60
1.60
1.60
1.00
1.00
1.00
0.70
0.60
0.50
Sismo (A)
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Acero Laminado
y
E.L.U. de rotura. Acero laminado: CTE DB-SE A
∑γ
j ≥1
Gj
i >1
∑γ
j ≥1
Gj
i ≥1
seguridad ( )
Favorable Desfavorable
Principal (
p
) Acompañamiento (
Carga
permanente (G)
0.80
1.35
Sobrecarga (Q)
0.00
1.50
1.00
0.70
Viento (Q)
0.00
1.50
1.00
0.60
Nieve (Q)
0.00
1.50
1.00
0.50
1.00
a
)
1.00
Sismo (A)
seguridad ( )
Favorable Desfavorable Principal ( p) Acompañamiento ( a)
Carga
1.00
1.00
Sobrecarga (Q)
0.00
1.00
0.30
0.30
Viento (Q)
0.00
1.00
0.00
0.00
Nieve (Q)
0.00
1.00
0.00
0.00
Sismo (A)
-1.00
1.00
1.00
0.30(*)
1.00
1.00
Acero conformado
Se aplica las mismos coeficientes y combinaciones que en el acero laminado.
Madera
Se aplica las mismos coeficientes y combinaciones que en el acero laminado y conformado.
E.L.U. de rotura. Madera: CTE DB-SE M
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5.2.-CÁLCULOS POR ORDENADOR
Programas utilizados
Nombre del programa
CYPECAD
Metal 3D como estructuras 3d integradas
Versión y fecha
Versión 2009.f
Empresa distribuidora
CYPE Ingenieros, S.A.
Tipo de análisis efectuado por el programa
Descripción de Problemas a Resolver
CYPECAD ha sido concebido para realizar el cálculo y dimensionado de estructuras de hormigón armado y
metálicas diseñado con forjados unidireccionales, reticulares y losas macizas para edificios sometidos a
acciones verticales y horizontales. Las vigas de forjados pueden ser de hormigón y metálicas. Los soportes
pueden ser pilares de hormigón armado, metálicos, pantallas de hormigón armado, muros de hormigón
armado con o sin empujes horizontales y muros de fábrica. La cimentación puede ser fija (por zapatas o
encepados) o flotante (mediante vigas y losas de cimentación).
Con él se pueden obtener la salida gráfica de planos de dimensiones y armado de las plantas, vigas, pilares,
pantallas y muros por plotter, impresora y ficheros DXF, así como listado de datos y resultados del cálculo.
Descripción del Análisis Efectuado por el Programa
El análisis de las solicitaciones se realiza mediante un cálculo espacial en 3D, por métodos matriciales de
rigidez, formando todos los elementos que definen la estructura: pilares, pantallas H.A., muros, vigas y
forjados.
Se establece la compatibilidad de deformaciones en todos los nudos, considerando 6 grados de libertad, y
se crea la hipótesis de indeformabilidad del plano de cada planta, para simular el comportamiento rígido del
forjado, impidiendo los desplazamientos relativos entre nudos del mismo (diafragma rígido). Por tanto, cada
planta sólo podrá girar y desplazarse en su conjunto (3 grados de libertad).
La consideración de diafragma rígido para cada zona independiente de una planta se mantiene aunque se
introduzcan vigas y no forjados en la planta.
Cuando en una misma planta existan zonas independientes, se considerará cada una de éstas como una
parte distinta de cara a la indeformabilidad de esa zona, y no se tendrá en cuenta en su conjunto. Por tanto,
las plantas se comportarán como planos indeformables independientes. Un pilar no conectado se considera
zona independiente.
Para todos los estados de carga se realiza un cálculo estático, (excepto cuando se consideran acciones
dinámicas por sismo, en cuyo caso se emplea el análisis modal espectral), y se supone un comportamiento
lineal de los materiales y, por tanto, un cálculo de primer orden, de cara a la obtención de desplazamientos y
esfuerzos.
Discretización de la estructura
La estructura se discretiza en elementos tipo barra (estructuras 3D integradas), emparrillados de barras y
nudos, y elementos finitos triangulares de la siguiente manera:
1. Pilares: Son barras verticales entre cada planta, definiendo un nudo en arranque de
cimentación o en otro elemento, como una viga o forjado, y en la intersección de cada planta,
siendo su eje el de la sección transversal. Se consideran las excentricidades debidas a la variación
de dimensiones en altura. La longitud de la barra es la altura o distancia libre a cara de otros
elementos.
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2. Vigas: se definen en planta fijando nudos en la intersección con las caras de soportes (pilares,
pantallas o muros), así como en los puntos de corte con elementos de forjado o con otras vigas.
Así se crean nudos en el eje y en los bordes laterales y, análogamente, en las puntas de voladizos
y extremos libres o en contacto con otros elementos de los forjados. Por tanto, una viga entre dos
pilares está formada por varias barras consecutivas, cuyos nudos son las intersecciones con las
barras de forjados. Siempre poseen tres grados de libertad, manteniendo la hipótesis de
diafragma rígido entre todos los elementos que se encuentren en contacto. Por ejemplo, una viga
continua que se apoya en varios pilares, aunque no tenga forjado, conserva la hipótesis de
diafragma rígido. Pueden ser de hormigón armado o metálicas en perfiles seleccionados de
biblioteca.
2.1. Simulación de apoyo en muro: se definen tres tipos de vigas simulando el apoyo en muro, el
cual se discretiza como una serie de apoyos coincidentes con los nudos de la discretización a lo
largo del apoyo en muro, al que se le aumenta su rigidez de forma considerable (x100). Es como
una viga continua muy rígida sobre apoyos con tramos de luces cortas.
Los tipos de apoyos a definir son:
- empotramiento: desplazamientos y giros impedidos en todas direcciones
- articulación fija: desplazamientos impedidos pero giro libre
- articulación con deslizamiento libre horizontal: desplazamiento vertical coartado, horizontal y
giros libres.
Conviene destacar el efecto que puede producir en otros elementos de la estructura, estos tipos de
apoyos, ya que al estar impedido el movimiento vertical, todos los elementos estructurales que en ellos
se apoyen o vinculen encontrarán una coacción vertical que impide dicho movimiento. En particular
es importante de cara a pilares que siendo definidos con vinculación exterior, estén en contacto con
este tipo de apoyos, quedando su carga suspendida de los mismos, y no transmitiéndose a la
cimentación, apareciendo incluso valores negativos de las reacciones, que representa el peso del pilar
suspendido o parte de la carga suspendida del apoyo en muro.
En el caso particular de articulación fija y con deslizamiento, cuando una viga se encuentra en
continuidad o prolongación del eje del apoyo en muro, se produce un efecto de empotramiento por
continuidad en la coronación del apoyo en muro, lo cual se puede observar al obtener las leyes de
momentos y comprobar que existen momentos negativos en el borde. En la práctica debe verificarse si
las condiciones reales de la obra reflejan o pueden permitir dichas condiciones de empotramiento,
que deberán garantizarse en la ejecución de la misma.
Si la viga no está en prolongación, es decir con algo de esviaje, ya no se produce dicho efecto,
comportándose como una rótula.
Si cuando se encuentra en continuidad se quiere que no se empotre, se debe disponer una rótula en
el extremo de la viga en el apoyo.
No es posible conocer las reacciones sobre estos tipos de apoyo.
2.2. Vigas de cimentación: son vigas flotantes apoyadas sobre suelo elástico, discretizadas en
nudos y barras, asignando a los nudos la constante de muelle definida a partir del coeficiente de
balasto (ver anexo de Losas y vigas de cimentación).
3. Vigas inclinadas: Se definen como barras entre dos puntos que pueden estar en un mismo nivel
o planta o en diferentes niveles, creándose dos nudos en dichas intersecciones. Cuando una viga
inclinada une dos zonas independientes no produce el efecto de indeformabilidad del plano con
comportamiento rígido, ya que poseen seis grados de libertad sin coartar.
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♦
♦
4. Forjados unidireccionales: Las viguetas son barras que se definen en los paños huecos entre
vigas o muros, y que crean nudos en las intersecciones de borde y eje correspondientes de la viga
que intersectan. Se puede definir doble y triple vigueta, que se representa por una única barra
con alma de mayor ancho. La geometría de la sección en T a la que se asimila cada vigueta se
define en la correspondiente ficha de datos del forjado.
5. Forjados de Placas Aligeradas. no procede
6. Losas macizas: La discretización de los paños de losa maciza se realiza en mallas de elementos
tipo barra de tamaño máximo de 25 cm y se efectúa una condensación estática (método
exacto) de todos los grados de libertad. Se tiene en cuenta la deformación por cortante y se
mantiene la hipótesis de diafragma rígido. Se considera la rigidez a torsión de los elementos.
6.1. Losas de cimentación: no procede
7. Forjados reticulares: no procede
8. Pantallas H.A.: no procede
♦
♦
9. Muros de hormigón armado y muros de sótano: no procede
Todo nudo generado corresponde con algún nodo de los triángulos.
La discretización efectuada es por elementos finitos tipo lámina gruesa tridimensional, que considera la
deformación por cortante. Están formados por seis nodos, en los vértices y en los puntos medios de los lados
con seis grados de libertad cada uno y su forma es triangular, realizándose un mallado del muro en función
de las dimensiones, geometría, huecos, generándose un mallado con refinamiento en zonas críticas que
reduce el tamaño de los elementos en las proximidades de ángulos, bordes y singularidades.
Consideración del tamaño de los nudos
Se crea, por tanto, un conjunto de nudos generales rígidos de dimensión finita en la intersección de pilares y
vigas cuyos nudos asociados son los definidos en las intersecciones de los elementos de los forjados en los
bordes de las vigas y de todos ellos en las caras de los pilares.
Dado que están relacionados entre sí por la compatibilidad de deformaciones, supuesta la deformación
plana, se puede resolver la matriz de rigidez general y las asociadas y obtener los desplazamientos y los
esfuerzos en todos los elementos.
A modo de ejemplo, la discretización sería tal como se observa en el esquema siguiente (Fig 2). Cada nudo
de dimensión finita puede tener varios nudos asociados o ninguno, pero siempre debe tener un nudo
general. Dado que el programa tiene en cuenta el tamaño del pilar, y suponiendo un comportamiento lineal
dentro del soporte, con deformación plana y rigidez infinita, se plantea la compatibilidad de deformaciones.
Las barras definidas entre el eje del pilar (1) y sus bordes (2) se consideran infinitamente rígidas.
Fig 2
Se consideran
z1, x1, y1 como los desplazamientos del pilar ,
z2, x2, y2 como los
desplazamientos de cualquier punto , que es la intersección del eje de la viga con la cara de pilar, y Ax, Ay
como las coordenadas relativas del punto
Se cumple que:
respecto del
(Fig 2).
δ z 2 = δ z1 − A x ⋅ θ y1 + A y ⋅ θ x1
θ x 2 = θ x1
θ y 2 = θ y1
De idéntica manera se tiene en cuenta el tamaño de las vigas, considerando plana su deformación (Fig 3).
COMENTARIO: El modelo estructural definido por el programa responde de acuerdo a los datos introducidos
por el usuario, debiendo prestar especial atención a que la geometría introducida sea acorde con el tipo de
elemento escogido y su adecuación a la realidad. En particular, se quiere llamar la atención en aquellos
elementos que, siendo considerados en el cálculo como elementos lineales (pilares, vigas, viguetas), no lo
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sean en la realidad, dando lugar a elementos cuyo comportamiento sea bidimensional o tridimensional, y los
criterios de cálculo y armado no se ajusten al dimensionado de dichos elementos. A modo de ejemplo
podemos citar el caso de ménsulas cortas, vigas-pared y placas, situaciones que se pueden dar en vigas, o
losas que realmente son vigas, o pilares o pantallas cortas que no cumplan las limitaciones geométricas entre
sus dimensiones longitudinales y transversales. Para esas situaciones el usuario debe realizar las correcciones
manuales posteriores necesarias para que los resultados del modelo teórico se adapten a la realidad física.
Redondeo de las Leyes de Esfuerzos en Apoyos
Si se considera el Código Modelo CEB-FIP 1990, inspirador de la normativa europea, al hablar de la luz eficaz
de cálculo, el artículo 5.2.3.2. dice lo siguiente:
“ Usualmente, la luz l será entendida como la distancia entre ejes de soportes. Cuando las reacciones estén
localizadas de forma muy excéntrica respecto de dichos ejes, la luz eficaz se calculará teniendo en cuenta la
posición real de la resultante en los soportes.
En el análisis global de pórticos, cuando la luz eficaz es menor que la distancia entre soportes, las dimensiones
de las uniones se tendrán en cuenta introduciendo elementos rígidos en el espacio comprendido entre la
directriz del soporte y la sección final de la viga.”
Como en general la reacción en el soporte es excéntrica, ya que normalmente se transmite axil y momento
al soporte, se adopta la consideración del tamaño de los nudos mediante la introducción de elementos
rígidos entre el eje del soporte y el final de a viga, lo cual se plasma en las consideraciones que a
continuación se detallan.
Dentro del soporte se supone una respuesta lineal como reacción de las cargas transmitidas por el dintel y las
aplicadas en el nudo, transmitidas por el resto de la estructura
Fig 4
Datos conocidos: - momentos: M1, M2
- cortantes: Q1, Q2
Incógnita: q (x)
Se sabe que:
Q=
dM
dx
q=
dQ
dx
Las ecuaciones del momento responden, en general, a una ley parabólica cúbica de la forma:
M = ax3 + bx2 + cx + d
El cortante es su derivada:
Q = 3ax2 + 2bx + c
Suponiendo las siguientes condiciones de contorno:
x=0
Q = Q1 = c
x=0
M = M1 = d
x = 1 Q = Q 2 = 3al 2 + 2bl + c
x=0
M = M2 = al 2 + bl2 + cl + d
se obtiene un sistema de cuatro ecuaciones con cuatro incógnitas de fácil resolución.
Estas consideraciones ya fueron recogidas por diversos autores (Branson, 1977) y, en definitiva, están
relacionadas con la polémica sobre luz de cálculo y luz libre y su forma de contemplarlo en las diversas
normas, así como el momento de cálculo a ejes o a caras de soportes.
En particular, el art. 18.2.2. de la EHE dice: Salvo justificación especial se considerará como luz de cálculo la
distancia entre ejes de apoyo. Comentarios: En aquellos casos en los que la dimensión del apoyo es grande,
puede tomarse simplificadamente como luz de cálculo la luz libre más el canto del elemento.
Se está idealizando la estructura en elementos lineales, de una longitud a determinar por la geometría
real de la estructura y en este sentido cabe la consideración del tamaño de los pilares.
No conviene olvidar que, para considerar un elemento como lineal, la viga o pilar tendrá una luz o longitud
del elemento no menor que el triple de su canto medio, ni menor que cuatro veces su ancho medio.
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El Eurocódigo EC-2 permite reducir los momentos de apoyo en función de la reacción del apoyo y su
anchura:
ΔM =
reacción ⋅ ancho apoyo
8
En función de que su ejecución sea de una pieza sobre los apoyos, se puede tomar como momento de
cálculo el de la cara del apoyo y no menos del 65% del momento de apoyo, supuesta una perfecta unión fija
en las caras de los soportes rígidos.
En este sentido se pueden citar también las normas argentinas C.I.R.S.O.C., que están basadas en las normas
D.I.N. alemanas y que permiten considerar el redondeo parabólico de las leyes en función del tamaño de los
apoyos.
Dentro del soporte se considera que el canto de las vigas aumenta de forma lineal, de acuerdo a una
pendiente 1:3, hasta el eje del soporte, por lo que la consideración conjunta del tamaño de los nudos,
redondeo parabólico de la ley de momentos y aumento de canto dentro del soporte, conduce a una
economía de la armadura longitudinal por flexión en las vigas, ya que el máximo de cuantías se produce
entre la cara y el eje del soporte, siendo lo más habitual en la cara, dependiendo de la geometría
introducida.
En el caso de una viga que apoya en un soporte alargado tipo pantalla o muro, las leyes de momentos se
prolongarán en el soporte a partir de la cara de apoyo en una longitud de un canto, dimensionando las
armaduras hasta tal longitud, no prolongándose más allá de donde son necesarias. Aunque la viga sea de
mayor ancho que el apoyo, la viga y su armadura se interrumpen una vez que ha penetrado un canto en la
pantalla o muro.
Método de comprobación a pandeo
Para el cálculo a pandeo se expone a continuación los principios básicos utilizados por el programa:
Coeficientes de pandeo por planta en cada dirección.
1. Pilares de hormigón.
2. Pilares de acero.
Estos coeficientes pueden definirse por planta y por cada pilar independientemente. El programa asume el
valor = 1 (también llamado ) por defecto, debiéndolo variar el usuario si así lo considera, por el tipo de
estructura y uniones del pilar con vigas y forjados en ambas direcciones. Recuerde que se define un
coeficiente de pandeo por planta y otro por pilar en cabeza y pie, que se multiplican, obteniendo el
coeficiente de cálculo definido.
Observe el siguiente caso, analizando los valores del coeficiente de pandeo en un pilar, que al estar sin
coacciones en varias plantas consecutivas, podría pandear en toda su altura:
Fig 6
Cuando un pilar está desconectado en ambas direcciones y en varias plantas consecutivas, dimensiona el
pilar en cada tramo o planta, por lo que a efectos de esbeltez, y para el cálculo de la longitud de pandeo lo
de todos los tramos consecutivos desconectados, multiplicado
, el programa tomará el máximo valor de
por la longitud total = suma de todas las longitudes.
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α = MAX (α1,α 2,α 3,α 4...)
l=
∑l
i
= (l1 + l2 + l3 + l 4 ...)
luego lo = · l (tanto en la dirección X como Y local del pilar, con su valor correspondiente).
Cuando un pilar esté desconectado en una única dirección en varias plantas consecutivas, el programa
tomará para cada tramo, en cada planta i, lo i = i · l i, no conociendo el hecho de la desconexión. Por
tanto, si deseamos hacerla efectiva, en la dirección donde está desconectado, debemos conseguir el valor
de cada i, de forma que:
Sea el valor correspondiente para el tramo exento completo l.
El valor en cada tramo i será:
n
∑I
α1 =
en el ejemplo, para α 3 =
j
j =l
⋅α
li
l1 + l2 + l3 + l 4
⋅α
l3
Por tanto, cuando el programa calcula la longitud de pandeo de la planta 3, calculará:
l o3 = α 3 ⋅ l 3 =
l1 + l2 + l3 + l 4
⋅ α ⋅ l3 = (l1 + l2 + l3 + l 4 ) ⋅ α = α ⋅ l
l3
que coincide con lo indicado para el tramo completo desconectado, aunque realice el cálculo en cada
planta, lo cual es correcto, pero siempre lo hará con longitud · l.
La altura que se considera a efectos de cálculo a pandeo es la altura libre del pilar, es decir, la altura de la
planta menos la altura de la viga o forjado de mayor canto que acomete al pilar.
El valor final de de un pilar es el producto del de la planta por el del tramo.
Queda a juicio del proyectista la variación de los valores de en cada una de las direcciones de los ejes
locales de los pilares, ya que las diferentes normas no precisan de forma general la determinación de dichos
coeficientes más que para el caso de pórticos, y dado que el comportamiento espacial de una estructura no
corresponde a los modos de pandeo de un pórtico, se prefiere no dar esos valores de forma inexacta.
Consideración de Efectos de 2º Orden. De forma potestativa se puede considerar, cuando se define hipótesis de
Viento o Sismo, el cálculo de la amplificación de esfuerzos producidos por la actuación de dichas cargas
horizontales. Es aconsejable activar esta opción en el cálculo.
El método está basado en el efecto P-delta debido a los desplazamientos producidos por las acciones
horizontales, abordando de forma sencilla los efectos de segundo orden a partir de un cálculo de primer
orden, y un comportamiento lineal de los materiales, con unas características mecánicas calculadas con las
secciones brutas de los materiales y su módulo de elasticidad secante.
Bajo la acción horizontal, en cada planta i, actúa una fuerza H i, la estructura se deforma, y se producen unos
desplazamientos Δij a nivel de cada pilar. En cada pilar j, y a nivel de cada planta, actúa una carga de valor
Pij para cada hipótesis gravitatoria, transmitida por el forjado al pilar j en la planta i (Fig 8).
Se define un momento volcador M H debido a la acción horizontal Hi, a la cota zi respecto a la cota 0.00 o
nivel sin desplazamientos horizontales, en cada dirección de actuación del mismo:
MH =
∑H ⋅ z
i
i
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Fig 8
De la misma forma se define un momento por efecto P-delta, M P , debido a las cargas transmitidas por los
forjados a los pilares Pij, para cada una de las hipótesis gravitatorias (k) definidas, por los desplazamientos
debidos a la acción horizontal Δi.
MpΔk =
∑ ∑ PΔ
ij
i
i
j
siendo
k: para cada hipótesis gravitatoria (peso propio, sobrecarga...)
Si se calcula el coeficiente CK =
MPΔK
para cada hipótesis gravitatoria y para cada dirección de la acción
MHK
horizontal, se puede obtener un coeficiente amplificador del coeficiente de mayoración de la hipótesis
debidas a las acciones horizontales para todas las combinaciones en las que actúan dichas acciones
horizontales. Este valor se denomina z y se calcula como:
γz =
1
1 − Σ γ fqi ⋅ Ci + Σ γ fqi ⋅ C j
(
)
siendo
fgi : coeficiente de mayoración de cargas permanentes de la hipótesis i
fqj : coeficiente de mayoración de cargas variables de la hipótesis j
z : coeficiente de estabilidad global
Para el cálculo de los desplazamientos debido a cada hipótesis de acciones horizontales, hay que recordar
que hemos hecho un cálculo en primer orden, con las secciones brutas de los elementos. Si se está
calculando los esfuerzos para el dimensionado en estados límites últimos, parecería lógico que el cálculo de
los desplazamientos en rigor se deberían calcular con las secciones fisuradas y homogeneizadas, lo cual
resulta muy laborioso, dado que eso supone la no-linealidad de los materiales, geometría y estados de carga,
lo que lo hace inabordable desde el punto de vista práctico con los medios normales disponibles para el
cálculo. Por tanto, se debe establecer una simplificación consistente en suponer una reducción de las
rigideces de las secciones, lo que supone un aumento de los desplazamientos, ya que son inversamente
proporcionales. El programa solicita como dato ese aumento o “factor multiplicador de los desplazamientos”
para tener en cuenta esa reducción de la rigidez.
En este punto no existe un criterio único, dejando a juicio del proyectista el valor que considere oportuno en
función del tipo de estructura, grado de fisuración estimado, otros elementos rigidizantes, núcleos, escaleras,
etc., que en la realidad pueden incluso reducir los desplazamientos calculados.
En Brasil es habitual considerar un coeficiente reductor del módulo de elasticidad longitudinal de 0.90, y
suponer un coeficiente reductor de la inercia fisurada respecto de la bruta de 0.70. Por tanto, la rigidez se
reduce en su producto:
Rigidez-reducida = 0.90 · 0.70 · Rigidez-bruta = 0.63 · Rigidez-bruta.
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Como los desplazamientos son inversos de la rigidez, el factor multiplicador de los desplazamientos será
= 1 / 0.63 = 1.59, valor que se introducirá como dato en el programa. Como norma de buena práctica se
suele considerar que si z es mayor que 1.20, se debe rigidizar más la estructura en esa dirección, ya que la
estructura es muy deformable y poco estable en esa dirección. Si z es menor que 1.1, su efecto será
pequeño y prácticamente despreciable.
En la nueva norma NB-1/2000, de forma simplificada se recomienda amplificar por 1/0.7 = 1.43 los
desplazamientos y limitar el valor z a 1.3.
En el Código Modelo CEB-FIP 1990, se aplica un método de amplificación de momentos que recomienda, a
falta de un cálculo más preciso, reducir las rigideces un 50%, o lo que es lo mismo, un coeficiente
amplificador de los desplazamientos = 1 / 0.50 = 2.00. Para este supuesto se puede considerar que si z es
mayor que 1.50, se debe rigidizar más la estructura en esa dirección, ya que la estructura es muy deformable
y poco estable en esa dirección. Si z es menor que 1.35, su efecto será pequeño y prácticamente
despreciable.
En la norma ACI-318-95, existe el índice de estabilidad por planta Q, no para el global del edificio, aunque se
podría establecer una relación con el coeficiente de estabilidad global, si las plantas son muy similares,
relacionándolos mediante:
z: coeficiente de estabilidad global = 1 / (1-Q)
En cuanto al límite que establece para la consideración de la planta como intraslacional, o lo que en este
caso sería el límite para su consideración o no, se dice que Q = 0.05, es decir: 1/0.95=1.05.
Para este caso supone calcularlo y tenerlo en cuenta siempre que se supere dicho valor, lo que en definitiva
conduce a considerar el cálculo prácticamente siempre y amplificar los esfuerzos por este método.
En cuanto al coeficiente multiplicador de los desplazamientos, se indica que dado que las acciones
horizontales son temporales y de corta duración, se puede considerar una reducción del orden del 70% de la
inercia, y como el módulo de elasticidad es menor (15100 / 19000 = 0.8) es decir un coeficiente amplificador
de los desplazamientos de 1 / (0.7 · 0.8 )= 1.78, y de acuerdo al coeficiente de estabilidad global, no superar
el valor 1.35 sería lo razonable.
Se puede apreciar que el criterio del código modelo sería recomendable y fácil de recordar, así como
aconsejable en todos los casos su aplicación:
Coeficiente multiplicador de los desplazamientos = 2
Límite para el coeficiente de estabilidad global = 1.5
Es verdad que por otro lado siempre existen en los edificios elementos rigidizantes, fachadas, escaleras, muros
portantes etc., que aseguran una menor desplazabilidad frente a las acciones horizontales que las
calculadas, por ello el programa deja en 1.00 el coeficiente multiplicador de los desplazamientos, y a criterio
del proyectista su modificación, dado que no todos los elementos se pueden discretizar en el cálculo de la
estructura.
Terminado el cálculo, en la pantalla Datos Generales, Viento y Sismo, pulsando en el botón Con efectos de
segundo orden, factores de amplificación se pueden consultar los valores calculados para cada una de las
combinaciones, e imprimir un informe con los resultados en Listados, viendo el máximo valor del coeficiente
de estabilidad global en cada dirección.
Puede incluso darse el caso de que la estructura no sea estable, en cuyo caso se emite un mensaje antes de
terminar el cálculo, en el que se advierte que existe un fenómeno de inestabilidad global. Esto se producirá
cuando el valor z tienda a o, lo que es lo mismo en la fórmula, que se convierte en cero o negativo
porque:
(
)
Σ γ fgi ⋅ c i + γ fgi ⋅ c i ≥ 1
Se puede estudiar para Viento y/o sismo, y es siempre aconsejable su cálculo, como método alternativo de
cálculo de los efectos de segundo orden, sobre todo para estructuras traslacionales, o levemente
traslacionales como son la mayoría de los edificios.
Conviene recordar que la hipótesis de sobrecarga se considera en su totalidad, y dado que el programa no
realiza ninguna reducción de sobrecarga de forma automática, puede ser conveniente repetir el cálculo
reduciendo previamente la sobrecarga, lo cual sólo sería válido para el cálculo de los pilares.
En el caso de la norma ACI 318, una vez que hemos estudiado la estabilidad del edificio, el tratamiento de la
reducción de rigideces para el dimensionado de pilares, se realiza aplicando una formulación que se indica
en el apéndice de normativas del programa.
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En ese caso, y dado lo engorroso y prácticamente inabordable que supone el cálculo de los coeficientes de
pandeo determinando las rigideces de las barras en cada extremo de pilar, sería suficientemente seguro
tomar coeficientes de pandeo = 1, con lo cual se calculará siempre la excentricidad ficticia o adicional de
segundo orden como barra aislada, más el efecto amplificador P-delta del método considerado, obteniendo
unos resultados razonables dentro del campo de las esbelteces que establece cada norma en su caso.
Se deja al usuario tomar la decisión al respecto, dado que es un método alternativo, y en su caso podrá
optar por la aplicación rigurosa de la norma correspondiente.
Opciones de cálculo
Estructuras de hormigón armado. Opciones de Cálculo
Se puede definir una amplia serie de parámetros estructurales de gran importancia en la obtención de
esfuerzos y dimensionado de elementos. Dada la gran cantidad de opciones disponibles, se recomienda su
consulta en el manual. Citaremos a continuación las más significativas.
A.-Redistribuciones Consideradas.
Coeficientes de Redistribución de Negativos. Se acepta una redistribución de momentos negativos en vigas
y viguetas de hasta un 30%. Este parámetro puede ser establecido opcionalmente por el usuario, si
bien se recomienda un 15% en vigas y un 25% en viguetas (valor por defecto). Esta redistribución se
realiza después del cálculo.
La consideración de una cierta redistribución de momentos flectores supone un armado más caro
pero más seguro y más constructivo. Sin embargo, una redistribución excesiva produce unas flechas y
una fisuración incompatible con la tabiquería.
En vigas, una redistribución del 15% produce unos resultados generalmente aceptados y se puede
considerar la óptima. En forjados se recomienda utilizar una redistribución del 25%, lo que equivale a
igualar aproximadamente los momentos negativos y positivos.
La redistribución de momentos se efectúa con los momentos negativos en bordes de apoyos, que en
pilares será a caras, es decir afecta a la luz libre, determinándose los nuevos valores de los momentos
dentro del apoyo a partir de los momentos redistribuidos a cara, y las consideraciones de redondeo de
las leyes de esfuerzos indicadas en el apartado anterior.
En forjados de viguetas, el usuario puede definir los momentos mínimos positivos y negativos que
especifique la norma.
Coeficiente de Empotramiento en última planta. De forma opcional se pueden redistribuir los momentos
negativos en la unión de la cabeza del último tramo de pilar con extremo de viga; dicho valor estará
comprendido entre 0 (articulado) y 1 (empotramiento), aunque se aconseja 0.3 como valor
intermedio.
Se realiza una interpolación lineal entre las matrices de rigidez de barras biempotradas y empotradasarticuladas, que afecta a los términos E I/L de las matrices:
K definitiva =
siendo
· K biempotradas. + (1 -
) · K empot - artic.
el valor del coeficiente introducido.
Coeficiente de Empotramiento en cabeza y pie de pilar, en bordes de forjados, vigas; articulaciones en extremos
de vigas. Es posible también definir un coeficiente de empotramiento de cada tramo de pilar en su
cabeza y/o su pie en la unión (0 = articulado; 1 = empotrado) (valor por defecto). Los coeficientes de
cabeza del último tramo de pilar se multiplican por éstos. Esta rótula plástica se considera físicamente
en el punto de unión de la cabeza o pie con la viga o forjado tipo losa/reticular que acomete al nudo.
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Fig 9
En extremos de vigas y cabeza de último tramo de pilar con coeficientes muy pequeños y rótula en
viga, se pueden dar resultados absurdos e incluso mecanismos, al coexistir dos rótulas unidas por
tramos rígidos.
Fig 10
En losas, forjados unidireccionales y forjados reticulares también se puede definir un coeficiente de
empotramiento variable en todos sus bordes de apoyo, que puede oscilar entre 0 y 1 (valor por
defecto).
También se puede definir un coeficiente de empotramiento variable entre 0 y 1 (valor por defecto) en
bordes de viga, de la misma manera que en forjados, pero para uno o varios bordes, al especificarse
por viga.
Cuando se define coeficientes de empotramiento simultáneamente en forjados y bordes de viga, se
multiplican ambos para obtener un coeficiente resultante a aplicar a cada borde.
La rótula plástica definida se materializa en el borde del forjado y el borde de apoyo en vigas y muros,
no siendo efectiva en los bordes en contacto con pilares y pantallas, en los que siempre se considera
empotrado. Entre el borde de apoyo y el eje se define una barra rígida, por lo que siempre existe
momento en el eje de apoyo producido por el cortante en el borde por su distancia al eje. Dicho
momento flector se convierte en torsor si no existe continuidad con otros paños adyacentes. Esta
opción debe usarse con prudencia, ya que si se articula el borde de un paño en una viga, y la viga
tiene reducida a un valor muy pequeño la rigidez a torsión, sin llegar a ser un mecanismo, puede dar
resultados de los desplazamientos del paño en el borde absurdos, y por tanto los esfuerzos calculados.
Fig 11
Es posible definir también articulaciones en extremos de vigas, materializándose físicamente en la cara
del apoyo, ya sea pilar, muro, pantalla o apoyo en muro.
Estas redistribuciones se tienen en cuenta en el cálculo e influyen por tanto en los desplazamientos y
esfuerzos finales del cálculo obtenido.
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B.-Rigideces Consideradas. Para la obtención de los términos de la matriz de rigidez se consideran todos los
elementos de hormigón en su sección bruta.
Para el cálculo de los términos de la matriz de rigidez de los elementos se han distinguido los valores:
EI/L: rigidez a flexión
GJ/L: rigidez torsional
EA/L: rigidez axil
y se han aplicado los coeficientes indicados en la siguiente tabla:
ELEMENTO
(EIy)
(EIZ)
(G J)
(EA)
Pilares
S.B.
S.B.
S.B. · x
S.B.
coef.rigid
ez axil
Vigas inclinadas y barras 3d
S.B.
S.B.
S.B. · x
S.B.
Vigas de hormigón y
metálicas
S.B.
Viguetas
S.B. · x
/
S.B. · x
S.B. 36
Zuncho de borde
S.B. · 10
Apoyo y empot. en muro
S.B. · 10 2
S.B. · x
-15
S.B. · x
Pantallas y muros
S.B.
Losas y reticulares
S.B.
S.B. · x
Placas Aligeradas
S.B.
S.B. · x
S.B.
E.P.
SB ·
coef.rig.a
xil
S.B.: sección bruta del hormigón
: no se considera por la indeformabilidad relativa en planta
X: coeficiente reductor de la rigidez a torsión
E.P.: elemento finito plano
Coeficientes de Rigidez a Torsión. Existe una opción que permite definir un coeficiente reductor de la
rigidez a torsión (x), ver tabla anterior, de los diferentes elementos. Esta opción no es aplicable a
perfiles metálicos. Cuando la dimensión del elemento sea menor o igual que el valor definido para
barras cortas se tomará el coeficiente definido en las opciones. Se considerará la sección bruta (S.B.)
para el término de torsión GJ, y también cuando sea necesaria para el equilibrio de la estructura.
Coeficiente de Rigidez Axil. Se considera el acortamiento por esfuerzo axil en pilares, muros y pantallas
H.A. afectado por un coeficiente de rigidez axil variable entre 1 y 99.99 para poder simular el efecto
del proceso constructivo de la estructura y su influencia en los esfuerzos y desplazamiento finales. El
valor aconsejable es entre 2 y 3.
C.-Momentos Mínimos. En las vigas también es posible cubrir un momento mínimo que sea una fracción del
supuesto isostático pl2/8. Este momento mínimo se puede definir tanto para momentos negativos como para
positivos con la forma pl2/x, siendo x un número entero mayor que 8. El valor por defecto es 0, es decir, no se
aplican.
Se recomienda colocar, al menos, una armadura capaz de resistir un momento pl2/32 en negativos, y un
momento pl2/20 en positivos. Es posible hacer estas consideraciones de momentos mínimos para toda la
estructura o sólo para parte de ella, y pueden ser diferentes para cada viga. Cada norma suele indicar unos
valores mínimos.
Análogamente se pueden definir unos momentos mínimos en forjados unidireccionales por paños de viguetas
y para placas aligeradas. Se pueden definir para toda la obra o para paños individuales y/o valores
diferentes. Un valor de 1/2 del momento isostático (= pl2/16 para carga uniforme) es razonable para positivos
y negativos.
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Las envolventes de momentos quedarán desplazadas, de forma que cumplan con dichos momentos
mínimos, aplicándose posteriormente la redistribución de negativos considerada.
El valor equivalente de la carga lineal aplicada es:
p=
Vi + Vd
l
Si se ha considerado un momento mínimo (+) = se ha de verificar que:
Mv ≥
pl 2
8
Fig 12
Recuerde que estas consideraciones funcionan correctamente con cargas lineales y de forma aproximada si
existen cargas puntuales.
D.-Otras Opciones. Enumeraremos a continuación las opciones no citadas y que, por supuesto, influyen y
personalizan los cálculos.
Pilares
Disposición de barras verticales (longitudes máximas, unión de tramos cortos, solapes intermedios)
Cortar esperas en el último tramo (en cabeza)
Reducción de la longitud de anclaje en pilares
Criterios de simetría de armaduras en las caras
Criterios de continuidad de barras
Recubrimiento geométrico
Disposición de perfiles metálicos
Transiciones por cambio de dimensiones
Redondeo de longitud de barras
♦
♦
♦
Tramado de pilares y pantallas
Solapar en la zona central del tramo. En las zonas sísmicas, se traslada el solape de barras a la
zona central del tramo, alejada de la zona de máximos esfuerzos que es conveniente activar con
sismos elevados.
Solapes en muros y pantallas. Verifica que la armadura en el solape está a tracción o compresión,
aplicando un coeficiente amplificación de la longitud de solape, en función de la separación de
barras.
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♦
Factor de cumplimiento exigido en muros y pantallas. El armado de un tramo de muro o pantalla
puede presentar tensiones de pico que penalizan el armado si se pretende que cumpla al 100%.
Con esta opción, se permite un % menor de cumplimiento, o la comprobación de un armado
dado.
Vigas
Negativos simétricos en vigas de un
tramo
Características de vigas prefabricadas
armadas
Porcentaje de diferencia para simetría
de negativos
Características de vigas prefabricadas
pretensadas
Criterio de disposición de patillas
Valoración de Errores
Patillas en extremo de alineación
Numeración de Pórticos
Longitud mínima de estribos de
refuerzo a colocar
Numeración de Vigas
♦
Simetría en armadura de estribos
♦
♦
♦
Estribos de distinto diámetro en una
viga
♦
Disposición de estribado múltiple
♦
Armado de viga prefabricada
♦
Estribado de vigas pretensadas
♦
♦
Armado de cortantes (colocación de
armadura de piel, sección de
comprobación del cortante)
Longitud de anclaje en cierre de
estribos
Doblar en ‘U’ las patillas
Unir armadura de montaje en vuelos
Envolvente de cortantes (ley continua
o discontinua)
Disposición de estribado múltiple
♦
♦
♦
Consideración de la armadura de
montaje
Selección de estribado
Coeficientes de fluencia - flecha
activa
♦
Despiece de armado de vigas con
sismo
Recubrimientos geométricos (superior,
inferior y lateral)
Recubrimientos geométricos (superior,
inferior y lateral) en vigas de
cimentación
Coeficientes de fluencia de flecha
total a plazo infinito
Fisuración
♦
♦
Forjados de losa maciza y reticulares
Limitación de la fisuración por cortante
(sólo EHE)
Limitación de la fisuración por torsión
(sólo EHE)
Recubrimiento mecánico en reticulares
Cuantías mínimas en negativos de
forjados unidireccionales
Longitudes mínimas de negativos en
Detallar armadura base en planos
(desactivada por defecto). No se detalla,
y no se dibuja ni se mide al estar
desactivada.
Armado de losas y reticulares:
♦
Redondeo de longitud de barras
Cuantías mínimas
♦
Patillas constructivas en losas
Reducción de cuantía mecánica
♦
Armado por torsión
♦
Longitudes mínimas de refuerzo
Criterios de ordenación y numeración
en losas
Armado de losas rectangulares
Recubrimiento mecánico en losas
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Generales
Opciones generales de dibujo
♦
Longitud máxima de corte de una
barra
♦
Armado de jácenas (vigas)
Coeficiente reductor de la rigidez a
flexión en forjados unidireccionales
Mermas de acero en medición
♦
♦
placas aligeradas
♦
Opciones para vigas metálicas
♦
Armado en forjados unidireccionales
♦
Límites de flecha en vigas
♦
Armado en placas aligeradas
♦
Límites de flecha en placas aligeradas
♦
♦
♦
Consideración del armado a torsión en
vigas
Coeficientes reductores de la rigidez a
torsión
Momentos mínimos a cubrir con
armadura en forjados y vigas
Dibujo
La configuración de capas, tamaños de textos y grosores de pluma son definibles en los planos.
Existen opciones que se graban y conservan con la obra ( ). Otras son de carácter general ( , de
forma que si se ha variado alguna de éstas y se repite un cálculo, es posible que los resultados difieran.
Estructuras metálicas
Pandeo lateral
Se considera de acuerdo a la norma DB-SE-A.
Abolladura del alma
Se considera de acuerdo a la norma DB-SE-A.
Método de cálculo de acciones horizontales
1. Viento. Para cada norma, la forma de cálculo de la presión de forma automática, necesita la definición de
una serie de datos que puede consultar en el apéndice de normativas de aplicación del manual.
A.-Norma CTE. Para la obtención de la carga de viento se considera lo indicado en la norma española
DB-SE-AE Acciones en la Edificación. Basta para ello definir la zona eólica y el grado de aspereza.
Genera de forma automática las cargas horizontales en cada planta, de acuerdo con la norma
seleccionada, en dos direcciones ortogonales X, Y, o en una sola, y en ambos sentidos (+X, -X, +Y, -Y).
Se puede definir un coeficiente de cargas para cada dirección y sentido de actuación del viento, que
multiplica a la presión total del Viento. Si un edificio esta aislado, actuará la presión en la cara de
barlovento, y la succión en la de sotavento. Se suele estimar que la presión es 2/3=0.66 y la succión
1/3=0.33 de la presión total, luego para el edificio aislado el coeficiente de cargas es 1 (2/3+1/3=1)
para cada dirección. Si es un edificio adosado o de medianería en X a la izquierda, que protege de la
acción del Viento en alguna dirección, se puede tener en cuenta mediante los coeficientes de
cargas, poniendo en +X=0.33 ya que sólo hay succión a sotavento, y –X=0.66 ya que sólo hay presión a
barlovento.
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Se define como ancho de banda a la longitud de fachada perpendicular a la dirección del Viento.
Puede ser diferente en cada planta, y se define por plantas. Cuando el Viento actúa en la dirección X,
se debe dar el ancho de banda y (A.Y), y cuando actúa en Y, ancho de banda x (A.X).
Cuando en una misma planta hay zonas independientes, se hace un reparto de la carga total
proporcional al ancho de cada zona respecto al ancho total B definido para esa planta
(Fig 14).
Siendo B el ancho de banda definido cuando el Viento actúa en la dirección Y, los valores b1 y b2 son
calculados geométricamente por CYPECAD en función de las coordenadas de los pilares extremos de
cada zona. Por tanto, los anchos de banda que se aplicarán en cada zona serán:
B1 =
b1
b2
⋅ B B2 =
⋅B
b1 + b 2
b1 + b 2
Fig 14
Conocido el ancho de banda de una planta, y las alturas de la planta superior e inferior a la planta, si
se multiplican la semisuma de las alturas por el ancho de banda se obtiene la superficie expuesta al
Viento en esa planta, que multiplicada a su vez por la presión total calculada a esa altura y por el
coeficiente de cargas, obtendríamos la carga de Viento en esa planta y en esa dirección.
2. Sismo.
Cálculo Dinámico. Análisis Modal Espectral. El método de análisis dinámico que considera el programa
como general es el "análisis modal espectral", para el cual será necesario definir:
Aceleración de cálculo respecto de g (aceleración de la gravedad)=ac
Ductilidad de la estructura =
Número de modos a calcular
Coeficiente cuasi-permanente de sobrecarga = A
Espectro de aceleraciones de cálculo
Daremos estos datos y la selección del espectro correspondiente de cálculo, que se puede elegir de la
biblioteca por defecto que se suministra con el programa, o definida por el usuario. La definición de
cada espectro se realiza por coordenadas (X: periodo T; Y: Ordenada espectral (T)) pudiendo ver la
forma de la gráfica generada. Para la definición del espectro normalizado de respuesta elástica, el
usuario debe conocer los factores que influyen para su correcta definición (tipo de sismo, tipo de
terreno, amortiguamiento, etc.), factores que deben estar incluidos en la ordenada espectral, también
llamado factor de amplificación, y referidos al periodo T.
Cuando en una edificación se especifica cualquier tipo de hipótesis sísmica dinámica el programa
realiza, además del cálculo estático normal, un análisis modal espectral de la estructura. Los espectros
de diseño dependerán de la norma sismorresistente y de los parámetros de la misma seleccionados. En
el caso de la opción de análisis modal espectral, el usuario indica directamente el espectro de diseño.
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Para efectuar el análisis dinámico, el programa crea, para cada elemento de la estructura, la matriz
de masas y la rigidez. La matriz de masas se crea a partir de la hipótesis de peso propio y de las
correspondientes sobrecargas multiplicadas por el coeficiente de cuasi-permanencia. CYPECAD
trabaja con matrices de masas concentradas, que resultan ser diagonales.
El siguiente paso consiste en la condensación (simultánea con el ensamblaje de los elementos) de las
matrices de rigidez y masas completas de la estructura, para obtener otras reducidas y que
únicamente contienen los grados de libertad dinámicos, sobre los que se hará la descomposición
modal. El programa efectúa una condensación estática y dinámica, haciéndose esta última por el
método simplificado clásico, en el cual se supone que sólo a través de los grados de libertad
dinámicos aparecerán fuerzas de inercia.
Los grados de libertad dinámicos con que se trabaja son tres por cada planta del edificio: dos
traslaciones sobre el plano horizontal, y la correspondiente rotación sobre dicho plano. Este modelo
simplificado responde al recomendado por la gran mayoría de normas sismorresistentes.
En este punto del cálculo, ya se tiene una matriz de rigidez y otra de masas, ambas reducidas, y con el
mismo número de filas/columnas, representando cada una de ellas uno de los grados de libertad
dinámicos anteriormente descritos. El siguiente paso es la descomposición modal, que el programa
resuelve mediante un método iterativo, y cuyo resultado son los autovalores y autovectores
correspondientes a la diagonalización de la matriz de rigidez con las masas.
El sistema de ecuaciones a resolver es el siguiente:
K: matriz de rigidez
M: matriz de masas
[K − ω ⋅ M] = 0.0 (determinante nulo)
2
ω2: autovalores del sistema
ω: frecuencias naturales propias del sistema dinámico
[K − ω ⋅ M]⋅ [φ] = [0.0] (sistema homogéneo indeterminado)
2
φ: autovectores del sistema o modos de vibración condensados
De la primera ecuación, se pueden obtener un número máximo de soluciones (valores de ω), igual al
número de grados de libertad dinámicos asumidos, y para cada una de estas soluciones (autovalores)
se obtiene el correspondiente autovector (modo de vibración). Sin embargo, rara vez es necesario
obtener el número máximo de soluciones del sistema, y se calculan sólo las más representativas, en el
número indicado por el usuario como número de modos de vibración que intervienen en el análisis. Al
indicar dicho número, el programa selecciona las soluciones más representativas del sistema, que son
las que más masa desplazan, y corresponden a las frecuencias naturales de vibración mayores.
La obtención de los modos de vibración condensados (también llamados vectores de coeficientes de
forma), es la resolución de un sistema lineal de ecuaciones homogéneo (el vector de términos
independientes es nulo), e indeterminado (ω2 se ha calculado para que el determinante de la matriz
de coeficientes sea nulo). Por tanto, dicho vector representa una dirección o modo de deformación, y
no valores concretos de las soluciones.
A partir de los modos de vibración, el programa obtiene los coeficientes de participación para cada
dirección (τi) de la forma siguiente:
τi = [φi ] ⋅ [M] ⋅
T
[J] ⋅ [M] ⋅ [φ ], i = 1, ..., nº modos calculados
i
[φi ]T
Donde [J] es un vector que indica la dirección de actuación del sismo. Por ejemplo, para sismo en
dirección x:
[J] = [100100100 ...100]
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Una vez obtenidas las frecuencias naturales de vibración, se entra en el espectro de diseño
seleccionado, con los parámetros de ductilidad, amortiguamiento, etc., y se obtiene la aceleración de
diseño para cada modo de vibración, y cada grado de libertad dinámico. El cálculo de estos valores
se hace de la siguiente forma:
aij = φij ⋅ τi ⋅ a ci
i: cada modo de vibración
j: cada grado de libertad dinámico
aci: aceleración de cálculo para el modo de vibración i
ac
g
α(Ti ) ⋅
a ci =
μ
Los desplazamientos máximos de la estructura, para cada modo de vibración i y grado de libertad j de
acuerdo al modelo lineal equivalente, se obtienen como sigue:
uij =
aij
ωi2
Por tanto, para cada grado de libertad dinámico, se obtiene un valor del desplazamiento máximo en
cada modo de vibración. Esto equivale a un problema de desplazamientos impuestos, que se resuelve
para los demás grados de libertad (no dinámicos), mediante la expansión modal, o sustitución 'hacia
atrás' de los grados de libertad previamente condensados.
Se obtiene, finalmente, una distribución de desplazamientos y esfuerzos sobre toda la estructura, para
cada modo de vibración y para cada hipótesis dinámica, con lo que se finaliza el análisis modal
espectral propiamente dicho.
Para la superposición modal, mediante la que se obtienen los valores máximos de un esfuerzo,
desplazamiento, etc., en una hipótesis dinámica dada, el programa usa el método CQC, en el cual se
calcula un coeficiente de acoplamiento modal dependiente de la relación entre los periodos de
vibración de los modos a combinar. La formulación de dicho método es la siguiente:
x=
∑ ∑ρ
i
ρij =
en donde r :
ij
xi x j
j
8 ξ2 r 3
2
(1 + r ) (1 − r )2 + 4 ζ 2 r (1 + r )
Ti
Tj
ζ: razón de amortiguamiento, uniforme para todos los modos de vibración, y de valor 0.05
x: esfuerzo o desplazamiento resultante
xi, xj: esfuerzos o desplazamientos correspondientes a los modos a combinar
Para los casos en los cuales se requiere la evaluación de esfuerzos máximos concomitantes, CYPECAD hace
una superposición lineal de los distintos modos de vibración, de forma que para una hipótesis dinámica
dada, se obtienen en realidad n conjuntos de esfuerzos, donde n es el número de esfuerzos concomitantes
que se necesitan. Por ejemplo, si se está calculando el dimensionamiento de pilares de hormigón, se trabaja
con tres esfuerzos simultáneamente: axil, flector en el plano xy y flector en el plano xz. En este caso, al solicitar
la combinatoria con una hipótesis dinámica, el programa suministrará para cada combinación que la incluya
tres combinaciones distintas: una para el axil máximo, otra para el flector en el plano xy máximo, y otra para
el flector en el plano xz máximo. Además, las distintas combinaciones creadas se multiplican por +/-1, ya que
el sismo puede actuar en cualquiera de los dos sentidos.
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Los efectos de segundo orden se pueden considerar si se desea, activando dicha consideración de
forma potestativa por el usuario, ya que el programa no lo hace de forma automática.
Se puede consultar realizado el cálculo para cada modo, el periodo, el coeficiente de participación
en cada dirección de cálculo X, Y, y lo que se denomina coeficiente sísmico, que es el espectro de
desplazamientos obtenido como Sd:
Sd =
α(T )
ω2 μ
α (T): ordenada espectral
ω: frecuencia angular = 2π/T
μ: ductilidad
C.-Efectos de la torsión. Cuando se realiza un cálculo dinámico, se obtiene el momento y el cortante
total debido a la acción sísmica sobre el edificio. Dividiendo ambos, se obtiene la excentricidad
respecto al centro de masas. Dependiendo de la normativa de acciones sísmicas de cada país
seleccionada, se compara con la excentricidad mínima que especifica dicha normativa, y si fuera
menor, se amplifica el modo rotacional o de giro, de tal manera que al menos se obtenga dicha
excentricidad mínima.
Esto es importante sobre todo en estructuras simétricas.
D.-Cortante Basal. Cuando el cortante basal obtenido por la acción sísmica dinámica sea inferior al 80%
del cortante basal estático, se amplificará en dicha proporción para que no sea menor.
Según la Norma NCSE-02. Se ha implementado la aplicación de la norma NCSE-02 de acuerdo al
procedimiento de "análisis modal espectral", según se ha indicado en el método general anteriormente.
Para ello se deben indicar los siguientes datos:
Término municipal (se obtiene de una tabla la aceleración sísmica básica ab y el coeficiente de
contribución).
Acción sísmica en las direcciones X, Y.
Coeficiente de riesgo.
Amortiguamiento
en porcentaje respecto al crítico, calculando el valor de
.
Coeficiente de suelo C, según el tipo de terreno, obteniéndose el espectro correspondiente según
la norma.
Parte de sobrecarga a considerar.
Número de modos a considerar. Se recomienda de forma orientativa dar 3 por número de plantas
hasta un máximo de 30, siendo lo habitual no considerar más de 6 modos, aunque lo más sensato
es consultar después del cálculo el listado de coeficientes de participación, y comprobar el
porcentaje de masas movilizadas en cada dirección, verificando que corresponde a un valor alto.
Puede incluso ocurrir que haya considerado un número excesivo de modos que no contribuyan
de forma significativa, por lo que se pueden no considerar y si se recalcula reducir tiempos de
proceso.
Recuerde que el modelo considerado supone la adopción de 3 grados de libertad por planta,
suponiendo en ésta los movimientos de sólido rígido en su plano: dos traslaciones X, Y, además de
una rotación alrededor del eje Z. No se consideran modos de vibración verticales.
Ductilidad.
Criterios de armado a aplicar por ductilidad (para aplicar las prescripciones indicadas en la norma, según
sea la ductilidad alta o muy alta).
Obtenidos los periodos de cada modo considerado se determinan los desplazamientos para cada modo.
Las solicitaciones se obtendrán aplicando la regla del valor cuadrático ponderado de los modos
considerados de acuerdo a lo indicado en la memoria de cálculo.
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Podemos consultar los valores de los esfuerzos modales en cada dirección en pilares y pantallas, así como en
los nudos de losas y reticulares. En las vigas podemos consultar las envolventes.
Prescripciones incluidas en el diseño de armaduras:
A.-Vigas
La longitud neta de anclaje de la armadura longitudinal en extremos se aumenta un 15%.
La armadura de refuerzo superior y la inferior pasante que llega a un nudo tiene una longitud
mínima de anclaje no menor que 1.5 veces el canto de la viga.
Si la aceleración de cálculo a c
0.16 g:
- La armadura de montaje e inferior pasante mínima será 2
16.
- En extremos la armadura dispuesta en una cara será al menos el 50% de la opuesta
calculada.
- La cuantía de estribos se aumenta un 25% en una zona de dos veces el canto junto a cada
cara de apoyo. La separación será menor o igual a 10 cm.
Para estructuras de ductilidad alta: estribos a menor separación en dos veces el canto junto a la
cara de apoyo.
8 · diámetro barra menor comprimida
s
24 veces el diámetro del estribo
1/4 del canto
20 cm
Para estructuras de ductilidad muy alta:
- armadura mínima superior e inferior
3.08 cm2 (
2
14)
estribos a menor separación en dos veces el canto junto a la cara de apoyo.
6 · diámetro barra menor comprimida
s
1/4 del canto
15 cm
B.-Pilares
Si la aceleración de cálculo a c
0.16 g:
Se debe seleccionar una tabla de armado preparada para cumplir mínimo 3 barras por cara y
separación máxima 15 cm.
La cuantía mínima se aumenta en un 25 %.
Opcionalmente se selecciona la colocación de estribos en el nudo, y más apretados en cabeza y
pie de pilar.
Dimensionado de secciones
Comprobación y Dimensionado de Elementos
Para el dimensionado de las secciones de hormigón armado en estados límites últimos se emplean el método
de la parábola-rectángulo y el diagrama rectangular, con los diagramas tensión-deformación del hormigón y
para cada tipo de acero, de acuerdo con la normativa vigente (ver apéndice).
Se utilizan los límites exigidos por las cuantías mínimas y máximas indicadas por las normas, tanto geométricas
como mecánicas, así como las disposiciones indicadas referentes a número mínimo de redondos, diámetros
mínimos y separaciones mínimas y máximas. Dichos límites se pueden consultar y modificar por pantalla en
Opciones. Otros se encuentran grabados en ficheros internos.
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Vigas
Armadura Longitudinal por Flexión. La armadura se determina efectuando un cálculo a flexión simple en, al
menos, 14 puntos de cada tramo de viga, delimitado por los elementos que contacta, ya sean viguetas, losas
macizas o reticulares. En cada punto, y a partir de las envolventes de momentos flectores, se determina la
armadura necesaria tanto superior como inferior (de tracción y compresión según el signo de los momentos)
y se comprueba con los valores mínimos geométricos y mecánicos de la norma, tomando el valor mayor. Se
determina para las dos envolventes, sísmicas y no sísmicas, y se coloca la mayor cuantía obtenida en ambos.
Armadura inferior. Conocida el área necesaria por cálculo en todos los puntos calculados, se busca en
la tabla de armado de positivos la secuencia de armadura inmediata superior a la necesaria. Se
pueden disponer armaduras hasta con tres longitudes de corte. Las tablas de armado están definidas
para el ancho y el canto especificado en las mismas.
Las tablas de armado se desglosan en 3 sumandos. Cada uno de ellos puede ser de diferente
diámetro. El 1er sumando es armadura pasante entre apoyos, anclada de forma constructiva. Es decir,
el eje de apoyo pasa hasta la cara opuesta menos 3 centímetros, excepto si, por necesidades de
cálculo (porque los positivos estén próximos o lleguen al apoyo o por necesitar armadura de
compresión en apoyos), fuera preciso anclar la longitud reducida de anclaje a partir del eje. Las
tablas de armado por defecto proporcionan un armado pasante (1er sumando) cuya cuantía siempre
es superior a un tercio o a un cuarto de la armadura total en las tablas de armado por defecto del
programa. Si se modifican las tablas, hay que procurar conservar dicha proporción, quedando a juicio
del usuario tales modificaciones.
El 2º y 3er sumando pueden ser de menor longitud, siempre simétrico, cumpliendo unas longitudes
mínimas en porcentajes (d y e en el dibujo) de la luz del vano especificado en Opciones.
Fig 16
c: dimensión de apoyo
r: recubrimiento = 3 cm en general
l b,net: longitud de anclaje reducida
NOTA: El 1er sumando siempre pasa 10 diámetros medidos a partir de la cara de apoyo
Cuando no se encuentre en las tablas de armado una combinación de armados que cubra lo
necesario para las dimensiones de la viga, se colocarán diámetros 25. El programa emitirá el
mensaje ARMADURA INFERIOR FUERA DE TABLA.
Armadura superior. Se distinguen dos clases de armadura superior:
Refuerzo superior (en vigas normales, inferior en vigas de cimentación): Conocida el área
necesaria por cálculo en todos los puntos calculados, se busca en la tabla de armado de
negativos la secuencia de armadura inmediata superior a la necesaria. Se pueden disponer
armaduras hasta con tres grupos de longitudes de corte distintas, que en opciones de armado de
vigas se puede definir un mínimo en % de la luz, para cada grupo. Las tablas de armado están
definidas para el ancho y el canto especificado en las mismas. Las tablas de armado se
desglosan en 3 sumandos. Cada uno de ellos puede ser de diferente diámetro.
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Montaje: Continua o Porta-estribos: La armadura de montaje continua se utiliza cuando se
construye en taller la ferralla de las vigas de apoyo a apoyo, conjuntamente con la armadura
positiva y los estribos, a falta de colocar en obra el refuerzo superior (o inferior en vigas de
cimentación) en apoyos. De forma opcional, se puede considerar o no, colaborante a efectos de
armadura superior. Cuando sea necesaria armadura de compresión superior, se convierte
siempre en colaborante. El anclaje de esta armadura de montaje es opcional, en patilla o
prolongación recta, a partir de su terminación o del eje, y que se muestra claramente en el
diálogo de opciones.
- En secciones en T, se coloca una armadura adicional para sujetar los extremos de los estribos
de la cabeza de la T.
- La armadura de montaje porta-estribos se utiliza para el montaje in situ de la ferralla,
colocándose entre los extremos de los refuerzos superiores, utilizando barras de pequeño
diámetro y un solape constructivo con los refuerzos, siendo necesario para tener una
armadura que al menos sujete los estribos. Puede también ser utilizable en zonas sísmicas en
las que se desea alejar los solapes de los nudos. Es muy conveniente consultarla y elegir la
que habitualmente se utilice.
Cuando no se encuentre en las tablas de armado alguno que cumpla, se colocará el número
necesario de barras de diámetro 25. El programa emitirá el mensaje FUERA DE TABLA, ya sea montaje o
refuerzo.
Otras consideraciones en el armado longitudinal. Dentro de la zona de apoyo del soporte o pilar se considera una
variación lineal del canto de la viga (1/3), lo cual conduce a una reducción de la armadura necesaria, que
será la mayor obtenida entre las caras de borde del soporte, no teniendo que coincidir con el eje del apoyo,
siendo lo más normal próxima o en el borde de apoyo.
Fig 17
En cuanto a las pantallas y muros, dependiendo del ancho del lado al que acomete la viga, se calcula una
longitud o luz de cálculo igual a la menor de:
la distancia entre ejes de pantallas (o punto medio del eje de viga cortado)
la luz libre (entre caras) más dos veces el canto
Con este criterio se obtienen las envolventes dentro de la pantalla y se obtiene la longitud de corte de las
armaduras, que no superarán la luz de cálculo más dos cantos.
Si es necesaria la armadura de piel, lo cual se define en opciones debido al canto de la viga, se dispondrá en
las caras laterales con el diámetro y separación mínima definida, de acuerdo a la norma y lo indicado en las
opciones.
Armadura Longitudinal por Torsión. Conocida la armadura longitudinal por flexión, se calcula la armadura
necesaria por torsión, de acuerdo a la norma, en cada sección. Si la armadura real colocada en esquinas es
capaz de absorber ese incremento respecto a la necesaria por flexión, cumplirá. En caso contrario, será
preciso aumentar la armadura longitudinal y una armadura adicional en las caras laterales, como si de
armadura de piel se tratara.
La comprobación de compresión oblicua por torsión y cortante se efectúa a un canto útil del borde de
apoyo de acuerdo a la formulación de cada norma.
Corte de las Armaduras Longitudinales. Una vez conocida la envolvente de capacidades necesarias en cada
sección, superior e inferior, se determina para cada punto una ley desplazada un canto útil más la longitud
neta reducida (= longitud de anclaje · área necesaria/área real) en función de su posición (II = mala
adherencia, I= buena adherencia), determinándose la longitud máxima en su zona para cada uno de los
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grupos de armado dispuesto en la dirección desfavorable o decreciente de los esfuerzos. De forma opcional
estas longitudes se ajustan a unos mínimos definidos en función de un porcentaje de la luz y en múltiplos de 5
cm. En los extremos, se ancla la armadura de acuerdo a su terminación en patilla, calculando la rama
vertical necesaria, colocando un mínimo si así se indica en las opciones. En apoyos intermedios se ancla la
armadura de positivos a cada lado a partir del eje de apoyo, además de un mínimo de diez diámetros
medidos desde la cara del soporte (Fig 16).
Cuando se genera la longitud máxima de barras, se cortan y se solapan las barras con un valor doble de la
longitud de anclaje.
Con sismo, existe una opción en la que se ancla y solapa la armadura fuera de la zona confinada junto a los
apoyos.
Armadura Transversal (Estribos). Para el dimensionado a esfuerzo cortante se efectúa la comprobación a
compresión oblicua realizada en el borde de apoyo directo, y el dimensionado de los estribos a partir del
borde de apoyo mencionado o de forma opcional a una distancia en porcentajes del canto útil, del borde
de apoyo (Fig 18). En cuanto al estribado, o refuerzo a cortante, es posible seleccionar los diámetros mínimos
y separaciones en función de las dimensiones de la viga, así como simetría en la disposición de los mismos y
empleo de distintos calibres según la zona de la viga. Se pueden definir estribos simples( que es siempre el
perimetral de la sección), dobles, triples, así como ramas verticales. También se pueden disponer los estribos y
ramas juntos, hasta dos y tres en la misma sección.
Existen unas tablas definibles por el usuario y en las que se puede observar que es posible utilizar estribos y
ramas, tal como se ha comentado.
Fig 18
Se determina en primer lugar el estribado mínimo según la norma, en función de la sección de la viga y la
tabla de armados, comprobando la longitud que puede cubrir con la envolvente de esfuerzos cortantes en
la zona central.
En las zonas laterales, a izquierda y derecha, se determina el estribado necesario hasta los apoyos y se
colocan en su longitud necesaria más medio canto útil. Se comprueba que dichas longitudes sean mayores
que los mínimos indicados en Opciones.
Por último, y si existe torsión, se calcula la armadura transversal necesaria por torsión, estableciendo los
mínimos según la norma (separación mínima, estribos cerrados) y se adiciona a la obtenida por cortante,
dando como resultado final un estribado cuyos diámetros, separaciones y longitud de colocación cubre la
suma de los dos efectos. En este último caso se realiza la comprobación conjunta (compresión oblicua) de
tensiones tangenciales de cortante más torsión.
Se comprueba que la separación de estribos cumpla lo especificado en la norma cuando la armadura
longitudinal esté comprimida, lo cual afecta tanto al diámetro como a la separación máxima, en función de
la armadura longitudinal comprimida.
Pilares apeados. Cargas próximas a los apoyos. Vigas de gran canto y vigas anchas. En el caso particular de
pilares apeados (sin vinculación exterior) en vigas, se dimensionan los estribos verticales con el valor del
cortante en el borde de apoyo en ese tramo. Es importante recordar que, en el caso particular de pilares
apeados o cargas puntuales próximos a los apoyos, es decir, a una distancia menor o igual a un canto útil,
se produce una transmisión de la carga por bielas inclinadas de compresión y tracción que necesita
armadura horizontal, en las mismas condiciones que en una ménsula corta, cuyos criterios de dimensionado
no están contemplados en el programa. En este caso se debe realizar una comprobación y armado manual
del tramo o tramos en los que esto ocurra, de acuerdo a lo que indique la norma para esos casos, además
de complementar los dibujos de planos de vigas con los detalles adicionales correspondientes. También se
puede resolver con barras inclinadas.
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Fig 19
Dada la importancia que posee este tipo de apoyo y la fragilidad que presenta, ES FUNDAMENTAL extremar
el control del mismo, tanto en su diseño como en su ejecución.
Se deben revisar los arranques de los pilares apeados, comprobando sus condiciones de anclaje en la viga.
Se recomienda reducir en lo posible el coeficiente de empotramiento en el pie del pilar en su primer tramo
de arranque, para evitar diámetros grandes que conducen a longitudes de anclaje del arranque altas.
Recuerde que, cuando se tienen tramos cortos o vigas de canto elevado, se puede dar la condición de que
la luz sea menor que dos veces el canto, en cuyo caso se está ante una viga de gran canto o viga-pared,
cuyos criterios de dimensionado no están contemplados en el programa. En este caso se debe realizar una
comprobación y armado manual del tramo o tramos en los que esto ocurra.
También puede suceder que en algún tramo de viga, el ancho sea superior a dos veces su luz. En este caso,
esta viga ancha realmente no es una viga o elemento lineal, sino que es un elemento plano bidimensional o
losa, con lo que conviene revisar la discretización e introducirla como losa en lugar de hacerlo como viga, ya
que los criterios de dimensionado son diferentes.
Por último, recuerde que en vigas planas en las que, por su ancho, se sobrepasa el ancho del apoyo en más
de un canto, se debe hacer una comprobación manual a punzonamiento así como una verificación de los
estribos en el apoyo, reforzando con armadura transversal, si fuera preciso.
Si existen cargas colgadas aplicadas por debajo de la fibra neutra de la sección, o cargas puntuales de
vigas apoyadas en otras vigas, se deberá adicionar manualmente la armadura necesaria para suspender
dichas cargas, ya que el programa no lo realiza.
Comprobación de la fisuración en vigas. De forma opcional, se puede establecer un límite del ancho de fisura. La
formulación utilizada corresponde al Código Modelo CEB-FIP. La anchura característica se calcula como:
Wk = 1.7 ⋅ Sm ⋅ E sm
Sm = 2c + 0.25 + K 1 K 2
E sm =
φ A c,eficaz
K 3 ⎛ σ sr
σs ⎡
⎢1 −
⎜
E s ⎢ 2.5 K 1 ⎜⎝ σ s
⎣
As
2⎤
⎞
σ
⎟ ⎥ ≤ 0 .4 s
⎟ ⎥
Es
⎠ ⎦
donde
c: Recubrimiento de la armadura de tracción
s: Separación entre barras. Si s > 15 d, s = 15
K1: 0.4 (barras corrugadas)
K2: 0.125 (flexión simple)
As: Área total de las barras en el área eficaz
Ac, eficaz: Área eficaz que envuelve a las armaduras, en una altura de 1/4 de la altura de la viga.
s: Tensión de servicio de la armadura
sr: Tensión de la armadura en el momento de la fisuración
Es: Módulo de elasticidad del acero
K3: 0.5
Esta formulación se aplica en general, excepto para la norma NB-1 y Eurocódigo 2 que tienen su formulación
específica. Si se activa esta comprobación y no se cumple, se alargan las barras o aumenta la cuantía para
cumplir, emitiendo un mensaje de aviso (no es un error) en los errores de vigas.
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Vigas Inclinadas
Se dimensionan dichos elementos a flexión compuesta a partir de las envolventes de momentos flectores y
axiles, así como el estribado a cortante (en el plano vertical que contiene a la viga). Es un cálculo en flexocompresión recta, por lo que no se contemplan esfuerzos en el plano horizontal, que si existen se deben
armar manualmente.
La armadura superior e inferior longitudinal indicada es la máxima o envolvente de todas las secciones
calculadas a lo largo de dicha viga inclinada. Para este tipo de viga se dibuja la armadura en planos y se
puede solamente consultar por pantalla. El proyectista debe realizar un despiece aparte de sus armaduras
para los encuentros de los nudos extremos.
La envolvente de dichos esfuerzos se puede listar si desea realizar cortes de barras y un estudio de los nudos
de unión.
Pilares. El dimensionado de pilares de hormigón se realiza en flexión-compresión esviada. A partir de la tabla
de armado seleccionada para la obra, se comprueban de forma secuencial creciente de cuantía los
armados definidos, que pueden ser simétricos a dos caras, a cuatro o en un porcentaje de diferencia, se
comprueba si todas las combinaciones posibles cumplen dicho armado en función de los esfuerzos. Se
establece la compatibilidad de esfuerzos y deformaciones y se comprueba que con dicho armado no se
superan las tensiones del hormigón y del acero ni sus límites de deformación, ya que la posición de las
armaduras es conocida por la tabla.
Se considera la excentricidad mínima o accidental, así como la excentricidad adicional de pandeo según la
norma, limitando el valor de la esbeltez mecánica , de acuerdo a lo indicado en la norma. Dado que las
fórmulas aplicadas tienen su campo de aplicación limitado por la esbeltez, si se supera, la sección es
insuficiente (aunque el usuario puede introducir una armadura de forma manual) dando un mensaje de
Esbeltez excesiva (Ee).
En un archivo oculto, y para cada norma, se definen los límites o cuantías mínimas y máximas, tanto
geométricas como mecánicas, que, de forma obligada, se cumplirá en el dimensionado de la armadura. Si
algún armado no cumple y se rebasan los límites máximos, se indicará en el listado y por pantalla el mensaje
de Cuantía excesiva (Ce).
En este caso hay que aumentar la sección de hormigón. Si no se encuentra un armado en las tablas que
verifique para los esfuerzos de cálculo, se buscará un armado calculado por el programa, hasta que en las
caras no quepa la armadura en una capa, en cuyo caso se emite el mensaje: ARMADO MANUAL. Se deben
aumentar en la tabla los tipos de armado y volver a calcular el pilar, para lo cual se puede rearmar sólo los
pilares sin recalcular la obra completa. También se puede aumentar la sección y automáticamente se
recalcula la sección.
Recuerde que, si las modificaciones de dimensión son grandes, es MUY CONVENIENTE volver a calcular la
obra por completo, a causa de las variaciones de rigideces. Los diámetros y separaciones de estribos se
realizan de acuerdo con la norma por defecto, con unas tipologías predefinidas en las tablas de armado
modificables por el usuario, y siempre con separaciones y diámetros en función de la armadura longitudinal
que son igualmente modificables.
Existen unas tablas de armado en las que en función de la armadura vertical, se pueden definir diferentes
configuraciones de estribado y ramas de atado en función de las dimensiones transversales, pudiendo
seleccionarse diferentes tablas según la obra. Si una sección no tiene estribado definido en tabla, sólo se
obtiene estribo perimetral.
No se realiza comprobación de cálculo a cortante de los estribos, por lo que en condiciones de carga
especiales, cargas horizontales, etc., será preciso una comprobación manual del estribado dispuesto y, en su
caso, una modificación manual de los estribos, diámetros y separaciones.
Las longitudes de solape se calculan como la longitud de anclaje en posición I (de buena adherencia) en
función del tipo de acero, hormigón y consideración de acciones dinámicas. De forma opcional, se puede
aplicar una reducción de la longitud de anclaje indicada en función de la armadura necesaria y la real, sin
disminuir de la reducida. Estas longitudes son editables y modificables.
Se supone que un pilar trabaja predominantemente a compresión, por lo que en caso de tener pilares en
tracción (tirantes), es necesario aumentar manualmente las longitudes de anclaje y estudiar con detalle las
uniones y anclajes correspondientes, realizando los detalles complementarios pertinentes de forma manual.
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En cuanto al armado en vertical de un pilar, sus tramos último y penúltimo se arman según sus esfuerzos y de
ahí hacia abajo, tramo a tramo, de forma que la armadura del tramo de abajo nunca sea inferior a la
dispuesta en el tramo inmediatamente superior, en caso de que adopte en Opciones el criterio de
continuidad de barras correspondiente (Fig 20).
Las secciones que se comprueban para obtener el armado de una planta son las indicadas en la Fig 20,
cabeza y pie del tramo, y pie del tramo superior. Si se han definido cargas horizontales en pilares, se hará en
secciones intermedias, pues podría aumentar las leyes de esfuerzos.
Cuando hay desniveles, se aplica la misma sistemática para cada tramo en el que queda subdivido el pilar
de la planta por el desnivel.
Fig 20
Se puede elegir la continuidad o no del armado, así como la conservación del diámetro de las armaduras de
esquina o el número y diámetro en las caras.
Finalmente, es posible modificar su sección, con lo que la armadura se recalcula, y también se puede
modificar su armadura vertical y el tipo de estribos. Recuerde que si modifican las tablas de armado debe
revisar la disposición de estribos.
Tenga en cuenta que si modifica las tablas de armado debe revisar la disposición de estribos. Si no hay
estribos definidos ni armados para la sección del pilar, complete las tablas con el estribado y ramas
necesarios. Revise los cortantes, por si fuera necesario un cálculo manual del estribado que no hace la
versión actual.
Pilares Metálicos: Si se ha definido pilares metálicos, se calculan de acuerdo a la norma seleccionada
para el tipo de acero, ya sea laminado o conformado. Los coeficientes de pandeo ya mencionados
anteriormente deben introducirse por el usuario. Si adopta el criterio de mantener el perfil existente,
recuerde que debe comprobar su cumplimiento.
Si por el contrario admite que el programa coloque el perfil necesario, recuerde que los esfuerzos de
dimensionado se han obtenido con el perfil introducido inicialmente, por lo que si la variación ha sido
importante, es conveniente recalcular la obra, ya que los esfuerzos pueden variar sustancialmente.
Por último se calculan las placas de anclaje en el arranque de pilares metálicos, verificando las
tensiones generales y locales en el acero, hormigón, pernos, punzonamiento y arrancamiento.
Muros de Fábrica. Se comprueban los límites de tensión en compresión y en tracción (10% de la compresión)
con un factor de cumplimiento del 80%.
Si no cumple, se emite un aviso en el informe final del cálculo.
Recuerde que la hipótesis de diafragma rígido a nivel de planta coarta deformaciones y produce esfuerzos
de pico, que a veces son poco representativos, conduciendo a un armado elevado, de ahí la utilidad del
factor de cumplimiento, para permitir que unas zonas no penalicen el armado del resto del muro, supuesto
un armado común por planta.
En muros de bloque de hormigón se aplica el documento correspondiente del Código Técnico de la
Edificación DB-SE-F.
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Forjados Unidireccionales
El cálculo de los forjados unidireccionales se realiza de forma individualizada para cada vigueta en flexión
simple. Se obtiene el valor máximo del momento positivo MF expresado en kp x m (dN x m en S.I.) y por metro
de ancho, mayorado. Se puede realizar una igualación por paños a valores máximos o medios en función de
un porcentaje de diferencia entre viguetas adyacentes, consiguiendo uniformizar los valores por paños.
Es posible tipificar el valor de los momentos, expresándolo por un nombre tipo, si para ese forjado se han
indicado los valores resistidos del momento para cada tipo. Si se supera el valor de dicha tabla se indica con
??. En ese caso se debe ampliar la tabla tipificada.
El cálculo de los momentos negativos se realiza a flexión simple y se obtienen unos negativos de acuerdo con
una tabla de armado. Sus longitudes cumplen unos mínimos, especificados en Opciones, así como unas
cuantías geométricas mínimas. Se pueden modificar e igualar los negativos en función de un porcentaje de
diferencia de longitudes.
Cuando sea precisa una armadura de compresión en la zona de negativos, se retirarán las bovedillas hasta
el punto donde deje de ser necesario. Esto se indicará en la planta por una línea de macizado de las
viguetas.
Las envolventes de momentos y cortantes por vigueta y mayoradas se pueden consultar por pantalla. En
extremos de alineación de viguetas, aunque el valor del momento negativo sea nulo, se dimensiona una
armadura para un momento que es porcentaje del máximo positivo del vano (ver Opciones).
Es posible definir unos momentos mínimos positivos y negativos para toda la obra o para un paño en
concreto.
Dado que en el proyecto se desconoce el forjado definitivo a ejecutar en obra, se debe exigir al
suministrador del mismo el cumplimiento de las deformaciones máximas (flechas) en función de su módulo de
flecha (EI), así como la verificación a cortante en función del tipo de vigueta a colocar, además del
cumplimiento de los momentos positivos y el armado de negativos.
Puesto que se consulta el valor de los momentos positivos, no se hace la comprobación de si es o no
necesaria armadura de compresión en vano. Por último, se recuerda que el valor expresado de los cortantes
en extremos de viguetas en planos está mayorado y por metro de ancho.
Cimentaciones
En el presente apartado se indican las consideraciones generales tenidas en cuenta para la comprobación y
dimensionado de los elementos de cimentación definibles en CYPECAD bajo soportes verticales del edificio
definidos ‘con vinculación exterior’.
Recuerde que puede calcular simultáneamente con el resto de la estructura o de forma independiente.
Como son elementos ‘con vinculación exterior’ no tienen asientos, luego no influyen en el cálculo de la
estructura.
Puesto que pueden calcularse de forma independiente, no olvide que puede hacer modificaciones en
la estructura sin que ello implique afectar a la cimentación.
También es posible utilizarla como un editor, por lo que podrá introducir elementos de cimentación sin
calcular, y obtener planos y mediciones.
Zapatas aisladas
CYPECAD efectúa el cálculo de zapatas de hormigón armado. Siendo el tipo de zapatas a resolver los
siguientes:
• Zapatas de canto constante
• Cuadradas
• Rectangulares centradas
Cada zapata puede cimentar un número ilimitado de soportes (pilares, pantallas y muros) en cualquier
posición.
Las cargas transmitidas por los soportes, se transportan al centro de la zapata obteniendo su resultante. Los
esfuerzos transmitidos pueden ser:
N: axil
Mx: momento x
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My: momento y
Qx: cortante x
Qy: cortante y
T: torsor
Fig 22
Las hipótesis consideradas pueden ser: Peso propio, Sobrecarga, Viento, Nieve y Sismo.
Los estados a comprobar son:
• Tensiones sobre el terreno
• Equilibrio
• Hormigón (flexión y cortante)
Se puede realizar un dimensionado a partir de las dimensiones por defecto definidas en las opciones del
programa, o de unas dimensiones dadas.
También se puede simplemente obtener el armado a partir de una geometría determinada.
La comprobación consiste en verificar los aspectos normativos de la geometría y armado de una zapata.
Tensiones sobre el terreno
Se supone una ley de deformación plana para la zapata, por lo que se obtendrá en función de los esfuerzos
unas leyes de tensiones sobre el terreno de forma trapecial. No se admiten tracciones, por lo que, cuando la
resultante se salga del núcleo central, aparecerán zonas sin tensión.
La resultante debe quedar dentro de la zapata, pues si no es así no habría equilibrio. Se considera el peso
propio de la zapata.
Fig 23
Se comprueba que:
• La tensión media no supere la del terreno.
• La tensión máxima en borde no supere en un % la media según el tipo de combinación:
-
gravitatoria: 25 %
-
con viento: 33 %
-
con sismo: 50 %
Estos valores son opcionales y modificables.
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Estados de equilibrio
Aplicando las combinaciones de estado límite correspondientes, se comprueba que la resultante queda
dentro de la zapata.
El exceso respecto al coeficiente de seguridad se expresa mediante el concepto % de reserva de seguridad:
⎞
⎛ 0.5 ⋅ ancho zapata
⎜⎜
− 1⎟⎟ ⋅ 100
⎝ excentricidad resultante ⎠
Si es cero, el equilibrio es el estricto, y si es grande indica que se encuentra muy del lado de la seguridad
respecto al equilibrio.
Estados de hormigón
Se debe verificar la flexión de la zapata y las tensiones tangenciales.
Momentos flectores. En el caso de pilar único, se comprueba con la sección de referencia situada a 0.15 la
dimensión el pilar hacia su interior.
Si hay varios soportes, se hace un barrido calculando momentos en muchas secciones a lo largo de toda la
zapata. Se efectúa en ambas direcciones x e y, con pilares metálicos y placa de anclaje, en el punto medio
entre borde de placa y perfil.
Cortantes. La sección de referencia se sitúa a un canto útil de los bordes del soporte. Si hay varios podrían
solaparse las secciones por proximidad, emitiéndose un aviso.
Anclaje de las armaduras. Se comprueba el anclaje en sus extremos de las armaduras, colocando las patillas
correspondientes en su caso, y según su posición.
Cantos mínimos. Se comprueba el canto mínimo que especifique la norma.
Fig 24
Fig 25
Separación de armaduras. Se comprueba las separaciones mínimas entre armaduras de la norma, que en caso
de dimensionamiento se toma un mínimo práctico de 10 cm.
Cuantías mínimas y máximas. Se comprueba el cumplimiento de las cuantías mínimas, mecánicas y
geométricas que especifique la norma.
Diámetros mínimos. Se comprueba que el diámetro sea al menos los mínimos de la norma.
Dimensionado. El dimensionado a flexión obliga a disponer cantos para que no sea necesaria armadura de
compresión. El dimensionado a cortante, lo mismo, para no tener que colocar refuerzo transversal.
Comprobación a compresión oblicua. Se realiza en el borde de apoyo, no permitiendo superar la tensión en el
hormigón por rotura a compresión oblicua. Dependiendo del tipo de soporte, se pondera el axil del soporte
por:
• Soportes interiores: 1.15
• Soportes medianeros: 1.4
• Soporte esquina: 1.5
Para tener en cuenta el efecto de la excentricidad de las cargas.
Se dimensionan zapatas rígidas siempre, aunque en comprobación solamente se avisa de su no
cumplimiento en su caso (vuelo/canto 2).
En dimensionamiento de zapatas de varios soportes, se limita la esbeltez a 8, siendo la esbeltez la relación
entre la luz entre soportes divido por el canto de la zapata. Se dispone de unas opciones de
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dimensionamiento de manera que el usuario pueda escoger la forma de crecimiento de la zapata, o fijando
alguna dimensión, en función del tipo de zapata. Los resultados lógicamente pueden ser diferentes según la
opción seleccionada.
Cuando la ley de tensiones no ocupe toda la zapata, pueden aparecer tracciones en la cara superior por el
peso de la zapata en voladizo, colocándose una armadura superior si fuese necesario.
Fig 26
Zapata corrida bajo muro
El programa calcula zapatas corridas de hormigón armado bajo muro.
Este tipo de zapata corrida bajo muro se puede utilizar en muros de contención y muros de sótano de
edificios o muros portantes.
Hay tres tipos de zapatas:
• con vuelos a ambos lados
• con vuelo a la izquierda
• con vuelo a la derecha
Se utiliza como cimentación de muros de hormigón armado y muros de fábrica.
La geometría se define en la entrada de datos del muro.
Se dimensiona y comprueba de la misma forma que las zapatas rectangulares (consúltelo en el apartado
Zapatas Aisladas), por tanto tiene sus mismas posibilidades (inclusión de pilares próximos en la misma) y sus
mismos condicionantes.
La única diferencia radica en la forma de aplicar las cargas.
Mientras que en un pilar las cargas se aplican en su centro-eje geométrico, ya sea cuadrado o rectangular
alargado, en un muro se convierte en una ley de cargas a lo largo del muro de forma discreta, es como
convertir una resultante en una ley de tensiones aplicadas a lo largo de la base del muro, discretizada en
escalones que internamente realiza el programa según sus dimensiones.
De una forma sencilla, expresándolo gráficamente:
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Fig 27
Vigas centradoras
El programa calcula vigas centradoras de hormigón armado entre cimentaciones.
Las vigas centradoras se utilizan para el centrado de zapatas y encepados. Existen dos tipos:
A s > Ai
• momentos negativos:
• momentos positivos:
armado simétrico
Existen unas tablas de armado para cada tipo, definibles y modificables.
Los esfuerzos sobre las vigas centradoras son:
• Momentos y cortantes necesarios para su efecto de centrado.
• No admite cargas sobre ella ni se considera su peso propio. Se supone que las transmiten al
terreno sin sufrir esfuerzos.
• Los esfuerzos que reciben, cuando son varias, un elemento zapata o encepado son
proporcionales a sus rigideces.
• Pueden recibir esfuerzos sólo por un extremo o por ambos.
Si su longitud es menor de 25 cm, se emite un aviso de viga corta.
Existe una tabla de armado para cada tipo, comprobándose su cumplimiento para los esfuerzos a la que se
encuentra sometida.
Se realizan las siguientes comprobaciones:
• diámetro mínimo de la armadura longitudinal
• diámetro mínimo de la armadura transversal
• cuantía geométrica mínima de tracción
• cuantía mecánica mínima (se acepta reducción)
• cuantía máxima de armadura longitudinal
• separación mínima entre armaduras longitudinales
• separación mínima entre cercos
• separación máxima de la armadura longitudinal
• separación máxima de cercos
• ancho mínimo de vigas (≥ 1/ 20 luz )
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• canto mínimo de vigas (≥ 1/ 20 luz )
• comprobación a fisuración (0.3 mm)
• longitud anclaje armadura superior
• longitud anclaje armadura de piel
• longitud anclaje armadura inferior
• comprobación a flexión (no tener armadura de compresión)
• comprobación a cortante ( hormigón + estribos resisten el cortante)
Se admite una cierta tolerancia en el ángulo de desvío de la viga centradora cuando entra por el borde de
la zapata (15º).
Existe una opción que permite fijar una cuantía geométrica mínima de tracción.
Hay unos criterios para disponer la viga respecto a la zapata, en función el canto relativo entre ambos
elementos, enrasándola por la cara superior o inferior.
Para todas las comprobaciones y dimensionado se utilizan las combinaciones de vigas centradoras como
elemento de hormigón armado, excepto para fisuración que se utilizan las de tensiones sobre el terreno.
Vigas de atado
El programa calcula vigas de atado entre cimentaciones de hormigón armado.
Fig 28
Las vigas de atado sirven para arriostrar las zapatas, absorbiendo los esfuerzos horizontales por la acción del
sismo.
A partir del axil máximo, se multiplica por la aceleración sísmica de cálculo ‘a’ (no menor que 0.05), y estos
esfuerzos se consideran de tracción y compresión (a · N).
De forma opcional se dimensionan a flexión para una carga uniforme p (1 T/ml ó 10 kN/ml) producida por la
compactación de las tierras y solera superior. Se dimensionan para un momento pl2/12 positivo y negativo y
un cortante pl/2, siendo l la luz de la viga.
Para el dimensionado se utilizan las combinaciones llamadas de Vigas Centradoras como elemento de
hormigón armado.
Se utilizan unas tablas de armado con armado simétrico en las caras.
Se hacen las siguientes comprobaciones:
• diámetro mínimo de la armadura longitudinal
• diámetro mínimo de la armadura transversal
• cuantía geométrica mínima de la armadura de tracción (si se ha activado la carga de
compactación)
• cuantía geométrica mínima de la armadura de compresión (si se ha activado la carga de
compactación)
• armadura mecánica mínima
• separación mínima entre armaduras longitudinales
• separación máxima entre armaduras longitudinales
• separación mínima entre cercos
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• separación máxima entre cercos
• ancho mínimo de vigas (1/20 luz)
• canto mínimo de vigas (1/12 luz)
• fisuración (0.3 mm, no considerando el sismo)
• longitud de anclaje armadura superior
• longitud de anclaje armadura piel
• longitud de anclaje armadura inferior
• comprobación a cortante (sólo con carga de compactación)
• comprobación a flexión (sólo con carga de compactación)
• comprobación a axil
Existen opciones para extender el estribado hasta la cara de la zapata o hasta el soporte.
También son opcionales la posición de la viga con enrase superior o inferior con la zapata en función de sus
cantos relativos.
• Encepado rectangular. Puede elegir el número de pilotes. Por defecto son 9. (D)
• Encepado rectangular sobre 5 pilotes (uno central). (D)
• Encepado pentagonal sobre 5 pilotes. (C)
• Encepado pentagonal sobre 6 pilotes. (C)
• Encepado hexagonal sobre 6 pilotes. (C)
• Encepado hexagonal sobre 7 pilotes (uno central) (C)
Nota: Con CYPECAD es posible definir varios soportes sobre un mismo encepado
Criterios de cálculo
Los encepados tipo A se basan en el modelo de cargas concentradas sobre macizos. Se arman con cercos
verticales y horizontales (opcionalmente con diagonales).
Los encepados tipo B se basan se basan en modelos de bielas y tirantes. Se arman como vigas, con
armadura longitudinal inferior, superior y piel, además de cercos verticales.
Los encepados tipo C se basan en modelos de bielas y tirantes. Se pueden armar con vigas laterales,
diagonales, parrillas inferiores y superiores, y armadura perimetral de zunchado.
Los encepados tipo D se basan en modelos de bielas y tirantes. Se pueden armar con vigas laterales,
diagonales (salvo el rectangular), parrillas inferiores y superiores.
Cualquier encepado se puede comprobar o dimensionar.
La comprobación consiste en verificar los aspectos geométricos y mecánicos con unas dimensiones y
armadura dadas. Pueden definirse o no cargas. El dimensionado necesita cargas, y a partir de unas
dimensiones mínimas que toma el programa (dimensionado completo) o de unas dimensiones iniciales que
aporta el usuario (dimensiones mínimas), se obtiene (si es posible) una geometría y armaduras de acuerdo a
la norma y opciones definidas.
Siendo la norma EHE-98 la que mayor información y análisis suministra para el cálculo de encepados, se ha
adoptado como norma básica para los encepados, siempre rígidos, y en aquellos casos en los que ha sido
posible para otras normas tales como la
ACI-318/95, CIRSOC, NB-1, EH-91, bibliografía técnica como el libro de ‘Estructuras de cimentación’ de
Marcelo da Cunha Moraes, y criterios de CYPE Ingenieros, se ha aplicado dichos principios. En los listados de
comprobación se hace referencia a la norma aplicada y artículos.
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Criterio de signos
Fig 29
Consideraciones de cálculo y geometría
Al definir un encepado, necesita también indicar los pilotes, tipo, número y posición. Es un dato del pilote su
capacidad portante, es decir la carga de servicio que es capaz de soportar (sin mayorar).
Previamente será necesario calcular la carga que reciben los pilotes, que serán el resultado de considerar el
peso propio del encepado, las acciones exteriores y la aplicación de la formula clásica de Navier:
Pi =
N
+ Mx ⋅
nº pilotes
xi
∑ xi2
+ My ⋅
yi
∑ yi2
con las combinaciones de tensiones sobre el terreno.
El pilote más cargado se compara en su capacidad portante y si la supera se emite un aviso.
Cuando se define un pilote, se pide la distancia mínima entre pilotes. Este dato lo debe proporcionar el
usuario (valor por defecto 1.00 m) en función del tipo de pilote, diámetro, terreno, etc.
Al definir un encepado de más de un pilote, debe definir las distancias entre ejes de pilotes (1.00 m por
defecto). Se comprueba que dicha distancia sea superior a la distancia mínima.
La comprobación y dimensionado de pilotes se basa en la carga máxima del pilote más cargado aplicando
las combinaciones de Hormigón seleccionadas a las cargas por hipótesis definidas.
Si quiere que todos los encepados de una misma tipología tengan una geometría y armado tipificado para
un mismo tipo de pilote, disponer de una opción en encepados, que se llama Cargas por pilote, que al
activarla permite unificar los encepados, de manera que pueda dimensionar el encepado para la
capacidad portante del pilote. En este caso defina un coeficiente de mayoración de la capacidad portante
(coeficiente de seguridad para considerarlo como una combinación más) denominado Coeficiente de
Aprovechamiento del Pilote (1.5 por defecto). Si no quiere considerar toda la capacidad portante del pilote,
puede definir un porcentaje de la misma, que se ha llamado Fracción de cargas de pilotes, variable entre 0 y
1 (1 por defecto). En este caso, el programa determinará el máximo entre el valor anterior que es función de
la capacidad portante, y el máximo de los pilotes por las cargas exteriores aplicadas.
En algunas zonas y países es práctica habitual, pues se obtiene un único encepado por diámetro y número
de pilotes, simplificando la ejecución. Esta opción está desactivada por defecto.
Respecto a los esfuerzos, se realizan las siguientes comprobaciones:
• aviso de tracciones en los pilotes: tracción máxima
10% compresión máxima
• aviso de momentos flectores: será necesario disponer vigas centradoras
• aviso de cortantes excesivos: si el cortante en alguna combinación supera el 3% del axil con
viento, o en otras combinaciones de la conveniencia de colocar pilotes inclinados.
• aviso de torsiones si existen tales definidos en las cargas
Si se introducen vigas centradoras, dichas vigas absorberán los momentos en la dirección en la que actúen.
En encepados de 1 pilote son siempre necesarias en ambas direcciones. En encepados de 2 pilotes y lineales
lo son en la dirección perpendicular a la línea de pilotes.
El programa no considera ninguna excentricidad mínima o constructiva, aunque suele ser habitual considerar
para evitar replanteos incorrectos de los pilotes o del propio encepado un 10% del axil.
Incremente los momentos en esta cantidad 0.10 N en las hipótesis de cargas correspondientes si lo
considera necesario.
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Si actuara más de una viga centradora en la misma dirección, se repartirá proporcionalmente a sus rigideces
el momento. Comprobaciones que realiza:
• Comprobaciones generales:
· aviso de pantalla
· aviso de soportes muy separados (en CYPECAD)
· aviso que no hay soportes definidos
· vuelo mínimo desde el perímetro del pilote
· vuelo mínimo desde el eje del pilote
· vuelo mínimo desde el pilar
· ancho mínimo pilote
· capacidad portante del pilote
• Comprobaciones particulares:
Para cada tipo de encepado se realizan las comprobaciones geométricas y mecánicas que
indica la norma. Le recomendamos que realice un ejemplo de cada tipo y obtenga el listado de
comprobación, en donde puede verificar todas y cada una de las comprobaciones realizadas,
avisos emitidos y referencias a los artículos de la norma o criterio utilizado por el programa.
De los encepados puede obtener listados de los datos introducidos, medición de los encepados,
tabla de pilotes, y listado de comprobación.
En cuanto a los planos, podrá obtener gráficamente la geometría y armaduras obtenidas así
como un cuadro de medición y resumen.
Nota importante: Como se ha mencionado anteriormente, en posible definir varios soportes en un mismo
encepado, tipo pilar o pantalla, por lo que se han impuesto algunas restricciones geométricas en forma de
aviso en cuanto a las distancias de los soportes al borde o a los pilotes.
Cuando existen varios soportes sobre un encepado, se obtiene la resultante de todos ellos aplicada al centro
del encepado, utilizando el método de bielas y tirantes, y suponiendo rígido el encepado, por lo que debe
asumir la validez de dicho método, que según el caso particular de que se trate pudiera quedar fuera del
campo de aplicación de dicho método, por lo que deberá hacer las correcciones manuales y cálculos
complementarios necesarios si sale fuera del campo de validez de dicho método e hipótesis consideradas.
Placas de Anclaje
En la comprobación de una placa de anclaje, la hipótesis básica asumida por el programa es la de placa
rígida o hipótesis de Bernouilli. Esto implica suponer que la placa permanece plana ante los esfuerzos a los
que se ve sometida, de forma que se pueden despreciar sus deformaciones a efectos del reparto de cargas.
Para que esto se cumpla, la placa de anclaje debe ser simétrica (lo que siempre garantiza el programa) y
suficientemente rígida (espesor mínimo en función del lado).
Las comprobaciones que se deben efectuar para validar una placa de anclaje se dividen en tres grupos,
según el elemento comprobado: hormigón de la cimentación, pernos de anclaje y placa propiamente
dicha, con sus rigidizadores, si los hubiera.
1. Comprobación sobre el hormigón. Consiste en verificar que en el punto más comprimido bajo la placa no se
supera la tensión admisible del hormigón. El método usado es el de las tensiones admisibles, suponiendo una
distribución triangular de tensiones sobre el hormigón que sólo pueden ser de compresión. La comprobación
del hormigón sólo se efectúa cuando la placa está apoyada sobre el mismo, y no se tiene un estado de
tracción simple o compuesta. Además, se desprecia el rozamiento entre el hormigón y la placa de anclaje,
es decir, la resistencia frente a cortante y torsión se confía exclusivamente a los pernos.
2. Comprobaciones sobre los pernos. Cada perno se ve sometido, en el caso más general, a un esfuerzo axil y un
esfuerzo cortante, evaluándose cada uno de ellos de forma independiente. El programa considera que en
placas de anclaje apoyadas directamente en la cimentación, los pernos sólo trabajan a tracción. En caso de
que la placa esté a cierta altura sobre la cimentación, los pernos podrán trabajar a compresión, haciéndose
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la correspondiente comprobación de pandeo sobre los mismos (se toma el modelo de viga biempotrada,
con posibilidad de corrimiento relativo de los apoyos normal a la directriz: b = 1) y la traslación de esfuerzos a
la cimentación (aparece flexión debida a los cortantes sobre el perfil). El programa hace tres grupos de
comprobaciones en cada perno:
Tensión sobre el vástago. Consiste en comprobar que la tensión no supere la resistencia de cálculo del
perno.
Comprobación del hormigón circundante. A parte del agotamiento del vástago del perno, otra causa
de su fallo es la rotura del hormigón que lo rodea por uno o varios de los siguientes motivos:
- Deslizamiento por pérdida de adherencia.
- Arrancamiento por el cono de rotura.
- Rotura por esfuerzo cortante (concentración de tensiones por efecto cuña).
Para calcular el cono de rotura de cada perno, el programa supone que la generatriz del mismo forma
45 grados con su eje. Se tiene en cuenta la reducción de área efectiva por la presencia de otros
pernos cercanos, dentro del cono de rotura en cuestión.
No se tienen en cuenta los siguientes efectos, cuya aparición debe ser verificada por el usuario:
- Pernos muy cercanos al borde de la cimentación. Ningún perno debe estar a menos distancia
del borde de la cimentación, que su longitud de anclaje, ya que se reduciría el área efectiva del
cono de rotura y además aparecería otro mecanismo de rotura lateral por cortante no
contemplado en el programa.
- Espesor reducido de la cimentación. No se contempla el efecto del cono de rotura global que
aparece cuando hay varios pernos agrupados y el espesor del hormigón es pequeño.
- El programa no contempla la posibilidad de emplear pernos pasantes, ya que no hace las
comprobaciones necesarias en este caso (tensiones en la otra cara del hormigón).
Aplastamiento de la placa. El programa también comprueba que, en cada perno, no se supera el
cortante que produciría el aplastamiento de la placa contra el perno.
3. Comprobaciones sobre la placa
Cálculo de tensiones globales. El programa construye cuatro secciones en el perímetro del perfil,
comprobando todas frente a tensiones. Esta comprobación sólo se hace en placas con vuelo (no se tienen
en cuenta los pandeos locales de los rigizadores, y usted debe comprobar que sus respectivos espesores no
les dan una esbeltez excesiva).
Cálculo de tensiones locales. Se trata de comprobar todas las placas locales en las que perfil y rigidizadores
dividen a la placa de anclaje propiamente dicha. Para cada una de estas placas locales, partiendo de la
distribución de tensiones en el hormigón y de axiles en los pernos, se calcula su flector ponderado pésimo,
comparándose con el flector de agotamiento plástico. Esto parece razonable, ya que para comprobar
cada placa local suponemos el punto más pésimo de la misma, donde obtenemos un pico local de
tensiones que puede rebajarse por la aparición de plastificación, sin disminuir la seguridad de la placa.
Combinaciones de acciones
Se aplicará lo indicado en el documento del Código Técnico de la Edificación:
Seguridad Estructural. Cimientos. DB-SE-C.
Se han implementado combinaciones para cimentación diferenciadas del resto de los elementos de
hormigón, ya que el artículo 2.4.2.5 del DB-SE-C establece unos coeficientes de seguridad parciales (tabla
2.1) diferentes de los especificados en EHE. Estas combinaciones se aplican a zapatas, encepados, vigas
centradoras y de atado.
Se establece una clasificación de las zapatas en rígidas y flexibles.
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Rígida: v
2h
Flexible: v > 2h
Fig 30
En el programa sólo se calcularán zapatas rígidas, es decir, aquéllas en las que el vuelo es menor que dos
veces su altura, que es lo más habitual.
El programa utiliza el método del momento, tal como se indica en los comentarios del art. 59.4, ya que el
método de las bielas y tirantes no se puede aplicar para todos los casos, y máxime cuando el programa
admite momentos y cortantes en dos direcciones ortogonales, por lo que resulta más adecuado y con
resultados prácticamente idénticos.
Se aplica por tanto lo indicado de forma general en la memoria, utilizando las características de los
materiales de acuerdo a la norma EHE-08.
Desaparece la comprobación de adherencia en la presente norma. En cuanto a las cuantías mínimas
mecánicas y geométricas, se definen en las Opciones.
Se introduce de forma opcional la disposición de una armadura de zunchado perimetral en función del axil
de cálculo transmitidos por el pilar.
Implementación de otras normas. Es posible definir el uso de otras normativas seleccionando los materiales
correspondientes a dichas normas y efectuando el cálculo de acuerdo a lo indicado en esta memoria.
Consulte las opciones de cálculo del programa para definir aquéllas que considere más interesantes.
Ya se han mencionado en otros apartados las precauciones en el empleo del apoyo en muro, que se ilustran
con un ejemplo.
En un edificio la losa de maquinaria de ascensor está apoyada perimetralmente en una mureta de fábrica
de ladrillo o murete de hormigón.
Figs 36 y 37
El error que se puede cometer al utilizar la articulación en lugar del rodillo es importante frente a acciones
horizontales.
Frente a movimientos verticales en ambos casos se cometería algún error en caso de ser alto el edificio (>15
plantas), en el que los acortamientos elásticos del hormigón en pilares fuesen significativos, y las partes de la
estructura vinculadas al apoyo, lógicamente no se acortan nada (movimientos verticales = 0), creándose un
efecto no real de asientos diferenciales.
En el caso de utilización conjunta de apoyos en muro (simulación de vigas) en las plantas inferiores por
existencia de muros de sótano, con losas y vigas de cimentación, se deben adoptar las siguientes
precauciones, distinguiéndose dos casos:
1. El apoyo en muro pasa por pilares
A.- Si no se ha desconectado el muro de los pilares, la vinculación del pilar al muro es tal que no puede
moverse verticalmente, transmitiendo la carga que bajaba por él al apoyo en muro que, en definitiva,
es una vinculación exterior (
alguna.
;
;
), y por tanto no transmitiendo a los niveles inferiores carga
Ejemplo:
Fig 38
En este caso, el programa no admitirá que exista una cimentación por losa o viga en los niveles
inferiores de los pilares atravesados por un apoyo en muro, emitiendo un mensaje informativo. Con
vinculación exterior el programa no avisa, pero estará mal si después se pretende calcular una
zapata, ya que el axil se anula (N = 0) en las plantas bajo el apoyo en muro.
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Estructura Metálica
Norma DB-SE-A.
Será de aplicación a los elementos metálicos de la estructura el correspondiente documento del Código
Técnico de la Edificación.
Norma EC-4
Se aplicará el Eurocódigo 4 en todas las secciones de vigas mixtas y forjados de chapa colaborante y
encofrado perdido a falta de una normativa nacional de aplicación.
Implementación norma EHE-08
Se ha realizado la implementación de la norma EHE-08, de acuerdo al Real Decreto 1247/2008 de 18 de julio,
por el que se aprueba la 'Instrucción de Hormigón Estructural (EHE-08)’. Se aplicará el Sistema Internacional
(S.I.).
Materiales a emplear
Hormigones
Se define una serie de hormigones tipificados:
HA-25, HA-30, HA-35, HA-40, HA-45, HA-50, HA-55, HA-60, HA-70, HA-80, HA-90, HA-100
en donde el número indica la resistencia característica fck, a los 28 días en probeta cilíndrica, expresado en
N/mm2 (MPa).
Niveles de control. En general, se establecen dos coeficientes reductores de la resistencia del hormigón en
función de las situaciones de proyecto: Persistente o transitoria, Accidental.
Situación de proyecto
Hormigón
Persistente o transitoria
1.5
Accidental
1.3
c
Se podrá reducir el valor del coeficiente de seguridad del hrmigón hasta 1.4 en el caso general y hasta 1.35
en el caso de prefabricados, siempre que se cumplan las condiciones siguientes:
a) que la ejecución de la estructura se controle con nivel intenso, de acuerdo con lo establecido en
el Capitulo XVII y que las desviaciones en la geometría de la sección transversal respecto a las
nominales del proyecto sean conformes con las definidas explícitamente enel proyecto, las
cuales deberán ser, al menos, igual de exigentes que las indicadas en el apartado 6 del Anejo nº
11 de la EHE-08.
b) Que el hormigón esté en posición de un distintivo de calidad oficialmente reconocido, con nivel
de garantía conforme con el apartado 5 del Anejo nº 19 de la EHE-08, o que formen parte de un
elemento prefabricado que ostente un distintivo de calidad oficialmente reconocido conforme
con el citado apartado.
Por tanto, la resistencia de cálculo fcd será diferente en función de la combinación de acciones que se esté
calculando.
El módulo de elasticidad del hormigón:
E = 8500 ⋅ 3 f cm
tomando fcm28 = fck + 8 (N/mm2).
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Aceros
Los tipos de aceros a utilizar son:
Denominación
Límite elástico
(fyk) en N/mm2
B-400-S
400
B-500-S
500
B-400-SD
400
B-500-SD
500
B-500-T/S
500
siendo el módulo de elasticidad ES = 200000 N/mm2.
Diámetros utilizables. Para los aceros B400-S, B400-SD, B-500-S y B500-SD los diámetros podrán ser: 6, 8, 10, 12, 14,
16, 20, 25, 32.
Para los aceros B-500-T/S, utilizables como mallazos, los diámetros podrán ser: 4, 4.5, 5, 5.5, 6, 6.5, 7, 7.5, 8, 8.5,
9, 9.5, 10, 11, 12, 14, 16, 20, 25, 32.
Niveles de control. En general, se establecen dos coeficientes reductores del la resistncia del acero en función
de las situaciones de proyecto: Persistente o transitoria, Accidental.
Situación de proyecto
Acero
Persistente o transitoria
1.15
Accidental
1.0
s
Por tanto, la resistencia de cálculo fyd depende del nivel de control y de la combinación de acciones que
estemos calculando.
Combinaciones de acciones
Se han implementado en el programa las combinaciones de acciones para las verificaciones de ELU según
4.2.2, y los coeficientes de simultaneidad de la tabla 4.2 en función del uso seleccionado. Para hormigón se
utilizan los coeficientes parciales de seguridad especificados por la EHE-08 en la tabla 12.1.a del capítulo III
Acciones, mientras que para el resto de materiales se usan los de la tabla 4.1 de CTE, en Resistencia
Permanente (peso propio, peso del terreno) y variable.
Para los estados límite últimos (E.L.U.) el valor de los coeficientes parciales de seguridad de mayoración de
acciones utilizados para las combinaciones es el que se muestra en la siguiente tabla.
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Situación permanente
y transitoria
Tipo de
acción
Favorable
Permanente
(peso propio)
Los estados límite
(E.L.S.) tomarán
q = 1 y se aplican
Desplazamientos.
Para los elementos
estructura que
o de fábrica, se
coeficientes del
tabla 4.1.
G
Variable
(sobrecarga,
viento)
= 1.00
Q
=0
Situación accidental
Desfavora
ble
Q
Favorable
= 1.35
G
c. intenso
Q
= 1.50
Q
Accidental
(sismo)
A
Desfavorable
= 1.00
= 0.00
G
= 1.00
Sobrecarga:
Q= 1.00
viento: Q =
0.00
= 1.00
A
= 1.00
de servicio
siempre g =
a
de la
sean metálicos
aplican los
CTE de la
Estado Límite de agotamiento frente a solicitaciones normales
Se aplica lo indicado en el artículo 42.
Estado Límite de inestabilidad (pandeo)
El usuario define el coeficiente de pandeo en pilares.
La excentricidad ficticia se calcula de acuerdo al método aproximado aplicándose en ambas direcciones:
ea = (1 + 0.12 β )(ε y + 0.0035)
h + 20 eo l o2
⋅
h + 10 eo 50 ic
lo: Longitud de pandeo
ic: Radio de giro en la dirección considerada
0.004
y: fyd / Es
: Factor de armado
=
(d − d′)2
4 i 2s
is: Radio de giro de las armaduras, calculando a partir del armado real que se comprueba
Estado Límite de agotamiento frente a cortante
Comprobaciones realizadas
En borde de apoyo: Vrd
Vu1
A un canto útil del borde de apoyo Vrd
Vu2
Se supone que el ángulo que forman las bielas de compresión y el eje de la pieza es
Vul = 0.3 fcd ⋅ b ⋅ d
= 45º, por lo que:
Piezas sin armadura cortante (losas y nervios de reticular):
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Vu 2 =
0.18
γc
Vu 2 ≥
ξ = 1+
⋅ ξ ⋅ (100 ⋅ ρ1 ⋅ f cv )1 3 ⋅ bo ⋅ d
0.075
γc
2
1
⋅ ξ 3 ⋅ f cv 2 ⋅ bo ⋅ d
200
d (mm)
ξ ≤2
ρ1 = cuantía de la armadura de tracción =
As
≤ 0.02
bo d
f cv ( N / mm 2 )
Si Vrd > Vu2, la resistencia del hormigón es la misma fórmula, sustituyendo 0.12 por 0.10, disponiéndose
refuerzo como se indica a continuación mediante ramas verticales.
Piezas con armadura de cortante (vigas y losas, y nervios reticulares):
Vu 2 = Vcu + Vsu
Vu 2 =
0.15
γc
⋅ ξ ⋅ (100 ⋅ ρ1 ⋅ f cv )1 3 ⋅ bo ⋅ d
Vsu = 0.9 d ∑ Aα ⋅ f yα ,d
Cuantías mínimas:
∑
Aα ⋅ f
yα , d
senα
≥
f ct ,m
7 .5
⋅ bo
Disposiciones relativas a las armaduras:
S t ≤ 0.75 d ≤ 600 mm si Vrd ≤
1
Vul
5
1
2
S t ≤ 0.6 d ≤ 450 mm si Vul < Vrd ≤ Vul
5
3
2
S t ≤ 0.3 d ≤ 300 mm si Vrd > Vul
3
Se comprueba el rasante en la unión ala-alma de acuerdo a 44.2.3.5 en secciones en 'T'.
Estado Límite de agotamiento por torsión en vigas
Se aplica lo indicado en el artículo 45:
Td < Tul = 2 ⋅ K ⋅ α ⋅ f 1cd ⋅ Ae ⋅ he
supuesto θ = 45º , h e ≤
cot gθ
1 + cot gθ
A ⎫ ≤ ho
⎬
u ⎭> 2 c
Cálculo de la armadura transversal
Tu 2 =
2 ⋅ Ae ⋅ At
⋅ f yt ,d ⋅ cot gθ
st
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Cálculo de la armadura longitudinal
Tu 3 =
2 ⋅ Ae
⋅ Al ⋅ f yt ,d ⋅ tgθ
ue
Disposiciones relativas a las armaduras
S≤
Ue
, siendo a el lado menor de Ue (perímetro eficaz)
8
S ≤ 0.75 a ≤ 600 mm si Td ≤
1
Tul
5
1
2
S ≤ 0.6 a ≤ 450 mm si Tul < Td ≤ Tul
5
3
2
S ≤ 0.3 a ≤ 300 mm si Td > Tul
3
Comprobación de cortante + torsión
β
β
⎛ Td ⎞ ⎛ Vrd ⎞
⎛ he ⎞
⎟
⎟ ⎜
⎜
⎜ T ⎟ + ⎜ V ⎟ ≤ 1, β = 2 ⎜1 − b ⎟
⎝
⎠
⎝ ul ⎠ ⎝ ul ⎠
Estado Límite de Punzonamiento
Se aplica el método general del programa, que calcula en perímetros paralelos al borde de apoyos, la
primera superficie a 0.5 d, y en los restantes cada 0.75 d, pasando por la superficie a 2d y continuando.
De acuerdo a lo indicado en los comentarios del punto 46.3, el presente método permite una evaluación
más precisa de las tensiones de comparación de la EH-91, basado a su vez en el Código ACI americano, y
cuya implementación permite el programa. El programa Análisis del Punzonamiento de CYPE implementa la
formulación del artículo 46, y al cual le remitimos si desea hacer una comprobación aislada y comparar
resultados.
Estado Límite de descompresión. Figuración
De forma opcional, puede establecer un límite de fisura, y se realiza la comprobación de fisuración, de
acuerdo a lo indicado en el artículo 49.2.2., en vigas de hormigón armado en flexión simple.
También se pueden aplicar de forma opcional los criterios de limitación de la fisuración por cortante
(art. 49.3) y por torsión (art. 49.4).
Estado Límite de deformación
Se aplica el método simplificado, obteniéndose las flechas mediante doble integración de curvaturas.
Se aplicará lo indicado en el Código Técnico de la Edificación en su apartado 4.3.3 Deformaciones así como
lo expuesto en los comentarios del artículo 50.1 de la EHE-08 en lo referente a forjados unidireccionales de
viguetas o placas alveolares.
Elementos estructurales
Para vigas, soportes y losas, se aplica lo indicado en la artículos 53, 54 y 55.
Anejo 12. Requisitos especiales recomendados para estructuras sometidas a acciones sísmicas.
Para estructuras calculadas de acuerdo a la NCSE-02 por el método de Análisis Modal Espectral que permite
el programa, si se seleccionan los requisitos de ductilidad para estructuras de ductilidad alta y muy alta, se
aplican las prescripciones indicadas en 5.2. (Vigas) y 5.3. (Soportes).
De forma opcional se podrá realizar el solape de la armadura vertical en la zona central de los pilares.
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Criterios de ductilidad para Vigas y Pilares
Si se activan estos criterios se aplicarán en el armado de vigas y pilares una serie de requisitos, según la
ductilidad sea alta o muy alta. Los criterios de armado de la norma sísmica en función de la aceleración de
cálculo se aplican siempre, independientemente del tipo de criterio por ductilidad seleccionado.
Si consideramos que la estructura posee una ductilidad muy alta:
En los extremos de las vigas, la armadura longitudinal de una cara debe ser al menos el 50% de la
cara opuesta.
Armado inferior ≥ 0.5 Armado superior.
Armado superior ≥ 0.5 Armado inferior (en extremos).
La armadura mínima longitudinal en cualquier sección, debe ser al menos un tercio (1/3) de la
máxima en su cara.
Armado mínimo inferior ≥ 1/3 Armado máximo inferior.
Armado mínimo superior ≥ 1/3 Armado máximo superior.
La armadura mínima longitudinal tendrá una cuantía de al menos 0.004 bh o un diámetro de 16
mm en cada esquina, tanto superior como inferior.
En una zona de 2 veces el canto de la viga, junto a los apoyos se colocarán estribos a la menor
de las siguientes separaciones:
Un cuarto del canto (1/4 h).
24 veces el diámetro del estribo.
6 · diámetro barra menor comprimida.
15 cm.
Se amplifica el cortante un 25%.
En cabeza y pie, así como en el nudo de pilares se colocarán estribos a una separación igual a la
menor de las siguientes:
10 cm.
Dimensión menor del pilar / 4.
6 · diámetro de la menor barra vertical.
Los estribos del apartado anterior, se colocarán en una longitud igual a la mayor de las siguientes:
2 veces la dimensión menor del pilar.
Altura del pilar / 6.
60 cm.
La cuantía volumétrica de estribos en dicha zona será mayor que 0.12.
La cuantía geométrica de armadura vertical será mayor que 0.01 y menor que 0.06 respecto a la
sección transversal del pilar.
Recuerde seleccionar la tabla de armados de pilares especifica, para cumplir los requisitos de 3
barras mínimas por cara, y separación menor de 15 cm.
Si consideramos que la estructura posee una ductilidad alta:
En los extremos de las vigas, la armadura longitudinal de una cara debe ser al menos el 33% de la
cara opuesta.
Armado inferior ≥ 0.33 Armado superior.
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Armado superior ≥ 0.33 Armado inferior (en extremos).
La armadura mínima longitudinal en cualquier sección, debe ser al menos un cuarto (1/4) de la
máxima en su cara.
Armado mínimo inferior≥ 1/4 Armado máximo inferior.
Armado mínimo superior ≥ 1/4 Armado máximo superior.
La armadura mínima longitudinal tendrá una cuantía de al menos 0.004 bh o 3.08 cm2
(equivalente a 2 diámetros de 14 mm) tanto superior como inferior.
En una zona de 2 veces el canto de la viga, junto a los apoyos se colocarán estribos a la menor
de las siguientes separaciones:
Un cuarto del canto (1/4 h).
8 · diámetro barra menor comprimida.
15 cm.
Se amplifica el cortante un 25%.
En cabeza y pie, así como en el nudo de pilares se colocarán estribos a una separación igual a la
menor de las siguientes:
15 cm.
Dimensión menor del pilar / 3.
8 · diámetro de la menor barra vertical.
Los estribos del apartado anterior, se colocarán en una longitud igual a la mayor de las siguientes:
2 veces la dimensión menor del pilar.
Altura del pilar / 6.
60 cm.
La cuantía geométrica de armadura vertical será mayor que 0.01 y menor que 0.06 respecto a la
sección transversal del pilar.
Recuerde seleccionar la tabla de armados de pilares especifica, para cumplir los requisitos de 3
barras mínimas por cara, y separación menor de 15 cm.
Implentacion del CTE DB-SI -6
Se ha implementado en el programa la verificación de la resistencia al fuego en las estructuras, según
lo expuesto en el CTE DB-SI.
El programa calcula para cada elemento la distancia mínima equivalente de los armados, según lo
expuesto en el Anejo C del DB-SI
am =
∑[ A
si
⋅ fyki ⋅ (asi + Δasi )]
∑(A
si
⋅ f yki )
El programa verificará que el recubrimiento del armado cumple con los recubrimientos mínimos de armados
citados en las tablas del Anejo C del DB-SI. En el caso de que no verificase se indicaría el revestimiento
necesário del material previamente elegido.
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Soportes y muros
El programa verificará que se cumplan las distancias mínimas de la tabla C.2, se clasificarán los
muros con empujes como muros expuestos a una cara, el resto de muros se considerarán expuestos a
ambas cara.
Si la resistencia al fuego requerida es mayor que R 90 y el armado resultado del cálculo sea mayor
que el 2% de la sección de hormigón, se buscarán disposiciones de armado simétricas
Vigas
Si la viga está expuesta a 3 caras se utiliza la tabla C.3, en el caso de vigas planas se verificarán con
los las distancias mínimas de la columna “Flexión en una dirección” de la tabla C.4 de losas macizas.
Si la resistencia al fuego requerida fuese mayor que R 90 se prolonga el primer refuerzo del armado
de negativos hasta 1/3 de la longitud del tramo.
Para vigas exuestas a tres caras se verifica si que el área no sea inferior a 2(bmin)2
El programa considera como viga plana la que se ha introducido como tal, si se introduce una viga
descolgada del mismo canto que el forjado, se considerará como viga expuesta a tres caras.
Losas Macizas
Se verificarán ls revestimientos minimos de la tabla C.4, si el forjado tiene misión de
compartimentación se verificará tambien que, el espesor mínimo expuesto en la anterior tabla, se
cumpla.
Elementos de acero.
El programa determinará el factor de forma de cada uno de los elementos sometidos a fuego,
comprobando los valores con los de la tabla D.1 del anejo D del CTE DB-SI, determinando el espesor
mínimo de revestimiento así como la temperatura que alcanza durante el fuego.
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LISTADOS
LISTADO O PLANO DE CARGAS A CIMENTACIÓN
Planta
S.C.U(Tn/m²)
Cargas muertas(Tn/m²)
losa ascensor
0.10
0.20
cubierta
0.10
0.20
Forjado 3
0.20
0.20
Forjado cota +3.15
0.20
0.20
Forjado 1
0.20
0.20
Cimentación
0.00
0.00
LISTADO DE ARMADOS Y COMBINACIONES PÉSIMAS EN PILARES
Pésimos
Pilar
P1
P2
P3
P4
P5
P6
P7
P8
Pl
Dimensión
Tramo
Estribos
N
Mx
My
4.11/5.38
2xUPN-80([])
1.27
1.27
1.27
-0.50
0.06
-0.35
-0.50
0.06
-0.35
3 2xUPN-8...
3.15/3.81
2xUPN-80([])
0.66
0.66
0.66
0.86
-0.16
-0.25
0.86
-0.16
-0.25
2 2xUPN-8...
0.00/2.85
2xUPN-80([])
4.35
4.35
4.35
1.48
-0.35
-0.36
1.48
-0.35
-0.36
1 0.30x0.30
-1.50/0.00
4Ø12
4.35
4.35
4.35
0.36
0.70
0.68
0.36
0.70
0.68
4 2xUPN-1...
5.50/6.79
2xUPN-100([])
1.29
1.29
1.29
10.03
0.21
0.35
10.03
0.21
0.35
3 2xUPN-1...
3.15/5.18
2xUPN-100([])
2.03
2.03
2.03
12.03
-0.44
-0.70
12.03
-0.44
-0.70
2 2xUPN-1...
0.00/2.85
2xUPN-140([])
4.35
4.35
4.35
21.12
-0.92
-1.90
21.12
-0.92
-1.90
1 0.30x0.30
-1.50/0.00
4Ø12
4.35
4.35
4.35
19.93
1.77
3.05
19.93
1.77
3.05
4 2xUPN-1...
5.48/6.91
2xUPN-100([])
1.43
1.43
1.43
1.22
-0.16
0.29
1.22
-0.16
0.29
3 2xUPN-1...
3.15/5.18
2xUPN-100([])
2.03
2.03
2.03
8.51
-0.47
0.29
8.51
-0.47
0.29
2 2xUPN-1...
0.00/2.85
2xUPN-120([])
4.35
4.35
4.35
15.93
0.77
0.88
15.93
0.77
0.88
1 0.30x0.30
-1.50/0.00
4Ø12
4.35
4.35
4.35
14.96
1.28
2.64
14.96
1.28
2.64
4 2xUPN-1...
5.48/6.91
2xUPN-100([])
1.43
1.43
1.43
1.86
-0.13
-0.46
1.86
-0.13
-0.46
3 2xUPN-1...
3.15/5.18
2xUPN-100([])
2.03
2.03
2.03
5.00
0.31
-0.63
5.00
0.31
-0.63
2 2xUPN-1...
0.00/2.85
2xUPN-120([])
4.35
4.35
4.35
15.04
0.72
0.94
15.04
0.72
0.94
1 0.30x0.30
-1.50/0.00
4Ø12
4.35
4.35
4.35
13.75
1.01
2.56
13.75
1.01
2.56
3 2xUPN-1...
3.15/5.18
2xUPN-100([])
2.03
2.03
2.03
5.51
-0.37
0.09
5.51
-0.37
0.09
2 2xUPN-1...
0.00/2.85
2xUPN-100([])
4.35
4.35
4.35
9.09
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Hpx
Hpy
N
Mx
My
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P10
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1.35
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LA CASA BLAVA
ALZIRA (VALENCIA)
Ø6c/18
Ø6c/18
Ø6c/18
Ø6c/18
www.40x40.es
Tel./Fax. 96 240 31 54
C.I.F.: B 96 604 49 88
P22
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3.15/3.91
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5.41
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4Ø12
5.41
5.41
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0.85
0.35
4.62
0.85
0.35
Ø6c/18
Ø6c/18
LISTADOS DE DATOS DE LA OBRA (ESTRUCTURA)
Hipótesis de carga
Automáticas Carga permanente
Sobrecarga de uso
Empujes en muros
terreno
Una situación de relleno
Carga:Carga permanente
Con relleno: Cota: 3.00 m
Ángulo de talud: 0.00 Grados
Densidad aparente: 1.80 Tn/m3
Densidad sumergida: 1.10 Tn/m3
Ángulo rozamiento interno: 30.00 Grados
Evacuación por drenaje: 100.00 %
Cargas especiales introducidas (en Tm, Tm/m y Tm/m2)
Grupo
2
3
5
Valor
Coordenadas
Carga permanente Lineal
Hipótesis
0.50
( 12.88, 20.89) ( 12.88, 15.06)
0.50
( 12.85, 15.04) ( 18.86, 15.04)
0.50
( 22.49, 15.02) ( 25.92, 15.02)
0.50
( 22.52, 15.05) ( 22.52, 20.97)
0.50
( 22.53, 20.96) ( 25.73, 20.96)
Carga permanente Superfi 0.20
( 22.48, 20.90) ( 25.86, 20.90)
0.50
( 18.84, 15.06) ( 20.58, 15.05)
0.50
( 22.48, 17.44) ( 22.45, 9.59)
0.50
( 16.99, 25.44) ( 16.99, 20.92)
0.50
( 17.00, 20.98) ( 25.98, 20.98)
0.50
( 12.84, 21.04) ( 12.82, 15.00)
Carga permanente Superfi 1.00
( 18.93, 19.16) ( 18.94, 17.20)
Estados límite
E.L.U. de rotura. Hormigón
LA CASA BLAVA
ALZIRA (VALENCIA)
Tipo
CTE
Control de la ejecución: Normal
Categoría de uso: B. Zonas administrativas
Cota de nieve: Altitud inferior o igual a 1000 m
www.40x40.es
Tel./Fax. 96 240 31 54
C.I.F.: B 96 604 49 88
E.L.U. de rotura. Hormigón en cimentaciones
CTE
E.L.U. de rotura. Acero laminado
CTE
Acciones características
Desplazamientos
Situaciones de proyecto
Para las distintas situaciones de proyecto, las combinaciones de acciones se definirán de acuerdo con los
siguientes criterios:
y
Con coeficientes de combinación
∑γ
j ≥1
Gj
i >1
Sin coeficientes de combinación
y
∑γ
j ≥1
Gj
Gkj + ∑ γ QiQki
i≥1
Donde:
Gk
Acción permanente
Qk
Acción variable
G
Coeficiente parcial de seguridad de las acciones permanentes
Q,1 Coeficiente parcial de seguridad de la acción variable principal
Q,i
Coeficiente parcial de seguridad de las acciones variables de acompañamiento
(i
1)
p,1 Coeficiente de combinación de la acción variable principal
a,i
Coeficiente de combinación de las acciones variables de acompañamiento
(i
1)
Coeficientes parciales de seguridad ( ) y coeficientes de combinación ( )
Para cada situación de proyecto y estado límite los coeficientes a utilizar serán:
y
E.L.U. de rotura. Hormigón: EHE-08-CTE
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seguridad ( )
Favorable
Desfavorable
Principal ( p)
Acompañamiento ( a)
Carga permanente
(G)
1.00
1.50
1.00
1.00
Sobrecarga (Q)
0.00
1.60
1.00
0.70
Viento (Q)
0.00
1.60
1.00
0.60
Nieve (Q)
0.00
1.60
1.00
0.50
Sismo (A)
seguridad ( )
Favorable
Desfavorable
Principal ( p)
Carga permanente
(G)
1.00
1.00
1.00
1.00
Sobrecarga (Q)
0.00
1.00
0.30
0.30
Viento (Q)
0.00
1.00
0.00
0.00
Nieve (Q)
0.00
1.00
0.00
0.00
Sismo (A)
-1.00
1.00
1.00
0.00(*)
obtenidas de los resultados del análisis en cada una de las direcciones ortogonales se combinarán con
el 0 % de los de la otra.
y
E.L.U. de rotura. Hormigón en cimentaciones: EHE-08-CTE
seguridad ( )
Favorable
Desfavorable
Principal ( p)
Carga
permanente (G)
1.00
1.60
1.00
1.00
Sobrecarga (Q)
0.00
1.60
1.00
0.70
Viento (Q)
0.00
1.60
1.00
0.60
Nieve (Q)
0.00
1.60
1.00
0.50
Sismo (A)
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seguridad ( )
Carga
permanente (G)
Favorable
Desfavorable
Principal ( p)
1.00
1.00
1.00
1.00
Sobrecarga (Q)
0.00
1.00
0.30
0.30
Viento (Q)
0.00
1.00
0.00
0.00
Nieve (Q)
0.00
1.00
0.00
0.00
Sismo (A)
-1.00
1.00
1.00
0.00(*)
y
seguridad ( )
Principal ( p) Acompañamiento ( a)
Favorable
Desfavorable
Carga
permanente (G)
0.80
1.35
1.00
1.00
Sobrecarga (Q)
0.00
1.50
1.00
0.70
Viento (Q)
0.00
1.50
1.00
0.60
Nieve (Q)
0.00
1.50
1.00
0.50
Sismo (A)
seguridad ( )
Favorable
Desfavorable
Carga
permanente (G)
Sobrecarga (Q)
Principal ( p)
1.00
1.00
1.00
1.00
0.00
1.00
0.30
0.30
Viento (Q)
0.00
1.00
0.00
0.00
Nieve (Q)
0.00
1.00
0.00
0.00
Sismo (A)
-1.00
1.00
1.00
0.00(*)
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y
y
Desplazamientos
Situación 1: Acciones variables sin sismo
Coeficientes parciales de seguridad
( )
Favorable
Desfavorable
Carga
permanente (G)
Sobrecarga (Q)
Viento (Q)
Nieve (Q)
Sismo (A)
1.00
1.00
0.00
0.00
0.00
1.00
1.00
1.00
Coeficientes parciales de seguridad
( )
Favorable
Desfavorable
Carga permanente (G)
1.00
1.00
Sobrecarga (Q)
0.00
1.00
Viento (Q)
0.00
0.00
Nieve (Q)
0.00
1.00
Sismo (A)
-1.00
1.00
Materiales utilizados
Hormigones
Elemento
Hormigón
Plantas
Fck
(Kp/cm2)
Forjados
Todas
306
1.30 a 1.50
Cimentación
Todas
306
1.30 a 1.50
Pilares y pantallas
Todas
306
1.30 a 1.50
Muros
Todas
306
1.30 a 1.50
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Descripción
Hormigón Rect. (30x30
cm)
Acero, O-40x4, Perfil
simple (Huecos
redondos)
Madera, 200x140,
Perfil simple
(Cabios/Viguetas)
Inerc.Tor.
Inerc.y
Inerc.z
Sección
cm4
cm4
cm4
cm²
113400.000
67500.00
0
67500.000
900.000
14.838
7.419
7.419
4.524
10364.480
9333.333
4573.333
280.000
Aceros por elemento y posición
Aceros en barras
Elemento
Posición
Pilares y pantallas
Vigas
Acero
Fyk
(Kp/cm2)
s
Barras(Verticales)
B 500 S , Control Normal
5097
1.15
Estribos(Horizontales)
5097
1.15
Negativos(superior)
5097
1.15
Positivos(inferior)
5097
1.15
Montaje(superior)
5097
1.15
Piel(lateral)
5097
1.15
Estribos
5097
1.15
Punzonamiento
5097
1.15
Negativos(superior)
5097
1.15
Positivos(inferior)
5097
1.15
Nervios negativos
5097
1.15
Nervios positivos
5097
1.15
Elementos de cimentación
5097
1.15
Vigas centradoras y de atado
5097
1.15
Forjados
Aceros en perfiles
Tipo acero
Acero
Lim. elástico
(Kp/cm2)
Módulo de elasticidad
(Kp/cm2)
Aceros conformados
S235
2396
2099898
Aceros laminados
S275
2803
2100000
Acero de pernos
B 500 S (corrugado)
4077
2100000
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LISTADO REDUCIDO DE ARMADO VIGAS Y COMBINACIONES
COMBINACIONES
Nombres de las hipótesis
G
Carga permanente
Q
Sobrecarga de uso
SX Sismo X
SY Sismo Y
y
y
E.L.U. de rotura. Hormigón
CTE
Comb.
G
1
1.000
Q
2
1.500
3
1.000
1.600
4
1.500
1.600
5
1.000
6
1.000
7
1.000
8
1.000
9
1.000
10
1.000
11
1.000
12
1.000
13
1.000
14
1.000
15
1.000
16
1.000
17
1.000
18
1.000
19
1.000
20
1.000
SY
-0.300
-1.000
0.300
-0.300
-1.000
0.300
-1.000
0.300
0.300
-1.000
-0.300
1.000
-0.300
1.000
0.300
1.000
0.300
0.300
0.300
1.000
-1.000
-0.300
0.300
-1.000
-0.300
1.000
-0.300
0.300
1.000
-0.300
-1.000
0.300
0.300
-1.000
0.300
1.000
0.300
1.000
0.300
0.300
E.L.U. de rotura. Hormigón en cimentaciones
CTE
LA CASA BLAVA
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SX
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y
y
y
Comb.
G
1
1.000
2
1.600
3
1.000
1.600
4
1.600
1.600
5
1.000
6
1.000
7
1.000
8
1.000
9
1.000
10
1.000
11
1.000
12
1.000
13
1.000
14
1.000
15
1.000
16
1.000
17
1.000
18
1.000
19
1.000
20
1.000
Q
SX
SY
-0.300
-1.000
-0.300
-1.000
0.300
-1.000
0.300
0.300
-1.000
-0.300
1.000
0.300
-0.300
1.000
0.300
1.000
0.300
0.300
1.000
-1.000
-0.300
-1.000
-0.300
1.000
-0.300
0.300
0.300
0.300
1.000
-0.300
-1.000
0.300
0.300
-1.000
0.300
1.000
0.300
0.300
1.000
0.300
SX
SY
E.L.U. de rotura. Acero conformado
CTE
E.L.U. de rotura. Acero laminado
CTE
E.L.U. de rotura. Madera
CTE
LA CASA BLAVA
ALZIRA (VALENCIA)
Comb.
G
1
0.800
Q
2
1.350
3
0.800
1.500
4
1.350
1.500
5
1.000
6
1.000
0.300
www.40x40.es
-0.300
-1.000
-0.300
-1.000
Tel./Fax. 96 240 31 54
C.I.F.: B 96 604 49 88
y
y
7
1.000
8
1.000
9
1.000
10
1.000
11
1.000
12
1.000
13
1.000
14
1.000
15
1.000
16
1.000
17
1.000
18
1.000
19
1.000
20
0.300
-1.000
0.300
0.300
-1.000
-0.300
1.000
0.300
-0.300
1.000
0.300
1.000
0.300
0.300
1.000
-1.000
-0.300
-1.000
-0.300
1.000
-0.300
0.300
1.000
-0.300
-1.000
0.300
0.300
-1.000
0.300
1.000
0.300
1.000
0.300
1.000
0.300
Comb.
G
Q
SX
SY
1
1.000
2
1.000
3
1.000
4
1.000
5
1.000
6
1.000
7
1.000
8
1.000
0.300
Desplazamientos
9
1.000
10
1.000
1.000
-1.000
1.000
-1.000
1.000
1.000
1.000
-1.000
1.000
-1.000
1.000
1.000
1.000
LISTADO REDUCIDO DE ARMADO
VIGAS
Tipo
A.neg.
kg
A.pos.
kg
A.mon.
kg
A.est.
kg
Total
kg
Ø6
kg
Forjado cota +3.15
*Pórtico 1
1(P17-B8)
Plana
1.8
7.2
5.0
3.5
17.5
*Pórtico 2
1(P13-P14)
Plana
2.2
8.5
5.9
4.5
*Pórtico 3
1(P2-P3)
Desc.
5.3
8.9
4.9
7.7
Ø8
kg
Ø10
kg
Ø12
kg
Ø16
kg
V.horm.
m³
3.5
6.8
7.2
0.205
21.1
4.5
8.1
8.5
0.265
26.8
7.7
8.4
10.7
0.335
2(P3-P4)
Desc.
2.7
4.7
2.4
4.1
13.9
4.1
3.2
6.6
0.169
3(P4-P5)
Plana
1.7
6.6
3.1
3.1
14.5
3.1
6.1
5.3
0.217
LA CASA BLAVA
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4(P5-B9)
Plana
Total Pórtico 3
*Pórtico 4
1(P13-P6)
Plana
3.9
1.7
1.2
6.8
1.2
2.4
3.2
0.076
9.7
24.1
12.1
16.1
62.0
16.1
20.1
25.8
0.797
14.7
14.9
5.5
5.7
40.8
5.7
7.6
14.9
2(P6-P1)
Plana
2.9
2.2
2.4
7.5
2.4
5.1
3(P1-B11)
Plana
4.0
1.7
1.2
6.9
1.2
2.5
3.2
14.7
21.8
9.4
9.3
55.2
9.3
15.2
18.1
Desc.
12.8
10.6
5.5
9.7
38.6
4.8
9.9
19.0
2(P7-P2)
Desc.
2.8
3(P2-B10)
Plana
Total Pórtico 4
*Pórtico 5
1(P14-P7)
Total Pórtico 5
*Pórtico 6
1(P17-P12)
Desc.
2(P12-P4)
Desc.
4.9
12.6
0.382
0.157
0.073
12.6
0.612
0.381
2.5
2.2
3.8
11.3
3.8
4.7
2.8
0.157
17.2
6.0
5.7
28.9
5.7
6.0
17.2
0.391
15.6
30.3
13.7
19.2
78.8
14.3
20.6
39.0
0.929
5.3
6.5
3.3
3.1
18.2
3.1
4.8
10.3
0.219
4.9
1.9
9.1
4.9
5.5
21.4
5.5
8.6
7.3
0.336
Total Pórtico 6
7.2
15.6
8.2
8.6
39.6
8.6
13.4
17.6
0.555
Total Forjado cota +3.15
51.2
107.5
54.3
61.2
274.2
56.3
84.2
116.2
12.3
11.3
4.9
4.8
33.3
4.8
10.8
17.7
0.335
2.7
2.4
2.4
7.5
2.4
5.1
3.8
6.5
4.6
3.1
18.0
3.1
5.8
9.1
0.217
1.4
3.2
1.4
1.8
16.1
22.3
11.9
11.7
62.0
11.7
23.5
26.8
0.804
Forjado 3
*Pórtico 1
1(P2-P3)
Desc.
2(P3-P4)
Desc.
3(P4-P5)
Desc.
4(P5-B29)
Desc.
Total Pórtico 1
1.8
4.9
12.6
3.363
0.169
0.083
*Pórtico 2
1(P13-P6)
Desc.
4.5
9.9
5.4
5.5
25.3
5.5
11.7
8.1
0.377
2(P6-P1)
Desc.
1.0
5.1
2.5
2.4
11.0
2.4
4.2
4.4
0.162
5.5
15.0
7.9
7.9
36.3
7.9
15.9
12.5
0.539
2.3
12.9
6.3
6.0
27.5
6.0
11.6
9.9
0.401
9.5
6.3
4.7
20.5
4.7
6.3
9.5
0.249
23.9
59.7
32.4
30.3
146.3
30.3
57.3
58.7
1.993
Total Pórtico 2
*Pórtico 3
1(P2-B30)
Desc.
*Pórtico 4
1(B29-)
Desc.
Total Forjado 3
cubierta
*Pórtico 1
1(P13-P14)
Desc.
4.5
9.4
6.2
4.9
25.0
4.9
10.7
9.4
0.265
*Pórtico 2
1(P13-P6)
Desc.
12.5
10.7
5.5
5.5
34.2
5.5
10.1
18.6
0.382
2(P6-P1)
Desc.
2.6
2.2
2.4
7.2
2.4
4.8
0.158
3(P1-B7)
Desc.
2.0
1.5
1.0
4.5
1.0
3.5
0.064
12.5
15.3
9.2
8.9
45.9
8.9
18.4
18.6
0.604
11.6
10.7
5.5
8.4
36.2
8.4
10.1
17.7
0.407
Total Pórtico 2
*Pórtico 3
1(P14-P7)
Desc.
2(P7-P2)
Desc.
2.6
2.2
3.5
8.3
3.5
4.8
0.169
3(P2-)
Desc.
0.9
0.6
0.2
1.7
0.2
1.5
0.019
4(-B6)
Desc.
Total Pórtico 3
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4.9
14.2
5.7
5.2
30.0
5.2
11.2
13.6
0.393
16.5
28.4
14.0
17.3
76.2
17.3
27.6
31.3
0.988
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Total cubierta
33.5
53.1
29.4
31.1
147.1
31.1
Total Obra
108.6
220.3
116.1
122.6
567.6
117.7
A.neg.: Armado de negativos
- A.pos.: Armado de positivos
- A.mon.: Armado montaje
- A.est.: Armado estribos
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4.9
56.7
59.3
198.2
234.2
1.857
12.6
7.213
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6.- NORMATIVA DE OBLIGADO CUMPLIMIENTO
Declaración sobre el cumplimiento del art. 486.6.2º.a)., del decreto 36/2007, de 13 de abril del consell por el
que se modifica el decreto 6772006 de 19 de mayo del consell por el que se aprueba el reglamento de
ordenación y gestión territorial y urbanística
En el presente proyecto se declara por el técnico Redactor del mismo:
a). Del Cumplimiento de la Normativa Urbanística Vigente:
Ley 8/2007, de 28 de mayo, del Suelo. (BOE 29/05/2007)
Ley 16/2005 de 30 de diciembre, de la Generalitat Urbanística Valenciana (LUV). (DOGV 23-5-06)
Decreto 6772006 de 19 de mayo del Consell por el que se aprueba el Reglamento de
Ordenación y Gestión Territorial y Urbanística (ROGTOU)
Decreto 36/2007, de 13 de abril del Consell por el que se modifica el Decreto 6772006 de 19 de
mayo del Consell por el que se aprueba el Reglamento de Ordenación y Gestión Territorial y
Urbanística
Plan General de Ordenación Urbana del Municipio
b). Del cumplimiento de los Requisitos Básicos de calidad de la edificación:

Art. 3., de la Ley 38/1999, de 5 de noviembre de la Jefatura del Estado por el que se aprueba la Ley
de Ordenación de la Edificación (LOE). (BOE 166, de 6 de Noviembre).

Art. 4., de la Ley 3/2004, de 30 de junio de la Generalitat Valenciana de Ordenación y Fomento de la
Calidad de la Edificación (LOFCE). (DOGV 2-7-2004)
Los requisitos básicos de seguridad y habitabilidad que la LOE y la LOFCE establecen como objetivos de
calidad de la edificación se desarrollan en el Real Decreto 314/2006, de 17 de marzo, del Ministerio de la
Vivienda por el que se aprueba el Código Técnico de la Edificación (CTE), de conformidad con lo dispuesto
en dichas leyes, mediante las exigencias básicas correspondientes a cada uno de ellos establecidos en su
Capítulo 3. Estas son
–
–
–
–
Exigencia Básica de Seguridad Estructural: Justificado en el DB-SE, DB-SE-AE, DB-SE-C, DB-SE-A, DB-SE-F
,DB-SE-M.
Exigencia Básica de Seguridad en caso de Incendio: Justificada en el DB-SI.
Exigencia Básica de Seguridad de Utilización: Justificada en el DB-SU.
Exigencia Básica de Salubridad, Higiene, Salud y Protección del medio ambiente: Justificada en el
DB-HS.
Exigencia Básica de Ahorro de Energía: Justificada en el DB-HE.
Exigencia Básica de Protección frente al Ruido: Justificada en el DB-HR
–
–
–
Otras normativas con carácter reglamentario que conviven con el CTE, son justificadas:
–
–
–
–
–
REAL DECRETO 842/2002. del 2 de agosto de 2002, del Ministerio de Ciencia y Tecnologia por el que
se Aprueba el Reglamento Electrotécnico para Baja Tensión. (BOE 18/09/2002).
REAL DECRETO LEY 1/1998. de 27 de FEBRERO de 1998, del Ministerio de Ciencia y Tecnologia sobre
Infraestructuras Comunes en los edificios para el Acceso a los Servicios de Telecomunicaciones. (BOE
28/02/1998).
REAL DECRETO 1218/2002, del 22 de noviembre de 2002, del Ministerio de la Presidencia, por el que se
Modifica el R.D. 1751/1998, de 31 de julio, por el que se aprobó el Reglamento de Instalaciones
Térmicas en los Edificios y sus Instrucciones Técnicas Complementarias y se crea la Comisión Asesora
para las Instalaciones Térmicas de los Edificios
REAL DECRETO 997/2002, de 27 de septiembre de 2002, del Ministerio de Fomento, por el que se .
Aprueba la norma de construcción sismorresistente: parte general y edificación (NCSR-02) . (BOE
11/10/2002).
REAL DECRETO 2661/19998 DE 11 DE DICIEMBRE del Ministerio de Fomento de Acuerdo de la Comisión
Permanente del Hormigón sobre la aprobación de la Instrucción de Hormigón Estructural (EHE), en
relación con la obligatoriedad de sus prescripciones (BOE 13-01-19999)
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–
–
–
–
REAL DECRETO 642/2002, de 5 de julio de 2002. del Ministerio de Fomento, por el que se Aprueba la
«Instrucción para el proyecto y la ejecución de forjados unidireccionales de hormigón estructural
realizados con elementos prefabricados (EFHE)» (BOE 06/08/2002)
DECRETO 286/1997, de 25 de noviembre de 1997, de la Conselleria de Obras Públicas, Urbanismo y
Transporte, sobre las Normas de habitabilidad, diseño y calidad de viviendas en el ámbito de la
Comunidad Valenciana. (DOGV 04/12/1997)
DECRETO 107/1991, de 10 de junio de 1991, de la Presidencia de la Generalidad Valenciana por el
que se Regula el control de calidad de la edificación de viviendas y su documentación. Modificado
por Decreto 165/1991 (entrada en vigor). Desarrollado por Orden 30 de septiembre de 1991 (LC/91). (
DOGV 24/06/1991).
Ley 7/2002, de 3 de diciembre, de la Generalitat Valenciana, de protección contra la
Contaminación Acústica. DOGV 9-12-02
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ANEXOS A LA MEMORIA
ANEXO Nº 1 PLAZO DE EJECUCION
ANEXO Nº 2 MANIFESTACION DE OBRA COMPLETA
ANEXO Nº 3 PROPUESTA DE CLASIFICACION DEL CONTRATISTA Y CATEGORIA DEL CONTRATO
ANEXO Nº 4 JUSTIFICACION DE PRECIOS
ANEXO Nº 5 RESUMEN DE PRESUPUESTO
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ANEXO Nº 1 PLAZO DE EJECUCION
En cumplimiento de lo previsto en los artículos 124-1e de la vigente Ley 2/200 de
Contratos de las Administraciones Públicas y 132 del vigente Reglamento General de la
Ley de Contratos con las Administraciones Públicas, se adjunta el programa del desarrollo
de los trabajos para la ejecución de la obra, en tiempo y coste óptimos.
Dicho programa está compuesto por un cuadro de barras de comienzo, duración y fin
de los trabajos y especifica las inversiones mensuales y por capítulos, IVA incluido en el
documento nº 5 del presente proyecto.
PLAN DE OBRA
LA OBRA SE REALIZARÁ EN 14 MESES
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ANEXO Nº 2 MANIFESTACION DE OBRA COMPLETA
El arquitecto autor del proyecto manifiesta expresamente:
Que el presente proyecto se refiere a una obra completa, susceptible de entregarse al uso
general o servicio correspondiente, y consta de todo y cada uno de los elementos precisos
para la utilización de la obra, de acuerdo con lo señalado en el artículo 125 y el art. 127.2 del
REGLAMENTO GENERAL DE LA LEY DE CONTRATOS DE LAS ADMINISTRACIONES PUBLICAS
aprobado por R.D. 1098/2001, de 12 de Octubre.
Que así mismo contiene todos los documentos y especificaciones necesarios que señala el
artículo 126 del antes citado reglamento.
Que en la redacción del presente proyecto se han tenido en cuenta y serán de obligado
cumplimiento para la empresa adjudicataria las Normas Básicas de la Edificación, las Normas
Tecnológicas y los Reglamentos vigentes.
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ANEXO Nº 3 PROPUESTA DE CLASIFICACION DEL CONTRATISTA Y
CATEGORIA DEL CONTRATO
De acuerdo con el articulo 25 y siguientes del vigente reglamento de la ley de Contratos con las
Administraciones Públicas sobre Clasificación de Empresas Contratistas de Obras, para esta obra
el contratista deberá estar clasificado en el Grupo C, con la categoría E , en función de la
anualidad media excede de 840.000€ y no sobrepase los 2.400.000 €.
Anualidad media
989.646,12 € (Presupuesto de Licitación con I.V.A.x12 meses/ 14 meses) =
848.268,10 €
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ANEXO Nº 4 JUSTIFICACION DE PRECIOS
2.1.- JUSTIFICACION DE PRECIOS
Para el cálculo y obtención de los precios de las distintas partidas, se han utilizado precios de
mercado para los distintos materiales, mano de obra y maquinaria. La confección de los
precios descompuestos está basada en rendimientos de mano de obra y maquinaria de las
distintas bases de datos existentes en el mercado (p.ej. I.V.E. del año en curso)
2.2.- COMPOSICION DE LOS PRECIOS
La estructura de los precios se ajusta a lo especificado en el Real Decreto 982/1987, de 5 de
Junio de 1.987, por el que se da nueva redacción a los artículos 67 y 68 del Reglamento
General de Contratación del Estado, que establece la siguiente descomposición:
"Artículo 67". El cálculo de los precios de las distintas unidades de obra se basará en la
determinación de los costes directos e indirectos precisos para su ejecución, sin incorporar, en
ningún caso, el importe del Impuesto sobre el Valor Añadido que pueda gravar las entregas
de bienes o prestaciones de servicios realizados.
Se considerarán costes directos:
a) La mano de obra, con sus pluses y cargas y seguros sociales, que interviene directamente
en la ejecución de la unidad de obra.
b) Los materiales, a los precios resultantes a pie de obra, que quedan integrados en la unidad
de que se trate o que sean necesarios para su ejecución.
c) Los gastos de personal, combustible, energía, etcétera que tengan lugar por el
accionamiento o funcionamiento de la maquinaria e instalaciones utilizadas en la ejecución
de la unidad de obra.
d) Los gastos de amortización y conservación de la maquinaria e instalaciones anteriormente
citadas.
COSTES DIRECTOS COMPLEMENTARIO - MEDIOS AUXILIARES
•
•
•
•
•
Al final de cada partida, y formando parte del Coste Directo, se incluye una cantidad en
concepto de "Costes Directos Complementarios" ó "Medios Auxiliares", considerándose como
aquellos costes directos que dada su difícil cuantificación, no aparecen especificados en la
descomposición del precio, integrándose como una cantidad porcentual del resto de Coste
Directo, en concepto de mano de obra de ayuda o complementaria, materiales auxiliares ó
pequeño material, gastos de combustible, amortización de maquinaria, herramienta y demás
medios auxiliares, de acuerdo con lo expresado en el Artículo 67 del Reglamento General de
Contratación del Estado en sus apartados a), b), c) y d) de la especificación de costes
directos.
Conceptos incluidos en "Medios Auxiliares":
En el % establecido dentro de cada partida, correspondiente a Costes Directos
Complementarios y/o Medios Auxiliares se incluyen conceptos como:
Mano de obra complementaria (Ayudas, limpieza, etc.).
Maquinaria de cualquier tipo.
Herramienta de cualquier tipo.
Pequeño material necesario para la ejecución de la partida.
Combustible.
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•
•
•
Andamios de cualquier tipo.
Otros medios auxiliares (escaleras, borriquetas, puntales, etc.).
2.3.- DESCRIPCION Y DESCOMPOSICION DE LAS PARTIDAS
Cláusula 51 del Pliego de Cláusulas Administrativas Generales:
Precios.- Todos los trabajos, medios auxiliares y materiales que sean necesarios para la
correcta ejecución y acabado de cualquier unidad de obra, se considerarán incluidos en el
precio de la misma, aunque no figuren todos ellos especificados en la descomposición o
descripción de los precios.
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2.4.- CALCULO JUSTIFICATIVO DEL % REFERENTE A COSTES INDIRECTOS
CALCULO JUSTIFICATIVO DEL % REFERENTE A COSTES INDIRECTOS
- Cálculo según Ordén 12 de Junio de 1.968 (B.O.E. 25/7/68)
Coste Directo del P.E.M.-
686.032,91 € euros
P.E.M. Total (Coste Directo+Coste Indirecto).-
706.613,90 € euros
PLAZO.-
14 meses
COSTES INDIRECTOS
COSTES PREVISTOS (K1)
COSTES VARIABLES
PRECIO
PARTICIP.
PLAZO
IMPORTE
PERSONAL
Jefe de Obra
2.200,00 €
15%
14
4.620,00 €
Encargado
1.380,00 €
30%
14
5.796,00 €
Administrativo de Obra
1.200,00 €
0%
14
0,00 €
Jefe de Instalaciones
2.011,98 €
0%
14
0,00 €
Peón trasiegos obra
INSTALACIÓN DE CASETAS
1.266,44 €
0%
14
0,00 €
0,00 €
Caseta oficina obra (Tipo 1)
341,74 €
0
14
Caseta oficina obra (Tipo 2)
548,72 €
0
14
0,00 €
Caseta almacén (Tipo 1)
190,99 €
0
14
0,00 €
Caseta almacén (Tipo 2)
256,68 €
0
14
0,00 €
700,00 €
CONSUMOS
Consumo agua, luz, teléfono
Varios (medios de elevación,...)
50,00 €
1
14
1.000,00 €
0
14
COSTES FIJOS
PRECIO
0,00 €
11.116,00 €
IMPORTE C. I. VARIABLES.PARTICIP.
NUMERO
Montaje grua automontante
1.983,34 €
100%
1
GRUA: Mont., desm., cim., leg.
5.000,00 €
0%
0
0,00 €
300,00 €
-
1
300,00 €
300,00 €
-
1
Altas luz, agua teléfono
Acometidas provisionales
IMPORTE C. I. FIJOS.TOTAL COSTES PREVISTOS (K1)
1,62%
IMPORTE
1.983,34 €
300,00 €
2.583,34 €
0,38%
13.699,34 €
2,00%
6.860,33 €
1,00%
COSTES IMPREVISTOS (K2)
Para obra terrestre 1% de los Costes Directos
TOTAL COSTES IMPREVISTOS (K2)
Total % COSTES INDIRECTOS
TOTAL COSTES PREVISTOS (K1)
TOTAL COSTES IMPREVISTOS (K2)
TOTAL COSTES INDIRECTOS (K1+K2)
13.699,34 €
2,00%
6.860,33 €
1,00%
20.559,67 €
3,00%
De acuerdo a la Orden de 12 de junio de 1968 y con la Orden de 14 de Marzo de 1969, por las que se indica que no
podrá superar el 6 % en nigún caso, se adopta éste como el valor a aplicar en proyecto.
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2.5.- CALCULO JUSTIFICATIVO DEL % REFERENTE A GASTOS GENERALES
Los Gastos Generales considerados en el presupuesto general son del 16%
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ANEXO Nº 5
RESUMEN DE PRESUPUESTO
PRESUPUESTO DE CONTRATA (P.E.C.)
TOTAL P.E.M.
Beneficio Industrial (B.I.) 6 %
Gastos Generales (G.G.) 16 %
TOTAL:
I.V.A. 16 %
TOTAL P.E.C.:
699.297,71 €
41.957,86 €
111.887,63 €
853.143,21 €
136.502,91 €
989.646,12
HONORARIOS FACULTATIVOS (H.F.)
Proyecto Basico
Proyecto de Ejecución
Proyecto de Instalaciones
Estudio de Seguridad y Salud
Supervisión del proyecto
Dirección obras arquitecto
Dirección obras arquitecto Técnico
Dirección obras Instalaciones
Coordinación Seguridad y Salud
22.720,40 €
17.040,25 €
8.606,19 €
2.423,21 €
8.925,75 €
17.212,40 €
17.212,40 €
8.693,13 €
TOTAL:
I.V.A. 16 %
TOTAL H.F.
TOTAL HONORARIOS PARA CONOCIMIENTO DE LA
ADMINISTRACION
(P.E.C.+ H.F.)
5.654,19 €
108.487,92 €
17.358,07 €
125.845,99 €
1.115.492,11 €
ALZIRA, julio de 2009
JORGE L. GIMENO DOMENECH
El arquitecto
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