minera san gregorio loryser sa

Transcripción

MINERA SAN GREGORIO
LORYSER S.A.
SOLICITUD DE AUTORIZACIÓN
AMBIENTAL PREVIA
P
Reellaavveess 22
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TOMO 3
INFORME AMBIENTAL RESUMEN
O
Occttuubbrree ddee 22001100
Represa de Relaves 2
Minera San Gregorio - Loryser S.A.
SOLICITUD DE AUTORIZACIÓN AMBIENTAL PREVIA
Proyecto: REPRESA DE RELAVES 2
(Ampliación del sistema de disposición de relaves)
TOMO 3
INFORME AMBIENTAL RESUMEN
RESPONSABILIDADES
LORYSER S.A.
RUT: 213626080015
Titular del Proyecto
Profesional
Proyecto
responsable
Profesional
EsIA
responsable
del
Ing, Raúl López
C.I. 1.532.685-5
Informe Ambiental Resumen
del
M.Sc. Ing. Javier Martínez
C.I. 1.746150-0
1
Tabla de Contenido
1.
2.
FICHA AMBIENTAL DEL PROYECTO ................................................................................ 5
PRESENTACIÓN DEL PROYECTO .................................................................................... 7
2.1
DATOS GENERALES DEL PROYECTO ..................................................................... 7
2.1.1 Objetivo ................................................................................................................................ 7
2.1.2 Antecedentes ....................................................................................................................... 7
2.1.3 Situación actual .................................................................................................................... 7
2.1.4 Plan de explotación de canteras........................................................................................... 8
2.1.5 Plan de procesamiento de mineral ....................................................................................... 8
2.1.6 Generación y necesidad de disposición de relaves .............................................................. 9
2.1.7 Selección del sitio de localización de la nueva represa ........................................................ 9
2.1.7.1
Criterios de búsqueda .................................................................................................. 9
2.1.7.2
Selección del sitio ...................................................................................................... 10
2.1.8 Localización y accesos....................................................................................................... 11
2.1.9 Padrones afectados............................................................................................................ 11
2.1.10
Equipo técnico................................................................................................................ 11
2.2
DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO.............................................................................. 13
2.2.1 Diseño de la Represa de Relaves ...................................................................................... 13
2.2.1.1
Consideraciones Generales y Criterios de Diseño ..................................................... 13
2.2.1.2
Sistema de Impermeabilización ................................................................................. 14
2.2.1.3
Sistema de Drenaje Inferior ....................................................................................... 15
2.2.1.4
Balsa de Monitoreo .................................................................................................... 16
2.2.1.5
Diseño de los diques.................................................................................................. 16
2.2.2 Características geométricas del vaso ................................................................................. 22
2.2.3 Balance del lago................................................................................................................. 23
2.2.3.1
Consideraciones Generales....................................................................................... 23
2.2.3.2
Balance de sólidos..................................................................................................... 25
2.2.3.3
Balance Hídrico.......................................................................................................... 26
2.2.4 Obras de desvío y drenaje superficial................................................................................. 29
2.2.4.1
Consideraciones generales........................................................................................ 29
2.2.4.2
Hidráulica de la RAF 1, RAF 2 y canales de descarga............................................... 29
2.2.5 Plan de relleno y disposición final de los relaves................................................................ 31
2.2.6 Cronograma de ejecución .................................................................................................. 33
2.2.7 Personal ............................................................................................................................. 34
2.2.8 Emisiones........................................................................................................................... 34
2.2.8.1
Emisiones líquidas ..................................................................................................... 34
2.2.8.2
Residuos Sólidos ....................................................................................................... 35
2.2.8.3
Emisiones Gaseosas ................................................................................................. 36
2.2.8.4
Ruido ......................................................................................................................... 36
2.2.9 Clausura ............................................................................................................................. 37
2.2.9.1
Consideraciones generales y objetivo........................................................................ 37
2.2.9.2
Esquema general de abandono ................................................................................. 38
3.
MARCO LEGAL Y ADMINISTRATIVO DE REFERENCIA ................................................ 39
3.1
DIRECCIÓN NACIONAL DE MEDIO AMBIENTE ...................................................... 39
3.1.1
3.1.2
4.
Autorización Ambiental Previa............................................................................................ 39
Autorización de Desagüe Industrial .................................................................................... 39
3.2
DIRECCIÓN NACIONAL DE HIDROGRAFÍA ............................................................ 40
CARACTERÍSTICAS DEL MEDIO RECEPTOR ................................................................ 41
4.1
ÁREA DE INTERVENCIÓN E INFLUENCIA DEL PROYECTO................................. 41
4.2
MEDIO FÍSICO ........................................................................................................... 41
4.2.1 Clima .................................................................................................................................. 41
4.2.2 Geología............................................................................................................................. 42
4.2.2.1
Geología Regional ..................................................................................................... 42
4.2.2.2
Geología Local........................................................................................................... 43
4.2.2.3
Análisis Tectónico ...................................................................................................... 43
4.2.3 Geomorfología.................................................................................................................... 44
2
4.2.4 Suelo .................................................................................................................................. 45
4.2.5 Hidrografía.......................................................................................................................... 45
4.2.6 Hidrogeología ..................................................................................................................... 46
4.2.6.1
Estudio Potenciométrico ............................................................................................ 47
4.2.6.2
Subpresiones ............................................................................................................. 47
4.2.6.3
Cálculo de caudal ...................................................................................................... 47
4.2.7 Calidad de aguas ............................................................................................................... 48
4.2.7.1
Aguas superficiales.................................................................................................... 49
4.2.7.2
Aguas subterráneas................................................................................................... 52
4.3
MEDIO BIÓTICO ........................................................................................................ 54
4.3.1 Flora ................................................................................................................................... 54
4.3.2 Fauna terrestre................................................................................................................... 55
4.3.2.1
Artrópodos ................................................................................................................. 55
4.3.2.2
Anfibios ...................................................................................................................... 55
4.3.2.3
Aves........................................................................................................................... 55
4.3.2.4
Conclusiones ............................................................................................................. 55
4.4
POBLACIÓN............................................................................................................... 56
4.4.1 Aspectos socioeconómicos ................................................................................................ 56
4.4.1.1
Empleados de la Mina, residencia y salarios ............................................................. 56
4.4.1.2
Censo de viviendas.................................................................................................... 57
4.4.1.3
Censo de comercios .................................................................................................. 57
4.4.1.4
Otros indicadores....................................................................................................... 57
4.4.2 Percepción social ............................................................................................................... 57
5.
4.5
PAISAJE ..................................................................................................................... 58
IDENTIFICACIÓN Y EVALUACIÓN DE IMPACTOS ......................................................... 60
5.1
CARACTERIZACIÓN DE IMPACTOS........................................................................ 63
5.2
SELECCIÓN DE IMPACTOS SIGNIFICATIVOS ....................................................... 66
5.2.1
5.2.2
5.3
Impactos significativos........................................................................................................ 66
Impactos que requieren buenas prácticas ambientales ...................................................... 66
CUANTIFICACIÓN Y COMPARACIÓN DE IMPACTOS SIGNIFICATIVOS .............. 66
5.3.1 Contaminación del agua subterránea con cianuro por infiltración....................................... 66
5.3.1.1
Toxicidad del cianuro en agua ................................................................................... 67
5.3.1.2
Caudal infiltrado desde la represa y concentración de cianuro .................................. 67
5.3.1.3
Decaimiento de cianuro ............................................................................................. 70
5.3.1.4
Patrón de circulación de infiltraciones........................................................................ 71
5.3.1.5
Vida útil de las geomembranas de PEAD .................................................................. 73
5.3.1.6
Conclusiones ............................................................................................................. 74
5.3.2 Contaminación de agua superficial por vertidos de cianuro................................................ 74
5.3.2.1
Descarga de la Planta de Tratamiento del agua del vaso .......................................... 75
5.3.2.2
Descarga de la Balsa de Monitoreo ........................................................................... 76
5.3.3 Riesgos por desborde, infiltración excesiva o fallas estructurales ...................................... 76
5.3.3.1
Identificación de Actividades Potenciales y modalidades de fallo, probabilidad de
ocurrencia y consecuencias........................................................................................................ 76
5.3.3.2
Escenarios y consecuencias de una falla catastrófica ............................................... 83
5.3.4 Muerte de animales por intoxicación .................................................................................. 90
5.3.5 Alteración del paisaje ......................................................................................................... 92
5.3.6 Alteración de la escorrentía y disponibilidad de agua......................................................... 93
6.
MEDIDAS DE MITIGACIÓN Y BUENAS PRÁCTICAS ...................................................... 95
6.1
MEDIDAS DE MITIGACIÓN Y CONTROL ................................................................. 95
6.2
BUENAS PRÁCTICAS AMBIENTALES ..................................................................... 95
6.2.1
6.2.2
6.2.3
6.2.4
6.2.5
6.2.6
6.2.7
7.
Eliminación de suelo, flora y hábitat ................................................................................... 95
Afectación del paisaje por explotación de préstamos ......................................................... 96
Manejo de residuos de obra y de mantenimiento de maquinaria........................................ 96
Generación de polvo .......................................................................................................... 97
Derrames de relaves y agua contaminada con cianuro ...................................................... 97
Volatilización de cianhídrico ............................................................................................... 98
Exposición humana al embalse .......................................................................................... 99
PLAN DE GESTIÓN AMBIENTAL.................................................................................... 100
7.1
PLAN DE GESTIÓN DE LA REPRESA DE RELAVES ............................................ 100
3
7.1.1 Pautas generales de plan................................................................................................. 100
7.1.2 Control operacional .......................................................................................................... 100
7.1.3 Monitoreo ......................................................................................................................... 101
7.1.4 Planta de Tratamiento de Efluentes ................................................................................. 101
7.1.4.1
Controles operacionales y medidas preventivas ...................................................... 101
7.1.4.2
Monitoreo................................................................................................................. 101
7.2
PLAN DE CONTINGENCIA...................................................................................... 102
7.2.1 Identificación de Eventos Peligrosos ................................................................................ 102
7.2.2 Prevención y Minimización de Riesgos ............................................................................ 102
7.2.3 Planes y Procedimientos de Respuesta ante Emergencias.............................................. 102
7.2.3.1
Falla Estructural de la Represa de Relaves ............................................................. 103
7.2.3.2
Desborde de la Represa de Relaves ....................................................................... 104
7.2.3.3
Infiltración excesiva.................................................................................................. 104
8.
PLANOS ........................................................................................................................... 106
4
1. FICHA AMBIENTAL DEL PROYECTO
Denominación
del Proyecto
REPRESA DE RELAVES 2
(Ampliación del sistema de disposición de releves)
El objetivo del proyecto es la ampliación del sistema de disposición de
relaves de Minera San Gregorio.
Objetivo
Titular
Proyecto
del
LORYSER S.A.
Padrones
afectados
Nº 10655 de la 5ta. Sección Catastral del Departamento de Rivera,
propiedad de Minera San Gregorio.
Localización
Se localiza a unos 4 km al Sur del pueblo de Minas de Corrales,
Departamento de Rivera. Según cartografía del Servicio Geográfico
Militar se localiza en la porción Este del mapa topográfico hoja H 11
correspondiente a Minas de Corrales, 1:50000 (1985).
El sistema de disposición de relaves de Minera San Gregorio (MSG) tiene
la finalidad de decantar y almacenar el mineral procesado en la Planta.
Actualmente el sistema de disposición de relaves consta de un embalse
(Represa de Relaves – RR1). Dicha represa fue construida en el año
1996 y ampliada en 7 oportunidades. El vaso de la represa está
impermeabilizado con geomembrana de PEAD de 1 mm colocada sobre
una capa de arcilla compactada de 1 m de espesor. La operación de la
Represa de Relaves RR1 culminará en diciembre de 2011, siendo
necesario disponer de una nueva Represa de Relaves que permita dar
continuidad a la actividad minera.
Antecedentes
Como resultado del estudio de alternativas de localización para la nueva
represa, fue selecciona un área al Sur de la actual represa, adyacente a
la misma.
Descripción
proyecto
del
Conceptualmente el diseño de la Represa de Relaves 2 corresponde a la
alternativa tecnológica denominada “valle represado”, con diques de roca,
sistema impermeabilización compuesto por arcilla-geomembrana y
sistema de drenes inferiores que conducen las subpresiones a una Balsa
de Monitoreo, igual que el diseño empleado en la Represa de Relaves 1.
Comparte un dique con la Represa de Relaves 1 y al igual que ésta tiene
una Represa de Agua Fresca y un canal de vertedero que conduce los
escurrimientos pluviales hacia las represas de riego ubicadas aguas
abajo.
5
El monitoreo del sistema de impermeabilización está compuesto por la
Balsa de Monitoreo y perforaciones que interceptan el flujo del agua
subterránea.
El exceso de agua del vaso será eventualmente evacuado utilizando la
Planta de Tratamiento existente.
Principales
impactos
potenciales
•
•
•
•
•
•
Contaminación del agua subterránea con cianuro por infiltración.
Contaminación de agua superficial por vertidos de cianuro.
Riesgos por desborde, infiltración excesiva o fallas estructurales.
Muerte de animales por intoxicación.
Alteración del paisaje.
Alteración de la escorrentía y disponibilidad de agua.
•
•
Control de ejecución de obra.
Implementación de programas de control y aseguramiento de la
calidad en la colocación de la geomembrana.
Implementación de un programa de inspecciones que asegure la
integridad de la geomembrana.
Optimización del uso de cianuro en la Planta de Proceso.
Mantenimiento de concentración de cianuro en el vaso por debajo de
50 mg/l.
Uso eventual de espantapájaros.
Programa de monitoreo de la operación de la represa y Balsa de
Monitoreo.
Programa de control del funcionamiento de la Planta de Tratamiento y
de monitoreo de descarga y calidad de aguas en el cuerpo de vertido.
Disponibilidad de un Plan de Contingencias.
•
Medidas
mitigación
de
•
•
•
•
•
•
Buenas prácticas
ambientales
Las prácticas constituyen las recomendaciones a seguir a fin de evitar y/o
minimizar los siguientes aspectos e impactos potenciales:
• Eliminación de suelo, flora y hábitat (construcción de represa y
explotación de préstamos)
• Afectación del paisaje por explotación de préstamos
• Manejo de residuos de obra y de mantenimiento de maquinaria
• Generación de polvo
• Derrames de relaves y agua contaminada con cianuro
• Volatilización de cianhídrico
• Exposición humana al embalse
Plan
de
Contingencias
El Plan incluye las disposiciones necesarias a fin de dar respuesta a las
siguientes situaciones contingentes:
• Desborde de la represa
• Infiltración excesiva
• Falla estructural
6
2. PRESENTACIÓN DEL PROYECTO
2.1
DATOS GENERALES DEL PROYECTO
2.1.1 Objetivo
El objetivo del presente proyecto es ampliar la capacidad del actual sistema de
disposición de relaves producidos en la Planta de Minera San Gregorio, en el
procesamiento del mineral proveniente de la explotación de las diversas canteras
asociadas al emprendimiento, mediante la construcción de una nueva represa de
relaves, de características similares a la existente.
2.1.2 Antecedentes
El sistema de disposición de relaves de Minera San Gregorio (MSG) tiene la finalidad
de decantar y almacenar el mineral procesado en la Planta, constituido esencialmente
por cuarzo y feldespato con granulometría 80% bajo malla 150. Los relaves se
caracterizan por el contenido de sólidos, con un valor medio de 45 %, concentración
media de cianuro total en el rango de 150 a 200 mg/l y pH en torno de 10.5.
Los relaves tienen una componente sólida limo arenoso, con muy baja presencia de
partículas finas con tamaños de arcilla, con una densidad específica de 2.70 t/m3 y una
densidad aparente seca de 1.36 t/m3. Los minerales de todas las minas explotadas en
el emprendimiento minero no son generadores de aguas ácidas y presentan muy bajos
niveles de metales pesados.
2.1.3 Situación actual
Actualmente el sistema de disposición de relaves consta de un embalse (Represa de
Relaves – RR1) construido sobre una depresión natural del terreno (valle represado),
utilizando diques de piedra para cerrar el área. La Represa de Relaves se ubica a un
kilómetro al Oeste de la Planta de Procesamiento.
Adicionalmente existe una Represa de Agua Fresca, separada hidráulicamente de la
Represa de Relaves, cuya función es almacenar agua fresca para suministro a la
Planta de Proceso y derivar los aportes pluviales de la cuenca evitando su ingreso a la
Represa de Relaves.
La Represa de Agua Fresca intercepta una cuenca de aportes de 168 há, generando
un lago de aguas limpias de 11.4 há y 0.3 hm3 de volumen, vertiendo los excesos a
través de un canal excavado a la cuenca vecina.
La Represa de Relaves fue construida durante el año 1996, en la denominada Fase 1,
y luego ampliada en siete oportunidades, Fase 2 (1997), Fase 3 (1998), Fase 4 (2003),
Fase 5 (2004), Fase 6 (2006), Fase 7 (2008) y Fase 8 (2010), llegando a una
capacidad máxima de 13.35 hm3 a cota +174.0, cubriendo una superficie de 72 há.
El vaso de la represa está impermeabilizado con geomembrana de PEAD de 1 mm
colocada sobre una capa de arcilla compactada de 1 m de espesor. Los relaves son
7
bombeados desde la Planta mediante tuberías colocadas dentro de una canaleta
impermeabilizada con el mismo material.
La entrada en servicio de la obra se produjo en enero de 1997 y se proyecta el cese de
la operación para fines de diciembre de 2011, cuando se alcance el máximo de su
capacidad operativa. El período de operación de la represa alcanzará los 14 años,
acumulando unos 12.7 hm3 de relaves, que equivale a un total de 13.9 millones de
toneladas de mineral (densidad aparente seca de los relaves 1.36 t/m3).
La operación de la Represa de Relaves en su Fase 8 culminará en diciembre de 2011,
momento en que se colmará la capacidad de almacenamiento de la misma, como
depósito final de los residuos sólidos de la actividad industrial minera. Una vez
concluidas las labores de cierre, el área impactada por el embalse será reintegrada
paulatinamente al medio ambiente, bajo la forma de una pradera de suaves pendientes,
con una cobertura inicialmente de vegetación implantada variando gradualmente a
vegetación nativa rastrera y arbustos.
2.1.4 Plan de explotación de canteras
En la tabla 2.1 se resumen el Plan de Desarrollo Minero para el período junio de 2010 a
enero de 2017, indicando los períodos de explotación y las estimaciones de mineral y
estéril que serán extraídos de las diferentes canteras.
Tabla 2.1 Plan de Desarrollo Minero
Cantera
Arenal subterránea
Ombú
San Gregorio Oeste
Santa Teresa
Zapucay-Argentinita
Picaflor
Castrillón
Sobresaliente
Veta Sur
Crucera
Acopios de baja ley
TOTAL
Período de explotación
Dic’10 – Ene’17
Jun’10
Jun’11 – Ago’14
Jul’10 – May’11
Ago’10 – May’12
Feb’12 – Oct’12
Jun’10 – Set’10
Feb’11 – Oct’11
Jun’10 – Ene’11
Oct’11 – May’12
Mineral (ton)
1448280
44298
1992262
348397
563409
33939
89332
50105
63615
80333
1525410
6313361
Estéril (ton)
388042
186045
12363562
1516868
2681992
575893
323847
435422
1558504
699119
21135244
2.1.5 Plan de procesamiento de mineral
En la tabla 2.2 se presentan los valores medios mensuales de alimentación de la Planta
de Proceso para cada año.
Tabla 2.2. Alimentación de Planta de Proceso
Período (1)
2010 – 2011
2011 – 2012
2012 – 2013
2013 – 2014
2014 – 2015
2015 – 2016
(2)
2016 – 2017
Mineral procesado (ton/mes)
117000
117000
81000
95000
81000
21000
21000
(1) Los períodos van del junio a mayo de cada año
(2) Hasta enero de 2017
8
2.1.6 Generación y necesidad de disposición de relaves
La previsión de generación de relaves sólidos resulta del procesamiento de 6313361
ton de mineral que serán procesadas en la Planta en el período junio de 2010 a enero
de 2017. Considerando una densidad aparente seca de 1.36 t/m3, esto corresponde a
un volumen de 4642177 m3.
Hasta fines de diciembre de 2011 los relaves serán dispuestos en la actual Represa de
Relaves (RR1), siendo necesaria la constricción de una nueva represa. Se estima que
el volumen de relaves a disponer hasta fines de diciembre de 2011 es de 1630000 m3
(19 meses de producción a 117000 ton/mes).
De esta forma se requiere de una nueva represa (RR2) para disponer como mínimo
3000000 m3 de relaves sólidos. La represa debe disponer además de capacidad para
contener aproximadamente 500000 m3 de agua (en base a la experiencia de operación
de la represa actual) y otros 500000 m3 que corresponden a la tormenta de diseño.
La dinámica de la industria minera hace necesario preveer la incorporación de la
explotación de nuevos yacimientos en el plan de desarrollo minero, por lo que las
represas deben ser diseñadas contemplando futuras ampliaciones. En este caso se
consideró un volumen adicional del 50 %, por lo que el volumen de la nueva represa
debe ser del orden de 6.000.000 m3. Por razones prácticas y económicas las represas
se construyen en etapas acompañando el ritmo de producción.
2.1.7 Selección del sitio de localización de la nueva represa
2.1.7.1 Criterios de búsqueda
En este punto se indica cual fue el criterio de búsqueda del sitio de implantación del
nuevo depósito de relaves.
1. Ubicación: el lugar debe estar dentro de los predios propiedad de MSG. Este
criterio contempla el hecho que MSG es propietaria u ocupa más de 1500 há en el
entorno de la Planta, las distancias de bombeo son razonables, se minimizan los
impactos por tratarse de un área afectada por la minería, evita problemas de
negociación con propietarios, facilita el acceso a materiales de construcción y en
principio no genera conflictos sociales ya que la actividad minera tiene buena
aceptación por parte de la comunidad local.
2. Alternativas tecnológicas para la disposición: en función del tipo de topografía
del entorno de la Planta se optó la alternativa de “valle represado” con diques de
roca, igual a la represa existente.
3. Capacidad: el lugar debe permitir la construcción de una instalación capaz de
contener 6000000 m3.
Aplicando estos criterios de búsqueda se seleccionaron dos posibles sitios para la
implantación de la nueva represa de relaves:
Opción 1. Al Sur de la actual represa (RR1), adyacente a la misma.
Opción 2. Al Sur de la pila de estéril de San Gregorio, adyacente a la misma.
Las ubicaciones de estos dos sitios se presenta en la figura 2.1.
9
Figura 2.1.Alternativas de localización
2.1.7.2 Selección del sitio
Para determinar cual de los dos sitios seleccionados representa la mejor opción se
procedió a valorarlos utilizando los siguientes criterios:
Criterio de valoración
Vulnerabilidad del agua superficial
Vulnerabilidad del agua subterránea
Afectación
del
escurrimiento
superficial
Afectación del recurso suelo
Sensibilidad ecológica del entorno
Alteración del paisaje
Propiedad de la tierra
Percepción pública
Características geotécnicas
Riesgos por fallas estructurales
Descripción
Posible afectación de la calidad de las aguas superficiales
frente a eventos de derrames menores atendiendo a la
vulnerabilidad del cuerpo receptor.
Potencial de afectar la calidad de las aguas subterráneas en
condiciones normales de operación, considerando el tipo de
acuífero y la profundidad del agua.
Interferencia de la obra con el drenaje natural del terreno.
Calidad del suelo a ser afectado.
Calidad del sitio como soporte de flora y fauna.
Impacto paisajístico de la obra en función de la topografía y el
acceso visual.
Facilidad para adquirir o acceder al predio de implantación.
Potenciales rechazos que pueden surgir por parte de la
comunidad.
Condición del suelo para soportar el tipo de obra.
Afectación aguas abajo de la obra: existencia de obras de
infraestructura, viviendas, usos de los cursos de agua (tomas
de agua potable, recreación, etc). Existencia de estructuras
artificiales o condiciones naturales del terreno que puedan
contener total o parcialmente los contaminantes liberados en
10
Criterio de valoración
Riesgos por fallas en el sistema de
impermeabilización.
Existencia
de
materiales
de
construcción
Existencia de yacimientos
Necesidad de obras accesorias
Descripción
caso de fallas estructurales.
Posibles conflictos de uso del agua subterránea, en particular la
existencia de tomas para agua potable.
Disponibilidad de materiales de construcción, en este caso roca
estéril, material de transición y arcilla.
Posible existencia de yacimientos económicamente viables.
Envergadura de las obras auxiliares necesarias (canales de
derivación, represas, caminería, planta de tratamiento, traslado
de infraestructura, etc).
Como resultado del proceso de valoración se tiene que:
•
•
ambas opciones superan el límite para ser consideradas aceptables.
la opción 2 (al Sur de la pila de estéril de San Gregorio) cae en el rango de
“aceptable”, mientas que la opción 1 (al Sur de la actual represa) cae en el rango de
“muy buena”, existiendo una diferencia significativa entre ambas opciones.
Por tanto, la opción 1 (al Sur de RR1) fue la seleccionada para la construcción de la
nueva represa.
2.1.8 Localización y accesos
Se accede desde la Ruta Nacional Nº 5, km 427, paraje “Paso Manuel Díaz”, en el
entroncamiento con la Ruta 29, luego por esta 21 km al Este hasta el camino vecinal y
por este 4 km al Sur.
La zona se encuentra cartografiada en la porción Este del mapa topográfico hoja H 11,
correspondiente a Minas de Corrales, 1:50000 (1985) del Servicio Geográfico Militar –
Ministerio de Defensa Nacional – R.O.U.
En la figura 2.2 se presenta la ubicación general de los distintos componentes del
emprendimiento y las vías de acceso, utilizando como referencia el mapa topográfico
del Servicio Geográfico Militar.
2.1.9 Padrones afectados
El área en la cual se proyecta construir la nueva represa de relaves y las obras
auxiliares, al igual que la represa de relaves existente, la represa de agua fresca y la
planta de tratamiento de efluentes, se ubica en el padrón Nº 10655, de la 5ta Sección
Catastral del Departamento de Rivera, propiedad de Minera San Gregorio.
2.1.10 Equipo técnico
El proyecto de ingeniería fue realizado por el Ing. Raúl López, con la colaboración de los
Ings. Diego Montaño, Guillermo López y Christian Chreties. Se contó además con el
apoyo de la consultora internacional Golder Associates (Chile) en la etapa de diseño
conceptual.
La descripción geológica fue realizada por el Departamento de Geología de Minera San
Gregorio – Loryser S.A., siendo el responsable el Licenciado en Geología Nicolás Viana.
11
Los estudios hidrogeológicos fueron por realizados por la consultora nacional
GEOAMBIENTE, siendo el responsable el Dr. Geo. Jorge Montaño.
1. Cantera Santa Teresa Norte, 2. Cantera Santa Teresa Este, 3. Cantera Polvorín, 4. Polvorín, 5.
Pila Estéril, 6. Cantera Veta "A" (Rellenada), 7. Represa de Agua Fresca, 8. Cantera Ombú
(Proyectada), 9. Acopio Mineral, 10. Cantera San Gregorio, 11. Cantera Extensión Este, 12. Planta
de Proceso, 13. Represa de Relaves 1, 14. Represa de Relaves 2, 15. Represa de Agua Fresca, 16.
Pila de Estéril San Gregorio, 17. Acopio de Suelos, 18. Alcantarilla, 19. Canal de Desvío del arroyo
Corrales, 20. Cantera Arenal, 21. Mina Subterránea, 22. Pila de Estéril Arenal
Figura 2.2- Componentes del Emprendimiento
12
2.2
DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO
2.2.1 Diseño de la Represa de Relaves
Conceptualmente el diseño de la Represa de Relaves 2 corresponde a la alternativa
tecnológica denominada “valle represado”, con diques de roca, sistema
impermeabilización compuesto por arcilla-geomembrana y sistema de drenes inferiores
que conducen las subpresiones a una Balsa de Monitoreo, igual que el diseño
empleado en la Represa de Relaves 1.
La nueva represa comparte un dique con la Represa de Relaves 1 y al igual que ésta
tiene una Represa de Agua Fresca y un canal de vertedero que conduce los
escurrimientos pluviales hacia las represas de riego ubicadas aguas abajo.
La construcción se ha planificado en 4 fases que acompañarán el ritmo de producción.
El monitoreo del sistema de impermeabilización está compuesto por la Balsa de
Monitoreo y perforaciones que interceptan el flujo del agua subterránea.
El exceso de agua del vaso será eventualmente evacuado utilizando la Planta de
Tratamiento existente.
En el plano 1 se presenta una planta general del proyecto, donde pueden apreciarse
los diferentes componentes del mismo.
2.2.1.1 Consideraciones Generales y Criterios de Diseño
Una vez adoptado el emplazamiento de la Represa de Relaves 2 y por lo tanto las
condiciones topográficas de la zona del vaso, se ingresó en un proceso iterativo que
consistió en compatibilizar las hipótesis de diseño con los datos operacionales hasta
llegar a la solución final.
Las hipótesis que fueron consideradas para el diseño fueron:
•
•
•
•
•
•
Capacidad de Almacenamiento: 3.0 millones de m3 de relaves sólidos entre enero
de 2012 y enero de 2017.
Potencial de Ampliación Adicional: de un 50% hasta la Fase 4 (cota coronamiento
+170.0) y una eventual ampliación a Fase 5 hasta la cota de corona de la Represa
de Relaves 1 (cota coronamiento +174.0).
Diseño seguro desde distintos puntos de vista:
• Operacional (capacidad para almacenar el volumen previsto con cierta
flexibilidad por modificaciones en las tasas previstas).
• Estructural: Factores de Seguridad mínimos asumidos.
• Ambiental: Protección de las aguas subterráneas y superficiales frente a
posibles fugas de aguas contaminadas con cianuro según los estándares
adoptados.
Construcción en fases acompasadas con la producción.
Diseño orientado a la etapa de cierre desde el inicio, minimizando los costos y
plazos de ejecución del Plan de Cierre de la represa.
Diseño sustentado en la experiencia adquirida en la construcción y operación de las
13
•
•
•
•
•
•
•
•
•
8 Fases de la Represa de Relaves 1, empleando los mismos criterios probadamente
exitosos, no introduciendo innovaciones conceptuales.
Procedimientos constructivos robustos y sencillos, similares a los de utilizados en la
Represa de Relaves1, empleando equipos de mina.
Construcción empleando materiales de la zona.
Minimización de los costos de obra y los tiempos de ejecución.
Empleo de la Represa de Relaves 2 como destino del estéril de mina proveniente
de la operación de canteras, con el objetivo de ir efectuando las ampliaciones a la
vez que se minimiza el empleo de pilas de estéril.
Sistema de monitoreo que permita evaluar la existencia de fugas hacia las aguas
superficiales y subterráneas.
Crecimiento exterior de los diques, alternativa que ha sido empleada en las
ampliaciones de la Represa de Relaves 1, con la aceptación de los Organismos
Públicos y que no ha presentado inconvenientes de construcción u operación.
Control seguro de los eventos hidrológicos y ambientales, manteniendo condiciones
de operación del embalse con buenos márgenes de seguridad.
El aumento de la capacidad de almacenamiento de relaves, se hace creciendo con
los diques en altura, lo que implica una minimización del impacto del área afectada.
El diseño permite almacenar un volumen de agua en el embalse, al igual que la
Represa de Relaves 1, a la vez que permite acomodar la tormenta de diseño de 400
mm de precipitación manteniendo una revancha de contingencia, la que varía en
función del tiempo transcurrido de la vida útil de la Fase en operación.
2.2.1.2 Sistema de Impermeabilización
La impermeabilización del vaso de la represa consistirá en implementar sobre el suelo
areno-arcilloso (“maicillo”) existente, cuya potencia es variable, una capa de suelo
arcilloso compactado de 1.0 m de espesor, cuya permeabilidad debe ser como máximo
1x10-7 cm/s. Sobre dicha capa de arcilla compactada se instalará una geomembrana de
polietileno de alta densidad (PEAD) de 1 mm de espesor.
En el caso de la impermeabilidad de los taludes, se colocará una capa de 1.0 m de
espesor de maicillo (transición granulométrica) y sobre ésta una capa de al menos 1.0
m de suelo arcilloso compactado de permeabilidad máxima igual a 1x 10-7 cm/s.
Finalmente, sobre la arcilla compactada se colocará la geomembrana.
Para la geomembrana se exigirá el cumplimiento de las normas técnicas
internacionales que se refieren a las propiedades físicas, químicas y mecánicas de las
mencionadas mantas y que avalen el correcto funcionamiento para las condiciones
climáticas y de agresividad química a la que se verá sometida.
A continuación, se describen los criterios generales establecidos para la selección de la
geomembrana:
•
•
•
•
•
Coeficiente de permeabilidad
Tensión de tracción para resistir la ondulación del suelo
Flexibilidad para la instalación en zonas confinados
Facilidad y confiabilidad para la soldadura en sitio
Resistencia al ataque del cianuro de sodio
14
•
•
•
•
•
Coeficiente de dilatación térmica
Resistencia al desgarramiento y a la perforación
Resistencia al ozono y radiación ultravioleta
Fragilidad a baja temperatura
Resistencia en aplicaciones enterradas
Se exigirá que la geomembrana a ser instalada cumpla con todas las exigencias
requeridas de acuerdo a la normativa GM13. La instalación de la geomembrana será
realizada por una empresa con probada experiencia internacional en este tipo de
tareas, requiriendo el cumplimiento de la normativa QA/QC.
2.2.1.3 Sistema de Drenaje Inferior
Se diseñó un Sistema de Drenaje Inferior similar al existente en la Represa de Relaves
1, cuyo objetivo es evitar las subpresiones sobre la geomembrana, captando y
conduciendo el agua subterránea, las posibles fugas a través de la geomembrana, así
como las infiltraciones más allá del núcleo de suelos arcillosos del Dique de Agua
Fresca 2, hacia la Balsa de Monitoreo ubicada aguas abajo del Dique Principal Sur 2
(ver plano 2).
El diseño contempla la premisa de mantener deprimido el nivel freático, al menos 3.0 m
por debajo del fondo del nivel de la impermeabilización con geomembrana. Los
resultados de los estudios potenciométricos realizados establecen que el nivel freático
se encuentra a unos 0.5 m por debajo del terreno natural en la zona baja del vaso
(cañada existente), mientras que en las zonas altas, la profundidad del nivel freático es
del orden de los 3.5 m. Por lo tanto, las condiciones críticas para el diseño se
presentan en la zona baja, donde se construirá el Sistema de Drenaje Principal, el que
cuenta con la mayor capacidad de depresión y estará ubicado en función de éstas
consideraciones.
Este Sistema de Drenaje Inferior está compuesto por una red de drenes que se
agrupan en tres categorías: principal, secundario y terciario. Estos drenes estarán
interconectados, descargando finalmente a través del Dren Principal en la Balsa de
Monitoreo donde se efectuarán los controles de presencia de cianuro, previo al vertido
hacia la cuenca ubicada aguas abajo (sistema de riego Los Ombúes).
Los drenes estarán compuestos básicamente por un material drenante (piedra partida),
el que a su vez estará contenido por una manta de geotextil, que funcionará como filtro
entre las partículas finas del terreno y la piedra partida drenante. Los drenes del
sistema principal estarán complementados por tubos-dren perforados de PVC, con lo
que se alcanzan capacidades de conducción muy superiores a los caudales previstos.
Básicamente, los drenes estarán ubicados en las depresiones naturales del vaso de la
Represa de Relaves 2, con lo que se mejora su capacidad de captación a la vez que se
minimiza el volumen de excavación y movimiento de suelos para su instalación.
Para la estimación de los caudales de diseño se realizó un estudio que consideró los
trabajos hidrogeológicos en el área de la Represa de Relaves 2, así como los datos
históricos de caudales de la Represa de Relaves 1 existente. Estos últimos, cuentan
con una serie histórica de 13 años y son empleados como antecedentes, en el
15
entendido de la similitud de los macizos rocosos de ambas represas.
El caudal estimado en el estudio hidrogeológico del vaso de la Represa de Relaves 2
es del orden de los 370 m3/día (aproximadamente 0.004 m3/s). Los caudales históricos
medidos en el Pozo de Monitoreo de la Represa de Relaves 1, presentan una media
diaria de 328 m3/día (aproximadamente 0.004 m3/s) con un máximo de 890 m3/día
(0.01 m3/s) correspondiente al mes de octubre del año 2002 y un mínimo de 60 m3/día
(7x10-4 m3/s) correspondientes al mes de junio de 2009. Por otro lado, se estimó el
caudal de infiltración a través del núcleo del Dique de Agua Fresca según la red de
infiltración que se establecerá en el cuerpo del dique, particularmente para la sección
del dique de mayor altura. Se obtuvo un valor de 2x10-5 m3/s, el cual resulta
despreciable frente a los valores de agua subterránea.
2.2.1.4 Balsa de Monitoreo
El Sistema de Drenaje previsto captará el agua proveniente de las aguas subterráneas
y aquellas aguas subsuperficiales que escurren entre la roca y la superficie y no hayan
sido derivadas, alcanzarán la Balsa de Monitoreo y serán vertidas a su cauce natural.
A los efectos de definir la capacidad de la Balsa de Monitoreo, fue considerado el
aporte de caudal por los drenes principales igual a 900 m3/d, que corresponde al caudal
máximo histórico de la Represa de Relaves 1. Además del aporte de drenaje, se prevé
que la Balsa de Monitoreo admita un volumen extra de agua correspondiente a una
lluvia de 100 mm en un día. Por tanto, se entiende conveniente contar con una
capacidad mínima de 1,000 m3.
Considerando el caudal medio histórico captado por el sistema de drenes de la
Represa de Relaves 1 (328 m3/d), el tiempo medio de estadía en la Balsa de Monitoreo
será de aproximadamente 3 días.
La Balsa de Monitoreo será impermeabilizada con una capa de maicillo, una capa de
arcilla compactada de baja permeabilidad y geomembrana, de manera análoga a la
impermeabilización propuesta para el vaso de la Represa de Relaves. La preparación
del suelo de apoyo, colocación del maicillo y arcilla, así como la colocación de la
geomembrana se realizará de manera análoga a lo especificado para Represa de
Relaves.
Para la construcción será necesario realizar una excavación de 35 m de largo x 30 m
de ancho, 1.10 m por debajo de la cota de fondo de la descarga de agua recogida por
el sistema de drenes. La balsa tendrá un vertedero de aforo a efectos de determinar los
caudales captados por el sistema de drenaje. En el fondo se colocará un dren de fondo
con tubería de 160 mm para descargar las subpresiones hacia el cauce natural.
2.2.1.5 Diseño de los diques
Planimetría
Luego de distintas etapas de diseño se llegó a una configuración de la Represa de
Relaves 2 que consiste en la construcción de 4 fases, acompasadas con la producción
de la Planta de Proceso, cuyas cotas se presentan en la tabla 2.3. A su vez, existe la
posibilidad de una quinta fase, hasta cota +174.0, que sería el límite introducido por la
existencia de la Represa de Relaves 1, cuya cota de cierre es +174.0.
16
Tabla 2.3. Fases de operación y cotas de coronamiento
ID
Cota
Fase 1
+155.0
Fase 2
+162.0
Fase 3
+166.0
Fase 4
+170.0
La Represa de Relaves 2 estará compuesta por cinco diques, cada unos de los cuales
tendrá una sección transversal tipo particular en función de sus características,
completando el cierre del vaso que almacenará los relaves previstos. Tendrá una
longitud total de diques de 2759 m considerando el eje de la ampliación de Fase 4, con
una superficie impermeabilizada total de 43.9 há.
Los diques estarán compuestos por seis tramos rectos conectados entre si por
acordamientos horizontales del tipo circular, de manera tal que permita la operación de
los equipos de mina para construcción, operación y cierre de la represa. Por su parte
los acordamientos circulares tendrán un radio mínimo de 30 m y desarrollos que van
desde los 10 m a los 120 m.
El Dique Principal Norte 2 (DPN2), compartido con el Dique Principal Sur (DPS) de la
Represa de Relaves 1, se acondicionará hasta la cota +174.0 desde un comienzo en
Fase 1, debido a que el DPS ya existe. Los Diques Principales Sur 2 (DPS2) y Oeste 2
(DPO2), así como el Dique Secundario Este 2, se ejecutarán en Fase 1 hasta la cota
+155.0. El Dique de Agua Fresca 2 (DAF2) se construirá en la primera etapa hasta la
cota +162.0, debido a los niveles que alcanzará el agua del lago. Esta cota
corresponde a la cota de diseño de la Fase 2.
Fundaciones
Todos los diques se fundarán sobre el nivel de roca alterada (“maicillo”), el que se
encuentra por debajo de los suelos con alto contenido orgánico y del suelo arenoarcilloso fino (“maicillo” fino).
De acuerdo a los ensayos de Penetración Estándar (SPT), los valores de resistencia a
la compresión para el nivel adoptado como fundación es del orden de 2 a 4 kg/cm2 en
el primer metro de este material, superando los 4 a 5 kg/cm2 para el material con
presencia de clastos de hasta 100 mm. Este material es apto para la fundación de los
diques, a excepción del Dique de Agua Fresca, en el que se fundará el núcleo y el
dentellón directamente sobre la roca fresca. Cabe destacar que los diques de la
Represa de Relaves 1 se han fundado sobre este mismo tipo de material, presentando
un comportamiento adecuado en todos los casos.
Sección transversal tipo y exigencias de diseño
A continuación se presenta una breve descripción de la sección transversal tipo
adoptada como criterio de diseño. En los siguientes ítems se presentan los detalles
particulares de cada uno.
•
•
Ancho de coronamiento:
o Dique Principal Norte 2: 20.0 m
o Resto de la Represa de Relaves 2: 16.0 m
Taludes
17
•
•
•
•
•
o Internos: 4H:1V
o Externos: 2 H:1V
Materiales:
o Cuerpo de los diques: Estéril de mina
o Transición granulométrica entre estéril de mina y suelos finos, espesor 1.0 m
o Suelos arcillosos de apoyo de geomembrana, espesor 1.0 m
o Manta de geomembrana de PEAD, espesor 1mm.
Bermas:
o Ancho: 15.0 m
o Ubicación: cada 16.0 m de desnivel a partir del coronamiento
Revancha adoptada: 1.0 m post tormenta de diseño
Factores de Seguridad:
o Estático: FS=1.4
o Dinámico: FS=1.3
Aceleración Sísmica: 0.04g
Dique compartido con RR1
El Dique Principal Norte 2 (DPN2) de la Represa de Relaves 2 se apoyará sobre el
Dique Principal Sur (DPS) de la Represa de Relaves 1, compartiendo el cuerpo del
pedraplén. Este dique abarcará el tramo comprendido entre el Vértice 1 y el Vértice 6,
con un largo total de 714.5 m.
Hoy día el Dique Principal Sur de la Represa de Relaves 1 tiene una cota de
coronamiento de +174.0 correspondiente a la Fase 8 de la Represa de Relaves 1, por
lo que el nuevo dique tendrá esta cota de coronamiento en Fase 5. Por otro lado, el
dique tendrá un ancho de coronamiento en Fase 4 de 20.0 m, 4.0 m mayor que el resto
de los diques. Esto tiene por objetivo contar con mayor espacio para los equipos de
mina que se emplearán en la construcción y la ejecución del Plan de Cierre, sin rodar
sobre las capas del sistema de impermeabilización tanto de la Represa de Relaves 1
como de la Represa de Relaves 2.
El dique tendrá taludes internos 4H:1V al igual que el resto de la Represa de Relaves 2,
con lo que el dique combinado tendrá taludes externos e internos 4H:1V, obteniendo
así una estructura muy estable, con Factores de Seguridad superiores a 3. El dique se
construirá a cotas +162.0 en Fase 1, a cota +166.0 en Fase 2 y finalmente cota +174.0
en Fase 5. No construyéndose nada en este dique durante la ejecución Fase 2 de la
Represa de Relaves 2.
El ancho de coronamiento en cada una de las fases es variable ya que el talud del DPS
construido hasta Fase 8 de la Represa de Relaves 1 no es perfectamente paralelo al
trazado del DPN2. por esta razón los anchos del coronamiento tienen variaciones de
manera de regularizar la línea del eje del DPN2. El diseño del talud interno hacia el
vaso de la Represa de Relaves 2 contempla el mantener bermas de 4.0 m de ancho a
las cotas +162.0, +166.0 y +170, a medida que se remonta el mismo.
El ancho de estas bermas está asociado a las tareas de construcción de la
impermeabilización y no a aspectos estructurales. La adopción del diseño de sección
transversal responde al criterio de optimización de la superficie del vaso de la Represa
de Relaves 2, así como a la minimización del movimiento de suelos de la obra. Al
emplear el dique existente como cuerpo del nuevo pedraplén solamente habrá que
18
construir el talud interno de pendiente 4H:1V con lo que la superficie ocupada por la
construcción del dique se minimiza sensiblemente. Con esto, se obtiene una
optimización de la superficie, y por lo tanto del volumen útil del vaso de la futura
represa.
Diques Principales Sur 2 y Oeste 2 – Dique Secundario Este 2
Los diques Principales Sur 2 (DPS2) y Oeste 2 (DPO2), así como el Dique Secundario
Este, tendrán una geometría similar a los diques Sur y Oeste de la Represa de Relaves
1, con anchos de coronamiento de 16 m, taludes internos 4H:1V y externos 2H:1V. A
su vez, tendrán bermas de 15.0 m de ancho cada 16 m de desnivel en la coordenada
“z”, las que se construirán a cota +146.0 para Fase 2, a cota +150.0 para Fase 3 y a
cota +154.0 para Fase 4.
El objetivo de estas bermas es, por un lado, estructural, al dotar de mayor estabilidad a
los taludes externos y por lo tanto al cuerpo del dique en general, y por el otro,
operativo, al ser empleadas como caminos de operación y construcción de las
ampliaciones de Represa de Relaves 2, a la vez que serán empleados también en las
tareas de cierre.
El DPO2 tendrá un largo de 306 m a cota +170.0, entre el vértice V1 y el centro del
acordamiento correspondiente al Vértice 2, con alturas máximas de 4.24 m para Fase
1, 10.55 m para Fase 2, 13.8 m para Fase 3 y 17.53 m para Fase 4. El DPS2 tendrá un
largo a cota +170.0 de 764 m entre el centro del acordamiento del vértice V2 y el centro
del acordamiento del vértice V3, con alturas máximas de 15 m para Fase 1, 23 m para
Fase 2, 27 m para Fase 3 y 31 m para Fase 4. El DSE2 tendrá un largo a cota +170.0
de 244 m entre el centro del acordamiento del vértice V3 y el centro del acordamiento
del vértice V4, con alturas máximas de 2.7 m para Fase 1, 10 m para Fase 2, 13 m
para Fase 3 y 15 m para Fase 4.
Dique de Agua Fresca
El Dique de Agua Fresca 2 (DAF2) tendrá como objetivo adicional funcionar como
Represa de Agua Fresca de las aguas superficiales de su cuenca propia y de la cuenca
del Dique de Agua Fresca de la Represa de Relaves 1, cuyo canal vertedero descarga
sobre el lago de la RAF2. Es por esta razón que, al igual que en la Represa de Relaves
1, este dique tendrá una sección transversal distinta a los demás diques, desde el
punto de vista de su geometría, así como también del cuerpo del mismo.
El DAF2 tendrá un largo de 450 m a cota +170.0, con alturas máximas de 12 m para
Fase 2, 16 m para Fase 3 y 20 m para Fase 4. Este dique tendrá al igual que los
demás, un ancho de coronamiento de 16.0 m e idénticos taludes exteriores e interiores.
Sin embargo, su cuerpo estará compuesto por un pedraplén de estéril de mina
complementado con un núcleo de suelos arcillosos, fundado directamente en la roca
fresca mediante un dentellón compuesto con estos suelos finos. El objetivo de éste
dentellón es cortar las líneas de flujo que pudieran establecerse en el contacto entre el
núcleo y la roca sana.
A su vez contará con un filtro de arena para captar y conducir hacia el Sistema de
Drenes Inferiores las infiltraciones desde el lago a través del núcleo arcilloso. El núcleo
de suelos arcillosos estará centrado en el eje de la ampliación Fase 2 de la Represa de
Relaves 2, con una ancho de coronamiento de 2.0 m a cota +160.0. A su vez, tendrá
19
taludes 1H:2V hasta alcanzar el nivel de la roca sana. A partir de ese nivel se construirá
el dentellón de suelos arcillosos que tendrá 4.0 m de ancho a nivel de fundación del
dique, 2.0 m de ancho en la zona excavada en la roca sana y taludes 1.5H:1V.
Finalmente, se construirá un filtro de arena limpia que envolverá el núcleo con cota de
coronamiento +161.0, 2.5 m ancho hacia aguas abajo del núcleo y 4.2 m de ancho
hacia aguas arriba, con taludes idénticos a los del núcleo de suelos arcillosos 1H:2V.
Hacia aguas abajo, este filtro estará conectado con el Sistema de Drenes Principales
que conducirán las filtraciones hacia la Balsa de Monitoreo ubicada aguas abajo del
DPS2.
Análisis de Estabilidad
Los diques de la Represa de Relaves 2 son estructuras estables, conformadas
básicamente por enrocados de estéril de mina y fundadas sobre rocas frescas o
alteradas con alta capacidad soporte. El diseño adoptado es conceptualmente idéntico
al de los diques de la Represa de Relaves 1, tanto en su geometría como en los
materiales de construcción a emplear y el material de relleno (relaves) del vaso
impermeable.
La única variación respecto de la Represa de Relaves 1 es la existencia de un dique
compartido por ambas, siendo éste el Dique Principal Sur (DPS) de la Represa de
Relaves 1 que integrará el Dique Principal Norte (DPN2) de la Represa de Relaves 2.
La geometría de este dique compartido será básicamente simétrica, con ambos taludes
exteriores 4H:1V y un cuerpo de pedraplén de estéril de mina tipo todo uno hasta una
cota de coronamiento de +174.0 (cota actual del DPS – Fase 8). Los factores de
seguridad que se alcanzan con ésta geometría son muy superiores a los mínimos
exigidos, debido a los taludes más tendidos que en el resto de la represa, esto sin
considerar en ningún caso el aporte a la estabilidad de los relaves ubicados sobre
ambos taludes.
Los procedimientos de construcción y operación no presentan variantes respecto de la
represa existente, por lo tanto, los estados de carga a los que se verá sometida la
estructura durante su vida útil son los que se han estudiado para la Represa de
Relaves 1. Cabe destacar que en los 14 años de operación no se han presentado
inconvenientes de estabilidad bajo ningún escenario, lo que brinda un respaldo al
diseño, así como a los procedimientos constructivos y de operación.
La estabilidad de los taludes se evalúa mediante el cálculo del factor de seguridad, el
cual se define como la razón entre las fuerzas tendientes a resistir el deslizamiento y
las fuerzas que tienden a causar el mismo. Se realizó la verificación de la estabilidad a
través del método de Bishop, considerando factores de seguridad mínimos FS de 1.4
para condiciones normales de operación y FS de 1.3 para situaciones eventuales o
transitorias. Para la verificación de la estabilidad se empleó el Software Slide V5 de la
compañía Rocscience, llegando a valores del factor de seguridad FS aceptables para la
obra en cuestión.
Se verificó la estabilidad de los diques bajo distintos escenarios de operación y
construcción, para cada una de las cuatro fases de la Represa de Relaves 2. Los
estados de carga empleados abarcan los distintos escenarios y solicitaciones a los que
se verá sometida la estructura durante su vida útil. Son aplicados sobre la sección de
20
mayor altura, ya que si se verifica la obtención de un factor de seguridad FS superior al
mínimo recomendado, se puede concluir que todo el dique verificará dicha condición.
Los estados de carga empleados para la verificación de la estabilidad contemplan las
condiciones permanentes y eventuales bajo las que operará la estructura. Estas
solicitaciones serán las generadas por:
a) el peso propio de la estructura.
b) la presión ejercida por los relaves sobre la cara interior del dique.
c) las generadas por el tráfico de los camiones KOMATSU HD465 circulando sobre
el coronamiento y sobre las bermas.
d) la aceleración horizontal debida a las voladuras en canteras cercanas.
e) la presencia de una línea de infiltración de agua debido a una pinchadura
eventual en el sistema de impermeabilización a cota de coronamiento.
En condiciones normales, no debe establecerse el flujo de agua a través del dique, ya
que está impermeabilizado por la geomembrana y la capa de suelos arcillosos. En este
sentido, al efectuar la verificación de la estabilidad de estas estructuras puede admitirse
un factor de seguridad FS igual o mayor a 1.4. Para las condiciones eventuales, como
la acción de las vibraciones por voladuras (de efecto momentáneo) y la acción de los
camiones de 100 toneladas circulando por las bermas y el coronamiento, el valor
admisible del factor de seguridad FS es menor y es habitual adoptar como límite 1.3.
No se consideró el efecto del desembalse rápido pues no existen condiciones para que
se produzca este evento.
Se verificó la estabilidad para cada una de las Fases de Operación y para los tres tipos
de diques que compondrán la Represa de Relaves 2:
•
•
•
Dique de Agua Fresca 2
Dique Principal Norte 2
Diques Principales (Oeste y Sur) – Dique Secundario Este
En la tabla 2.4 se presenta un resumen de los Factores de Seguridad mínimos (FSmín)
obtenidos para las condiciones eventuales así como para las condiciones permanentes
de operación.
Tabla 2.4. Factores de Seguridad Mínimos Calculados
ID
Fase 1
Fase 2
Fase 3
Fase 4
Dique
DAF2*
DPN2**
DPS2***
DAF2
DPN2
DPS2
DAF2
DPN2
DPS2
DAF2
DPN2
DPS2
Estado Eventual
1.47
1.3
1.93
1.4
1.3
2.44
1.4
1.31
3.72
1.4
FSmín
Estado Permanente
1.61
1.63
2.16
1.54
1.45
2.63
1.54
1.45
3.9
1.54
* DAF2: Dique de Agua Fresca 2
** DPN2: Dique Principal Norte 2
*** DPS2: Dique Principal Sur 2
21
En función de estos resultados se concluye que todos los diques, en todas las fases
son estructuras estables bajo las condiciones de construcción y operación a las que se
verán sometidas durante su vida útil.
Materiales de Construcción
A continuación se indican los tres tipos de materiales que serán empleados en la
construcción de la represa:
•
•
•
Suelos Arcillosos: Material de baja permeabilidad, suelo fino, cohesivo, que
constituye la subrasante de la geomembrana. Este material se identificará como
Arcilla para el cálculo de la estabilidad y será un material tipo arcilloso (SM-SC, CL,
SC, ML) según clasificación de suelos ASTM.
Transición Granulométrica: Materiales arenosos que serán identificados como
Transición en el cálculo de la estabilidad. Este material puede ser el identificado
como “maicillo arenoso” o puede utilizarse el estéril fino de mina en una
granulometría más fina y homogénea que la utilizada para el pedraplén.
Estéril de Mina, tipo grava (GP) según clasificación de suelos ASTM, compuesto por
el denominado “todo-uno” que es el estéril rocoso sin clasificar proveniente de las
voladuras del macizo rocoso de las canteras.
Préstamos de material arcilloso
El material arcilloso material se obtendrá de préstamos ubicados en el entorno de la
represa, aplicando el siguiente procedimiento:
•
•
•
Cateo con retroexcavadora, para determinar la calidad y potencia del material
arcilloso.
Remoción y acopio del suelo superficial.
Extracción y transporte de material arcilloso.
La recomposición del área afectada contempla los siguientes pasos:
•
•
•
•
Relleno con roca estéril (si ésta se encuentra disponible) o la recomposición
topográfica del terreno respetando pendientes y drenajes.
Cobertura final con el suelo superficial previamente removido.
Sembrado de gramíneas para acelerar la revegetación.
Control de la erosión y corrección en caso de ser necesario.
2.2.2 Características geométricas del vaso
A partir del análisis de la información planialtimétrica del vaso de la represa se
establecieron las características geométricas del mismo, en particular las relaciones
Superficie de embalse - Cota y Volumen de embalse - Cota. La figura 2.3 resume la
caracterización del vaso del embalse.
El resultado del ajuste da una función de tipo polinómica de segundo grado, S=S(h).
También se ajustó, de manera independiente, la relación V=V(h), de forma de obtener
una representación precisa de esta relación. Los ajustes fueron realizados por el
método de los mínimos cuadrados y se llega a la siguiente familia de curvas:
22
Figura 2.3- Curvas características del vaso
S = 1679*h2 + 1118*h – 180.8
S = -261.6*h2 + 24442*h – 55524
V = 7592*h2 + 5789*h – 12461
para h < 4
para h > 4
Donde:
h: la altura de agua en el embalse, m
S: superficie inundada a la cota C, m2
V: volumen almacenado a la cota C, m3
El ajuste de la curva S=S(h) se realizó en tramos de manera de optimizar la
representación de esta variable.
2.2.3 Balance del lago
En este punto se analiza y establecen las características de la Represa de Relaves, de
manera de satisfacer la capacidad de acumular los sólidos vertidos (relaves) más el
saldo de agua del balance hídrico, durante la totalidad de la vida útil de la obra de
manera segura. Se presentan las consideraciones generales del relleno con relaves, el
manejo del agua y un análisis detallado del balance de sólidos y del balance hídrico de
la represa.
2.2.3.1 Consideraciones Generales
El vaso de la represa debe tener la capacidad de acumular los sólidos vertidos
(relaves) más el saldo de agua del balance hídrico, así como una revancha que permita
retener los eventos extraordinarios y que será determinada a partir de la tormenta de
diseño. Los principales elementos que constituyen el análisis de la disposición de los
relaves son:
• Cantidad y densidad de los relaves a depositar.
• Información sobre la producción estimada de proceso.
• Operación del balance de agua a partir de la recirculación del caudal hacia la Planta
23
•
•
•
de Proceso y el tratamiento eventual en la Planta de Tratamiento de Efluentes
(PTE).
Capacidad máxima de la PTE (350 m3/h)
Determinación de la tormenta de diseño.
Definición y criterios de los resguardos (revanchas) a adoptar.
Los datos de operación están basados en la proyección de las actividades, en los
antecedentes y en la experiencia recogida en la operación de la Represa de Relaves 1
hasta la fecha. Para el análisis del balance hídrico y de sólidos en la RR2 se considera
una producción mensual de mineral dada por la proyección para los próximos 5 años.
El contenido de agua en la pulpa de relaves que se considera para las corridas del
modelo de balance hídrico es de 36.5 %, mientras que el caudal de agua sobrenadante
recirculada hacia la planta es en promedio el 121 % del peso del mineral procesado.
Los aportes de agua al embalse se completan con las precipitaciones directas sobre la
superficie impermeabilizada, ya que no existen flujos o aportes externos. La densidad
seca de los relaves es de 1,36 ton/m3, con lo que es posible estimar el volumen de
relaves a depositar.
A efectos del cálculo hidrológico se analizaron los ciclos medios mensuales de
precipitación de Minas de Corrales para los periodos 1930 – 2009 y 1990 – 2009. El
ciclo medio anual de mayor intensidad es el observado en los últimos 20 años (1990 –
2009), por lo que es éste el que se ha considerado a efectos de los cálculos. Los
aportes de la precipitación se determinan por las lluvias registradas en cada mes del
ciclo medio anual multiplicado el área de la cuenca impermeable en la última fase
constructiva (se asume más área de aporte que el estrictamente existente en las
primeras etapas).
La precipitación media considerando un período de 80 años (enero 1930 a diciembre
2009), en la estación pluviométrica de Minas de Corrales, es de 1313 mm/año, con una
media mensual de 109.5 mm/mes. Si consideramos el periodo de los últimos 20 años
(enero 1990 a diciembre 2009) la precipitación media anual es de 1452 mm/año, lo que
corresponde a 121.0 mm/mes. En la figura 2.4 se presenta el ciclo medio anual de las
precipitaciones considerando la serie histórica y los últimos 20 años de registros.
180
160
Precip (mm)
200
1930-2009
1990-2009
140
120
100
80
60
40
20
0
Ene
Feb
Mar
Abr
May
Jun
Jul
Ago
Sep
Oct
Nov
Dic
Figura 2.4- Ciclo medio anual de las precipitaciones en la estación Minas de Corrales
Se observa claramente el incremento que se ha registrado en las precipitaciones
mensuales de la Estación Minas de Corrales. Por lo tanto, se decide emplear en el
24
balance hídrico el ciclo medio anual de los últimos 20 años por ser el más exigente.
La evaporación del lago de la Represa de Relaves, es estimada a partir de los datos
medidos de Tanque “A” afectados por un coeficiente de reducción del 70%. En este
sentido, fue utilizada la información de la estación meteorológica (DNM) de la ciudad de
Tacuarembó (1931-1998), mediante la cual se obtuvo el ciclo medio anual de
evaporación. Esta información fue complementada para el período 1999-2009 en base
a la información de evaporación registrada en el predio de la Mina.
2.2.3.2 Balance de sólidos
Para evaluar la capacidad necesaria de almacenamiento de la Represa de Relaves, en
primer lugar se realizó un balance general a partir de las características geométricas de
la represa. Este balance general, luego es complementado con una determinación
detallada de la evolución del relleno de la Represa de Relaves y del Manejo del Agua a
partir de la modelación del Balance Hídrico del Lago. Las características geométricas
de la Represa de Relaves se resumen en la tabla 2.5.
Tabla 2.5. Características geométricas de RR2 para las distintas Fases
Volumen Acum (ton)
Fase
Cota
Área (ha)
Volumen Acum (m3)
Fase 1
Fase 2
Fase 3
Fase 4
155.0
162.0
166.0
170.0
23.4
31.8
36.8
42.0
1443897
3396358
4768920
6343486
1963699
4619047
6485732
8627141
Con las características geométricas, la producción estimada de relave mensual y las
características geotécnicas de los relaves, se determina el volumen de relaves sólidos
a depositar para cada fase y el correspondiente acumulado. Estos volúmenes se
complementan con el volumen estimado de agua sobrenadante de los relaves que
conforman el lago (500000 m3), proveniente básicamente de la precipitación sobre la
zona impermeabilizada de la represa (esta estimación se realiza en base a la
experiencia de la operación de la RR1). De esta manera, es posible estimar la duración
de cada fase. Los resultados se presentan en la tabla 2.6.
Tabla 2.6. Características y capacidad de almacenamiento de RR2 para las distintas Fases
Vol Relaves
Vol estimado
Volumen Total
Fase
Operación
Vol Relaves
3
3
3
3
Acum (m )
Agua (m )
(m )
(meses)
Tramo (m )
Fase 1
8
608824
608824
500000
1108824
Fase 2
29
1850735
2459559
500000
2959559
Fase 3
24
547059
3006618
500000
3506618
Cabe mencionar que la duración estimada de las Fases 3 y 4 aún no son exactas
debido a que la proyección de producción de mineral para esos periodos es incierta,
por lo que no se han incluido en las estimaciones antes presentadas. Para determinar
las fechas de construcción de las fases, se modelaron lapsos de operación del embalse
que permitan la ejecución de las obras en períodos compatibles con la actividad
extractiva de las canteras, de forma de optimizar el empleo de los equipos mineros y la
disponibilidad de estéril desde canteras cercanas. De esta manera se consigue
controlar los costos de inversión y se mantiene una condición de operación segura del
embalse.
25
Como conclusión se obtiene que la construcción de la Fase 1 y de la Fase 2 serán
prácticamente continuas. Es decir, al finalizar la Fase 1 comienza a operar la Represa
de Relaves 2, con una capacidad de almacenamiento para 8 meses, por lo que se debe
continuar construyendo la Fase 2, ya que el plazo requerido para la construcción de
esta fase es de 8 meses. Respecto al balance sólido dentro de la Represa de Relaves,
se simuló la operación futura bajo distintas condiciones y escenarios para toda la vida
útil de la obra. Para ello se utilizó la herramienta matemática de modelación “Balance
Hídrico del Lago”, que también simula paralelamente el manejo del agua en la represa.
A partir de la modelación del comportamiento del lago se verificó la evolución de la
capacidad del embalse.
2.2.3.3 Balance Hídrico
El balance hídrico de la Represa de Relaves se efectuó mediante simulación
matemática del funcionamiento del embalse, para varias condiciones climatológicas,
realizando un análisis de sensibilidad.
Criterio del manejo del agua en el embalse
Los criterios del manejo del agua en el embalse se basan en la operación del caudal de
recirculación hacia la Planta de Proceso y en el bombeo eventual del agua
sobrenadante hacia la Planta de Tratamiento. Estas operativas se fijan de manera de
asegurar que el nivel de agua, el área y el volumen del lago se mantengan acotados a
valores que permitan operar con seguridad frente al sobrepasamiento. El volumen y la
cota del lago serán monitoreados y pronosticados de manera de tomar las medidas
operativas con antelación, evitando la necesidad de suspender o disminuir el bombeo
de relaves hacia la represa y por tanto los procesos productivos.
Siempre se mantendrá una diferencia entre el nivel operativo y el nivel del lago mayor a
un metro, de manera de asegurar que no se produzca sobrepasamiento ya sea por
efecto de una laminación de un evento de tormenta extraordinario o por efecto del
oleaje. Por otra parte, será de interés mantener el volumen del lago por debajo de los
500000 m3, en función de la experiencia operativa recogida con la Represa de Relaves
1. En la operación se controlará que la superficie del lago no supere las 30 há, debido a
que así lo indica la experiencia de operación de la Represa de Relaves 1.
Análisis de escenarios de eventos extremos y determinación del resguardo o
revancha de la represa
• Determinación de la tormenta de diseño (Evento Extremo)
La altura de resguardo de la represa fue definida considerando la sobre elevación de
nivel del lago provocada por un evento extremo que ocurra sobre la represa en las
etapas finales de cada fase, por ser este el escenario más comprometido, ya que en las
etapas finales, la superficie del lago se va confinando y un incremento de volumen de
agua resulta más sensible.
Para esto se determinó el volumen de una tormenta extrema para distintos periodos de
retorno, asumiendo que la totalidad de las 47 há de RR2 vierte hacia el lago con
coeficiente de escorrentía igual a 1. Con estos datos se determina la sobre-elevación
que se produce en el lago frente a la ocurrencia de los distintos eventos asumiendo que
26
la totalidad del agua es embalsada.
A efectos de estimar el volumen de precipitación correspondiente a un evento extremo
sobre la Represa de Relaves 2, fue definida una tormenta de diseño utilizando el
bloque alterno (Chow, 1994), para diferentes duraciones del evento. El método del
bloque alterno implica la confección de una tormenta de intensidad variable, cuya
evolución temporal es creciente-decreciente y centrada, conformada por 12 bloques de
igual duración, en cada uno de los cuales la intensidad de precipitación es constante.
La intensidad de precipitación para cada uno de los bloques es determinada a partir de
las curvas Intensidad-Duración-Frecuencia (IDF) para el Uruguay (Genta, 1998). En la
tabla 2.7 se presentan los volúmenes de escorrentía para eventos de 6, 12 y 24 horas
de duración y período de retorno igual a 10000 años. Por otra parte, fue calculado el
riesgo de ocurrencia de un evento de 10000 años de período de retorno durante la vida
útil de la represa (5 años), obteniendo un riesgo del 0.05 %.
Tabla 2.7. Volumen precipitado correspondiente a un evento de Tr= 10000 años
Duración Tormenta (h)
6
12
24
Precipitación (mm)
270
327
386
Volumen Precipitado (m3)
126709 153891 181582
En base a estos resultados se adopta como tormenta de diseño 400 mm, que es
asimilable al volumen escurrido por una tormenta asociada a 10000 años de
recurrencia, con un riesgo de ocurrencia prácticamente nulo durante la vida útil de la
Represa.
• Determinación del resguardo o revancha post-tormenta
La cota de coronamiento se determina agregando una altura adicional, altura de
resguardo o revancha, a la cota máxima de lago. La magnitud de la revancha viene
dada por la necesidad de evitar el sobrepasamiento producido por la altura de la ola.
Se calculó el “run up” (RU), que es la altura vertical que la ola es capaz de remontar en
una estructura, en general se adopta:
RU = 1.5. Ho
Donde:
RU: Run Up,
Ho: Altura de ola de diseño
Para el cálculo de la altura de ola se tomó una intensidad de viento de 80 km/h, un
“fetch” de 300 m (asumiendo que el lago cubre el 30 % de la superficie de RR2) y una
profundidad media de 1.5 m. La franquía máxima obtenida es de 0.60 metros, pero con
el objetivo de minimizar los riesgos de sobrepasamiento se adopta una revancha de
1.0 metro.
Balance hídrico en la represa
Se efectuó la simulación numérica del funcionamiento de la Represa de Relaves a
partir del balance hídrico del lago durante el periodo para el cual existe una estimación
de la extracción y procesamiento de mineral, estimado en 4 años.
Las entradas al embalse corresponden a:
• Precipitaciones mensuales sobre la superficie impermeabilizada.
27
•
Relaves descargados desde la Planta de Proceso, considerando el volumen total
bombeado hacia la Represa de Relaves.
Por su parte, las salidas del embalse corresponden a:
• Evaporación en el espejo del lago.
• La recirculación desde el lago del embalse hacia la Planta de Proceso.
• El volumen eliminado mediante tratamiento eventual en la PTE.
La variación de la superficie del lago será el resultado del manejo del relleno mediante
el empleo de las celdas y los diques internos, que permiten controlar la cota del lago
del embalse y la formación de playas. En general, en función de la experiencia recogida
de la operativa de RR1, la relación entre superficie del lago y la superficie
impermeabilizada se encuentre entre un 20 y 30 %. Para los cálculos se adopta el 25 %
de la superficie de la represa a la cota que se encuentra en cada mes.
Como conclusión de la simulación numérica, considerando el escenario de pluviometría
mensual media de los registros de los últimos 20 años, se observa que no se produce
desborde de agua y que el embalse tiene capacidad para el manejo hídrico del lago
con comodidad.
Análisis de sensibilidad
Los análisis de sensibilidad de los balances hídricos realizados para el proyecto de
ingeniería de la RR1, sus distintas ampliaciones y para los planes de cierre, indican que
la única variable que produce cambios significativos en los resultados del balance es la
precipitación. Por tal razón, para la evaluación del comportamiento del lago bajo
distintos escenarios se realizó un análisis de sensibilidad respecto de las
precipitaciones mensuales. Para esto, se consideraron las precipitaciones medias
mensuales del periodo de los últimos 20 años (enero 1990 a diciembre 2009), sobre los
cuales se realizó un análisis de dos escenarios, afectando el valor de cada mes del
ciclo medio anual, uno considerando la media y otro un extremo de años húmedos (140
% del ciclo medio anual). El valor mensual de precipitación del ciclo medio obtenido se
repitió para los 5 años modelados.
Para los escenarios antes mencionados se modeló el balance hídrico sobre la represa
ajustando el volumen a ser bombeado a la planta de tratamiento del efluente. Los
resultados indican que no se produce sobrepasamiento, con el manejo del agua dado
por el bombeo hacia la Planta de Tratamiento. Los periodos más críticos son al final de
cada Fase, donde el nivel del lago es siempre menor al nivel máximo operativo.
Para lograr los resultados de niveles de agua requeridos en la represa es necesario
bombear hacia la Planta de Tratamiento 1700000 m3 y 2900000 m3 para la situación de
100% y 140% del ciclo medio de precipitación respectivamente. Adicionalmente, luego
de finalizada la operación de la represa, se hace necesario el tratamiento de
aproximadamente 322000 m3 o 374000 m3, para la situación de 100% y 140% de
precipitación, respectivamente. El escenario muy lluvioso demanda mayor bombeo
hacia la Planta de Tratamiento para un manejo seguro del agua sobre la Represa de
Relaves. De todas maneras los valores previstos nunca superan los 100000 m3/mes, lo
que se encuentra por debajo de la mitad de la capacidad de tratamiento. Por lo tanto se
concluye que, en todos los casos, las condiciones de operación se mantienen dentro de
los parámetros establecidos para el diseño y por lo tanto que el lago operará bajo
28
condiciones extremadamente seguras, siendo capaz de almacenar el volumen previsto
de relaves sin vertimientos.
Complementariamente es posible afirmar que la gran mayoría de los meses que se
opera la planta de tratamiento es con el objetivo de controlar el volumen del lago por
debajo de los 500000 m3 como fue estipulado. Si se considera que la Planta de
Tratamiento solamente operara de manera de asegurar el nivel del lago por debajo de
niveles operativos completamente seguros, el volumen de agua a tratar desciende a
550000 m3 y 1600000 m3, para las condiciones de precipitación 100 % y 140 %,
respectivamente.
2.2.4 Obras de desvío y drenaje superficial
2.2.4.1 Consideraciones generales
A partir de la definición del sitio de emplazamiento de la Represa de Relaves 2, surge
la necesidad de proyectar obras de desvío y drenaje de la escorrentía superficial
asociada a las cuencas hidrográficas del entorno. Para ello, fueron identificadas y
caracterizadas dichas cuencas desde el punto de vista geomorfológico, en base a
información topográfica detallada de la zona. A continuación, se realizó un estudio
hidrológico de las cuencas de aporte con el objetivo de estimar los caudales máximos y
volúmenes de escorrentía correspondientes a eventos extremos de diferente magnitud.
En base a estos resultados y utilizando herramientas de modelación hidrodinámica,
fueron diseñadas las obras de desvío y drenaje de la Represa.
El sistema de drenaje proyectado parte de una situación actual donde se tienen un
conjunto de obras existentes: Represa de Relaves 1 (RR1), Represa de Agua Fresca 1
(RAF1) y las obras de drenaje asociadas a RR1. A partir de dicho sistema,
actualmente en funcionamiento, se realiza el proyecto de la Represa de Relaves 2 y de
las nuevas obras de desvío y drenaje correspondientes. Estas nuevas obras
proyectadas abarcan a la Represa de Relaves 2, la Represa de Agua Fresca 2, un
canal de desvío al Sur de la Represa de Relaves 2 y las obras de descarga y
conducción de la propia Represa de Relaves 2 en la etapa de cierre de operaciones.
En la figura 2.5 se presenta un esquema general de las obras existentes y proyectadas.
Se proyectó un funcionamiento en cadena para el sistema de drenajes de las aguas
superficiales integrando los vertidos de la Represa de Agua Fresca 1 como aporte a la
Represa de Agua Fresca 2 y a su vez los vertidos de esta última conducidos por un
canal al Sur de RR2 que colecta los aportes superficiales de las cuencas de aguas
arriba de RR2. Por otro lado, en la etapa de cierre de operaciones, los drenajes
superficiales de la Represa de Relaves 1 se conducirán mediante un descargador a la
represa de Agua Fresca 1 y los drenajes superficiales de la Represa de Relaves 2 se
conducirán al canal colector Sur.
2.2.4.2 Hidráulica de la RAF 1, RAF 2 y canales de descarga
El sistema de drenaje está compuesto por:
Canal de drenaje que conduce las aguas hacia la Represa de Agua Fresca 1 (canal
descargador Norte en Plan de Cierre de RR1)
Represa de Agua Fresca 1 (RAF 1)
29

Canal aliviadero existente de la Represa de Agua Fresca 1
Alcantarilla nueva (conecta el canal aliviadero de RAF 1 con el canal de descarga
hacia la RAF 2)
Canal de descarga hacia RAF 2
Represa de Agua Fresca 2 (RAF 2)
Canal de drenaje al Sur de la Represa de Relaves
Figura 2.5- Esquema de obras existentes y obras proyectadas
El canal de descarga superficial de la Represa de Relaves 1, es lo que en el Plan de
Cierre de la Represa de Relaves 1 se diseñó como canal o estructura descargadora
Norte. El canal descargador Norte tiene una longitud de 595 metros y está compuesto
por cuatro tramos. Este descargador comienza a cota +173.8 (final del canal de drenaje
Oeste) y finaliza a cota +158.0 en la salida del último disipador de energía que
desemboca en la Represa de Agua Fresca 1. En todos los tramos de este canal la
sección transversal es trapezoidal con un talud lateral de 1.5H:1V y de profundidad
variable. Como segundo elemento del esquema de drenaje se encuentra la Represa de
Agua Fresca 1, por donde laminarán los hidrogramas que provengan de su propia
cuenca de aporte y del canal Norte. La cota de vertido de la RAF 1 es +159.0, y se
prevé que la sobreelevación del nivel de agua no alcance la cota +160.5, que
corresponde a la cota máxima del núcleo del Dique de Agua Fresca (DAF) de la RAF1.
30
Luego se desarrolla el canal aliviadero existente de RAF1, el cual tiene una longitud de
380 metros, pendiente longitudinal 0.05 % y ancho de su sección transversal 15 m. En
este canal se agrega el hidrograma que proviene de la cuenca Este que se origina en la
Represa de Relaves 1, a partir de su Plan de Cierre. En este canal la sección
transversal es trapezoidal con un talud lateral de 1.5H:1V.
A continuación, se proyecta el canal de descarga hacia RAF2, nuevo tramo de canal a
construir. La longitud, el ancho de la sección transversal y la pendiente longitudinal de
este tramo son 200 m, 15 m y 0.1 %, respectivamente. La sección transversal es
trapezoidal con taludes laterales 2.5H:1V.
Entre el canal aliviadero existente de RAF 1 y el canal de descarga hacia RAF 2 se ha
proyectado la construcción de una alcantarilla. El diseño de esta obra dio como
resultado que la alcantarilla estará integrada por 4 tubos de 1.2 m de diámetro con una
pendiente longitudinal del 1%. Sobre la alcantarilla cruzará el canal impermeabilizado
de tuberías de relaves. Luego se ubica la Represa de Agua Fresca 2, cuya
característica más importante es la cota de vertido (+158.0). La RAF 2 lamina el agua
que proviene del sistema de canales y el de su propia cuenca.
Finalmente, el sistema de drenaje superficial termina en el denominando canal de
drenaje Sur, que conduce las aguas desde la RAF2 hasta su rectificación en la cañada
existente. Este canal tiene una longitud de 1700 metros y está compuesto por cuatro
tramos.La sección transversal del canal es trapezoidal con taludes laterales 2.5H:1V.
Este descargador comienza a cota +173.8 (final del canal de drenaje Oeste) y finaliza a
cota +158.0 en la salida del último disipador de energía que desemboca en la Represa
de Agua Fresca 1.
El sistema de canales descargadores proyectado está constituido por canales
excavados en suelo o roca y en los tramos que lo requieran se usará protección de
enrocado. Presentan tramos de pendientes longitudinales fuertes que se denominan
“rampas”, en cuyas salidas se proyectan cuencos de disipación de energía. El trazado y
pendientes se han determinado de manera de minimizar el movimiento de suelos y de
obtener una configuración estable desde el punto de vista hidráulico.
2.2.5 Plan de relleno y disposición final de los relaves
Los relaves serán colocados en el embalse mediante descarga a tubería libre,
previendo muy buenos resultados técnicos y económicos, siempre y cuando se realicen
cambios periódicos de los puntos de descarga y se utilicen diques internos para la
contención de material. Esta modalidad es sencilla de operar, exige menor presión de
los equipos de bombeo de la Planta de Proceso y forma playas con pendientes
compatibles con las establecidas para el cierre de la represa. En la zona de vertimiento
de los relaves se produce cierta segregación, la que se desarrolla en forma local y
puntal. Esta segregación es fácilmente mitigable a partir del manejo y distribución de
los puntos de descarga, diluyendo el efecto en el conjunto del relleno.
El relleno hidráulico de la represa se materializa con la construcción de diques internos
y el manejo del relleno a partir de celdas. La operación de descarga se efectúa desde
el perímetro de las celdas dirigiendo la descarga hacia la zona con capacidad
disponible, dejando superficies en forma cónica y tendida, que al mover la descarga por
31
el perímetro se solapan generando playas tendidas con pendientes del orden de 0.5%
a 2%. En cada celda, el agua será conducida por gravedad hacia la zona Este, ya que
en la etapa de cierre se prevé ubicar el descargador al terreno natural en el Dique Este,
desembocando en el canal de drenaje diseñado en esta instancia. La ubicación en
planta del canal de drenaje ha sido determinada de manera de prever las áreas
necesarias para la construcción del descargador en el Plan de Cierre.
Por otro lado, la descarga a tubería libre combinada con el empleo de los diques
internos, manteniendo la superficie drenada, genera un relleno con capacidad soporte
adecuado para la ejecución del Plan de Cierre. La superficie se mantiene drenada ya
que el agua se conduce por gravedad hacia las zonas bajas y desde allí se bombea
hacia la Planta de Procesamiento y eventualmente hacia la Planta de Tratamiento.
Los diques internos para la formación de celdas de descarga controlada han dado
buenos resultados, permitiendo mejorar la operación del embalse y optimizar la
capacidad de almacenamiento. Para mejorar la capacidad drenante de los diques se
construirán con estéril de mina, al menos en algunos de sus tramos. Se logra así una
rápida ejecución mediante el empleo del procedimiento de avance frontal, además de
buenas condiciones de drenaje. Las dimensiones mínimas de los diques son de 5.0 m
de ancho de coronamiento, taludes a ambos lados 1H:1V y altura variable del orden de
1.0 m y sin superar los 2.0 m. La construcción se efectúa por tramos y por celdas,
mediante la modalidad de avance frontal y se van ejecutando a medida que se va
llenado el embalse, apoyados sobre el dique anterior, conformando una especie de
dique acumulado con perfil de diente de sierra. Para las cabeceras se empleará
material arcillo-arenoso y dos capas adicionales de geomembrana.
La concepción del esquema de división en celdas y la ubicación de los diques internos
se ha realizado de manera de permitir el acceso a toda la superficie en forma segura,
minimizando los costos constructivos de los diques y teniendo en cuenta los aspectos
conceptuales del Plan de Cierre de la Represa de Relaves 2. El esquema propuesto se
presenta en la figura 2.6.
Figura 2.6- Esquema propuesto de división en celdas para el óptimo relleno hidráulico
32
Los diques internos se construirán en etapas, a partir de la Fase 2. Una vez finalizada
la Fase 1, se configuraran los diques internos de manera que se conformen tres celdas
iniciales. Durante las siguientes Fases, de ser necesario, se podrán generar una nueva
división a partir de la construcción de nuevos diques internos.
2.2.6 Cronograma de ejecución
En función de los tiempos de construcción, la capacidad del embalse en cada fase y las
tasas de producción de relaves se adoptó el cronograma de operación y construcción
que se presenta en la figura 2.7, en formato de diagrama de Gantt, contemplando las
4.1 millones de toneladas previstas inicialmente.
Para almacenar este volumen de relaves será necesario operar hasta la Fase 3 en
forma parcial, inclusive quedando un volumen remanente (parte de Fase 3 y Fase 4) de
unos 2 millones de toneladas adicionales. Al no tener tasas previstas de producción de
relaves no es posible establecer la vida útil de estas últimas dos fases de operación de
la Represa de Relaves 2, por lo que no son incluidas en el esquema presentado.
Figura 2.7- Cronograma General de Operación y Construcción
La Fase 1 de la Represa de Relaves 2 deberá entrar en operación en el mes de enero
de 2012 y operará durante 8 meses, por lo que la Fase 2 deberá entrar en operación en
el mes de septiembre de 2012. El tiempo de operación previsto para Fase 2 es de 29
meses por lo que estará operativa hasta el mes de enero de 2015, almacenando unas
2.5 millones de toneladas de relaves. La Fase 3 deberá comenzar su operación, en el
mes de febrero de 2015, operando hasta fines de enero de 2017. A esta fecha, se
estima que la Fase 3 tendrá un volumen almacenado de 744000 m3 habiendo operado
33
durante 24 meses. Finalmente, la Fase 4 de la Represa de Relaves 2 entrará en
operación una vez finalice la operación de Fase 3, para lo que hoy no se cuentan con
datos de previsión.
En cuanto a las fases de construcción, éstas están previstas en función de los tiempos
de obra y las fechas de inicio de operación de cada una de las fases. En particular, la
construcción de la Fase 2 comenzará inmediatamente después de la finalización de la
construcción de la Fase 1, con lo que en la práctica la obra de la Fase 1 y la Fase 2 se
pueden considerar como una sola etapa de construcción con un hito intermedio que es
el comienzo de la operación de la Fase 1 en el mes de enero de 2012. En el caso de
seguir operando la Represa de Relaves 2 más allá de la Fase 3, la Fase 4 debería
comenzar su construcción 8 meses antes del inicio de las operaciones.
2.2.7 Personal
Se prevé trabajar en un régimen de 6 días de trabajo por uno de descanso (6x1), las 24
horas, en turnos rotativos de 8 y eventualmente 10 horas.
2.2.8 Emisiones
2.2.8.1 Emisiones líquidas
La operación de la nueva Represa de Relaves (RR2), al igual que la represa existente
(RR1) implica la generación de dos tipos de efluentes:
1. Descarga de la Planta de Tratamiento del agua del vaso
2. Descarga de la Balsa de Monitoreo
En ambos casos el contaminante presente en el efluente es el cianuro. En el caso de la
descarga de la Planta de Tratamiento del agua del vaso también debe considerarse el
pH. El vertido será hacia la Represa Los Sur para el caso de la descarga de la Balsa de
Monitoreo y hacia la Represa Los Ombúes Norte o Sur (alternativamente) en el caso de
la descarga de la Planta de Tratamiento.
Descarga de la Planta de Tratamiento del agua del vaso
En el caso de la descarga de la Planta de Tratamiento del agua del vaso, la situación
será igual a la actual, ya que se utilizará la misma Planta de Tratamiento y la descarga
se realizará hacia la Represa Los Ombúes Norte o Sur en función de la posible
afectación de la calidad de dichos cuerpos de agua. Se trata de una descarga eventual,
utilizada exclusivamente cuando sea necesario evacuar excesos de agua almacenados
en vaso y en el momento del cierre de la represa.
Dadas las características del agua del vaso, la Planta de Tratamiento tiene como
objetivo la reducción de la concentración de cianuro de forma de cumplir con el
estándar de vertido (1 mg/l). En la Planta de Tratamiento el cianuro se remueve
mediante la oxidación con peróxido de hidrógeno y precipitación con hierro. La Planta
consta de 8 módulos de 50 m3 cada uno, equipados con agitador. La salida de la Planta
es bombeada hacia la Represa de Sedimentación, impermeabilizada con
geomembrana de PEAD, donde son retenidos los sólidos. Vía vertederos, el líquido es
conducido hacia Represas de Pulido y finalmente descargado.
34
Descarga de la Balsa de Monitoreo
La descarga de la Balsa de Monitoreo de RR2 será similar a la descarga del Pozo de
Monitoreo de RR1, con valores similares de caudal (330 m3/día) y de concentración de
cianuro. En condiciones normales la concentración de cianuro presenta valores del
orden de las décimas de microgramos (menor de 0.050 mg/l), valor muy por debajo de
la concentración de cianuro establecida como límite de vertido en el Decreto 253/79 (1
mg/l), por lo que no está previsto su tratamiento.
Otras emisiones líquidas
Otra emisión líquida de menor entidad corresponde a la descarga de los líquidos
cloacales que se generarán en la fase de construcción y clausura. Estos líquidos se
gestionarán utilizando la actual red de servicios higiénicos complementada con baños
químicos.
2.2.8.2 Residuos Sólidos
Se han identificado tres tipos de residuos sólidos:
1. Residuos de obra
2. Residuos de mantenimiento de maquinaria
3. Lodos de tratamiento de efluentes
A continuación se describe la gestión planteada para cada tipo de residuos.
Residuos de obra
Por el tipo de proyecto el volumen de residuos de obra serán de escaso porte y estarán
constituidos por restos de geotextil y restos de geomembrana, además de los residuos
comunes generados por los trabajadores (restos de comidas, envases vacíos
fundamentalmente).
Los residuos comunes serán recogidos diariamente y dispuestos en el relleno de
Minera San Gregorio. Por su parte los residuos de los geosintéticos serán retirados en
la medida que se generen, pudiendo ser reutilizados, donados o dispuestos en el
relleno de Minera San Gregorio.
Residuos de mantenimiento de maquinaria
El mantenimiento de la maquinaría se hará de acuerdo a las rutinas normales del Taller
de Mantenimiento de Minera San Gregorio. Los residuos asimilables a urbanos
provenientes del mantenimiento de la maquinaria, serán dispuestos en el relleno de
residuos de Minera San Gregorio.
Los aceites lubricantes y de transmisión usados serán recolectados, almacenados en
tanques de 1000 litros y devueltos al proveedor. Los filtros de aceite y combustible, así
como los flexibles hidráulicos serán drenados en forma previa a su disposición. Las
baterías usadas son transportadas a Minera San Gregorio y devueltas del proveedor.
Lodos de tratamiento de efluentes
La Planta de Tratamiento del agua del vaso genera lodos, constituidos por complejos
de cianuro de hierro precipitado y partículas coloidales presentes en el agua del vaso
que son separadas en el tratamiento. Estos lodos decantan en la Represa de
35
Sedimentación desde la cual, esporádicamente, se envían hacia un lecho de secado y
una vez deshidratados, son almacenados en bolsas plásticas para su disposición final
en la Represa de Relaves.
2.2.8.3 Emisiones Gaseosas
Se pueden distinguir tres tipos de emisiones gaseosas de carácter difuso:
1. Polvo
2. Gas cianhídrico
3. Gases de escape
A continuación se describen los distintos tipos de emisiones.
Polvo
Las actividades de movimiento de los materiales (carga, descarga y transporte) de
construcción generarán polvo que saldrá del área específica de operaciones por acción
del viento. Se trata de partículas livianas presentes en los materiales de construcción y
en el suelo (roca estéril, arcilla y restos de suelo). Para el control de polvo se utiliza
humectación de los caminos mediante camiones cisterna provistos de regadores.
Otra fuente de polvo la constituyen las playas de relaves. En períodos muy secos, la
acción del viento sobre playas muy desarrolladas, de varios meses de antigüedad,
genera nubes de polvo en torno a la represa. Si bien el contenido de cianuro es muy
bajo (el cianuro presente originalmente a nivel de la superficie es lavado por agua de
lluvia y degradado por oxidación catalizada por la radiación solar), estas nubes de
polvo constituyen una molestia. La forma de minimizar su generación es alternando las
descargas de releves en distintos puntos de forma de mantener húmeda la superficie y
aportar restos de material de tipo arcillo-limoso que ayuda retener las partículas y evitar
el arrastre por el viento.
Gas cianhídrico
El cianuro presente en solución en el vaso de la Represa de Relaves se encuentra en
equilibrio con gas cianhídrico, el cual se desprende hacia la atmósfera. Este equilibrio
favorece la formación de gas cianhídrico cuando se trabaja a pH bajos. En el caso de la
Represa de Relaves el pH de operación es cercano a 9, por lo que la liberación de gas
cianhídrico es muy baja y los niveles de este gas en la atmósfera están por debajo de
los admitidos para ambientes de trabajo (5 a 10 ppm para exposición de 8 horas) y muy
por debajo del 50 ppm que constituye el umbral de peligro inmediato de vida.
Gases de escape
Estas emisiones gaseosas corresponden a los gases de combustión de la maquinaria.
Para mantener estas emisiones en niveles admisibles todos los equipos propios y de
contratistas son sometidos a mantenimientos periódicos.
2.2.8.4 Ruido
Asimilando la obra a la operación de una cantera se puede predecir que el nivel de
ruido generado por la maquinaria empleada en fases de construcción y clausura
oscilará entre 85 a 120 dB(A). Las mediciones realizadas en otras canteras de la mina
indican que en un radio de 500 m los niveles de ruido están por debajo de los 45 dB(A).
36
2.2.9 Clausura
2.2.9.1 Consideraciones generales y objetivo
El Plan de Cierre de la Represa de Relaves 2 persigue el objetivo de lograr las
siguientes condiciones:
1. Garantizar que la obra que se “abandona” permanezca en el tiempo en una
condición “estable“ y “segura“, tanto en sí misma como respecto a sus potenciales
efectos sobre terceros o el medio ambiente;
2. Cumplir con las disposiciones y compromisos establecidos por los organismos
competentes;
3. Restablecer, en la medida de lo razonable y factible, condiciones similares a las del
entorno de emplazamiento de la Obra;
Este Plan tendrá la oportunidad de incorporar la experiencia que se recoja en el Plan
de Cierre de la Represa de Relaves 1, que comenzará en breve. El Plan de Cierre se
basa en el manejo del relleno hidráulico (mediante bombeo de relaves) a partir de la
ejecución de celdas dentro del embalse, las cuales permiten manejar el Plan de
Relleno en forma controlada, dejando a los relaves relativamente drenados y en
condiciones de ejecutar las tareas de cobertura sobre su superficie. Este mecanismo
posibilita asimismo mantener el agua en niveles bajos, logrando una mayor franquía.
Finalmente, el lago queda confinado por las celdas, en la medida que se va ejecutando
el relleno, lo que constituye una medida favorable en el manejo del embalse.
Una vez concluida la operación del embalse, se eliminará toda el agua libre del lago
mediante tratamiento. El volumen que hasta ese momento ocupaba el líquido, se
rellenará hasta los niveles establecidos en el diseño estéril de mina.
La eliminación del líquido excedente es una tarea que deberá comenzar tomando en
cuenta el volumen de agua en el lago, las proyecciones de relleno, la capacidad de la
Planta de Tratamiento de Efluentes y las perspectivas climáticas, entre otras
consideraciones, empleando como herramienta para la planificación el balance hídrico
y el balance sólido del lago (plan de relleno).
Sobre los relaves se colocará una cobertura a efectos de lograr los siguientes objetivos:
•
•
•
•
proveer un medio de cultivo estable,
controlar la erosión y evitar la potencial desertificación local,
separar la zona de escurrimiento superficial de los relaves, y
reducir la infiltración.
La cobertura prevista permite la escorrentía hacia las descargas, libres de
contaminación y actúa como protección ante la erosión hídrica y eólica de los relaves,
mitigando además los impactos paisajísticos.
La cobertura consistirá en la colocación de suelos dispuestos con espesores,
pendientes y cotas que permitan lograr los objetivos planteados. El espesor mínimo
total de la cobertura será de 0.80 m, compuesto de una capa de 0.60 m de suelos finos
37
arcillosos y suelos de soporte areno-arcillosos reconstituyentes del horizonte B y sobre
ésta, una capa de 0.20 m de suelos orgánicos, reconstituyentes del horizonte A,
llegando a reconstituir perfiles similares a los del entorno, donde se desarrollará la
vegetación natural denominada comúnmente como “campo natural”. Las pendientes
son medias y estarán comprendidas entre el 0.5% y el 2.0%.
Cuando los relaves son depositados como una mezcla pastosa, comienzan a
consolidarse rápidamente expulsando el agua retenida entre los poros, y de acuerdo a
diversas condiciones (tamaño de los granos, ubicación de los puntos de descarga, nivel
de agua en el lago, vientos, etc) se producen zonificaciones de materiales. Por esta
razón existen zonas con buen piso para la ejecución directa de las tareas de cobertura,
que son aquellas donde la consolidación ha sido significativa y se dispone de
condiciones para la maquinación. Otras zonas más blandas y más húmedas, requerirán
un tratamiento superficial previo para llegar a las condiciones de trabajo.
2.2.9.2 Esquema general de abandono
El uso anterior de la tierra sobre la que se desarrolló el emprendimiento minero, era
ganadería extensiva, correspondiendo a suelos de baja producción bajo pastoreo. El
uso futuro del suelo, para el área de las represas y la zona de influencia, consiste en
una zona de exclusión, en la que podrán desarrollarse la fauna y la flora nativa,
restableciendo el orden natural preexistente. Este uso es compatible con el entorno, y
no afecta las condiciones generales linderas, siendo perfectamente compatible técnica
y económicamente.
Siguiendo el lineamiento de una condición de cobertura autosustentable, se proyectó
la implantación de especies no autóctonas y la adición de fertilización de base y riego.
Se prevé de esta forma un rápido desarrollo vegetal y un mejoramiento de las
condiciones naturales del suelo, que permitirá la regeneración a campo natural en un
período inicial de entre 2 a 3 años, completándose en 4 a 6 años.
Las estructuras superficiales y los equipos existentes en el embalse serán removidos
como tarea propia del cierre y al momento del abandono solamente serán visibles las
estructuras de monitoreo en el canal de descarga.
Los cursos de agua no serán alterados, manteniendo las condiciones actuales, con el
tramo de la cuenca aguas arriba de la Represa de Relaves, que se trasvasa a la
cuenca vecina hacia el Sur y luego se unifican en el sistema de represas de riego de
arroz existente aguas abajo. La estructura de desvío se mantendrá estable, con bajos
requerimientos de mantenimiento inicial y permitirá la descarga del exceso de agua del
lago de la Represa de Agua Fresca, sin poner en riesgo la estructura de los diques y
asegurando la condición autosustentable.
La descarga proyectada controlará y evitará el arrastre de sólidos, y asegurará una
calidad del agua aceptable en el lago de Agua Fresca.
38
3. MARCO LEGAL Y ADMINISTRATIVO DE REFERENCIA
A partir de la vigencia de la Ley 16.466 y su Decreto reglamentario, se instituyó la
obligatoriedad de la realización de los Estudios de Impacto Ambiental, para la mayoría
de los emprendimientos a ser realizados dentro del territorio de la República. Entre los
requisitos que deben acompañar al proyecto figura el marco legal y administrativo de
referencia. Seguidamente se hará un análisis de las normas legales aplicables
indicando los organismos que deben intervenir.
3.1
DIRECCIÓN NACIONAL DE MEDIO AMBIENTE
3.1.1 Autorización Ambiental Previa
En marzo de 1996, el Ministerio de Vivienda, Ordenamiento Territorial y Medio
Ambiente, por medio de la Resolución Ministerial 166/96, le otorga a Minera San
Gregorio la Autorización Ambiental Previa para el Proyecto Aurífero San Gregorio, el
cual incluye la extracción de mineral, su procesamiento y la disposición del mineral
agotado en una represa de relaves.
Con el transcurso de los años se incorporaron nuevas canteras y se ampliaron las
comprendidas originalmente en el proyecto, lo cual demanda capacidad adicional para
la disposición de los relaves generados. La represa de relaves fue construida en un
total de 8 etapas, estando previsto el cierre de la misma para fines de 2011, luego de
colmar su capacidad útil.
En este escenario resulta imprescindible la ampliación del sistema de disposición de
relaves, mediante la construcción de una nueva represa de similares características.
De acuerdo a lo establecido en el artículo 2, numerales 9) y 25) del Decreto 349/05
Reglamento de Evaluación de Impacto Ambiental y Autorizaciones Ambientales, la obra
planteada queda incluida en el alcance del Decreto (Construcción de plantas de
tratamiento y disposición final de residuos tóxicos y peligrosos - Construcción de
represas con una capacidad de embalse de más de 2 (dos) millones de metros cúbicos
o cuyo espejo de agua supere las 100 (cien) hectáreas), requiriendo por tanto la
tramitación de la Autorización Ambiental Previa ante el Ministerio de Vivienda,
Ordenamiento Territorial y Medio Ambiente.
3.1.2 Autorización de Desagüe Industrial
Los vertidos de agua y la potencial afectación de los cuerpos de agua en el área de
influencia del emprendimiento deben cumplir lo establecido en el Decreto 253/79, que
define el marco normativo en la materia.
Minera San Gregorio gestionó oportunamente la Solicitud de Autorización de Desagüe
Industrial, presentando la documentación requerida. La ampliación del sistema de
disposición de relaves no introduce cambios en cuanto al tratamiento de efluentes, por
lo que no se requiere una nueva tramitación.
39
3.2
DIRECCIÓN NACIONAL DE HIDROGRAFÍA
La Represa de Agua Fresca almacenará parte de las aguas de escurrimiento
superficial, desviando el resto dentro de la misma cuenca de origen, aguas abajo de la
Represa de Relaves. Dichas aguas no eran de propiedad particular a la fecha de
entrada en vigencia del Código de Aguas, por lo que de acuerdo al artículo 15, integran
el dominio público. Las prescripciones de dicho Código establecen que el uso o
aprovechamiento privativo de tales aguas deberá ser otorgado mediante permiso o
concesión de uso.
La Represa de Relaves que funcionará en circuito cerrado con la planta industrial, sin
vertimientos al medio, contendrá las aguas de proceso y las aguas pluviales caídas
sobre el espejo de agua. Esas aguas son de propiedad particular, pero su uso en la
forma indicada está sometido a la autorización del Ministerio de Transporte y Obras
Públicas (Dirección Nacional de Hidrografía) (art.19).
Asimismo el artículo 4o. del Código de Aguas le otorga al Ministerio de Transporte y
Obras Públicas (Dirección Nacional de Hidrografía) la competencia de controlar todas
las obras públicas y privadas relativas al uso de aguas públicas o privadas susceptibles
de ocasionar efectos nocivos. A tal fin deberá establecer las especificaciones técnicas
que deberán satisfacer las mediciones, observaciones, obras o labores. Aún cuando la
presente actividad no ha sido reglamentada en forma general, la administración está
habilitada para establecer normas y condiciones específicas que regulen dicho uso. En
consecuencia, el uso y aprovechamiento de las aguas para la construcción de las
represas de referencia deben estar precedidos del otorgamiento de un permiso o una
concesión de uso. El respectivo derecho debe ser objeto de registro por parte del
Ministerio de Transporte y Obras Públicas (art.8 del Código de Aguas y siguientes).
Parte de las competencias de la Dirección Nacional de Hidrografía pasaron la órbita de
la Dirección Nacional de Aguas y Saneamiento a partir de su creación (Ley 17930, de
19/12/2005), por lo que resulta conveniente someter el proyecto a la evaluación por
parte de ambas direcciones.
40
4. CARACTERÍSTICAS DEL MEDIO RECEPTOR
4.1
ÁREA DE INTERVENCIÓN E INFLUENCIA DEL PROYECTO
El área de intervención o área directamente afectada por la actividad de extracción y
obras accesorias se restringe a una extensión de aproximadamente 50 hectáreas. Se
destaca que dicha área ha sido fuertemente intervenida, tanto por actividades de
exploración minera (fundamentalmente trincheras), como por la explotación de préstamos
de materiales arcillosos, áreas de acopio de suelos y construcción de represas de pulido,
sumado a la ganadería intensiva en algunas oportunidades.
La zona de influencia, va más allá del área de intervención y su alcance será función del
factor ambiental considerado y el impacto analizado.
Para el análisis de impactos asociados a factores ambientales agrupados en el medio
ambiente biótico (ecosistemas, flora, fauna y biota acuática), en forma general se
consideró como zona de influencia aquella cubierta por un radio aproximado de 2 Km en
tormo al área de intervención.
Las consideraciones relacionadas a factores ambientales agrupados en medio ambiente
físico, tales como suelo, geología y geomorfología, presentan sus áreas de influencia en
coincidencia con el área de intervención.
En cuanto a la hidrografía e hidrogeología, sus áreas de influencia se extenderán
abarcando las cuencas superficial y subterránea correspondientes al área de intervención.
Las consideraciones relacionadas con aspectos socio-culturales se limitan al pueblo de
Minas de Corrales mientras que los económicos tienen alcance nacional.
Finalmente para el análisis de los aspectos paisajísticos, el área de influencia coincide
con la zona de influencia visual compuesta por el sistema de serranías y planicies en el
cual se implanta el proyecto.
4.2
MEDIO FÍSICO
4.2.1 Clima
El clima predominante es templado lluvioso, con ocurrencia de lluvias durante todos los
meses del año. La precipitación media anual para el período 1931 – 2004 es de 1318
mm, con un registro medio mensual de 110 mm. La mayor media de precipitación ocurre
en Marzo (125.9 mm) y la menor en Diciembre (87.5 mm), no estando estos dos valores
muy distantes de la media mensual.
La temperatura media de la región es de 18º C, verificándose una máxima media de
25.4ºC para el mes de Enero y una mínima media de 9.7º C para el mes de Julio. La
evaporación media de la región es 1154 mm/año, con picos en los meses de verano
(Diciembre, Enero y Febrero). La humedad relativa del aire media de la región es 71%,
con la mínima ocurriendo en enero (21%) y la máxima en julio (92%).
41
Al no contar con un anemómetro en la estación de la Mina, para establecer la
predominancia en la dirección de los vientos se utilizarán los registros de la estación
meteorológica de Tacuarembó (ubicada a unos 100 Km del área del proyecto),
correspondientes al período 2000 - 2009. La velocidad media de los vientos no
presenta diferencias significativas entre las distintas estaciones del año, con una media
general de 13.4 Km/h. Los rumbos predominantes son E, ESE, S y SSE, para todas las
estaciones, fundamentalmente en verano y primavera.
4.2.2 Geología
El área del proyecto forma parte del Distrito Aurífero Minas de Corrales, en el sector
occidental de la denominada Isla Cristalina de Rivera.
Dicho distrito se caracteriza por la ocurrencia de numerosos laboreos y pequeñas
minas, vestigios de las explotaciones iniciadas en la segunda mitad del siglo XIX. La
minería de pequeño porte, fue dando lugar, con el devenir de los años, a las actuales
explotaciones de porte medio, cuyos máximos exponentes lo constituyen las Minas San
Gregorio y Arenal, ambas sumadas con recursos superiores a un millón de onzas.
4.2.2.1 Geología Regional
La Isla Cristalina de Rivera conforma una ventana de rocas precámbricas que se
extiende a lo largo de unos 110 km por 30 km de ancho máximo. Corresponde al sector
norte del Terreno Nico Pérez, rodeada mayormente de sedimentos paleozoicos de la
Cuenca del Paraná. La figura 4.1 muestra el mapa geológico de la Isla Cristalina de
Rivera.
Se caracteriza por un basamento integrado principalmente por rocas metamórficas, que
varían entre facies esquistos verdes hasta granulitas, con intrusiones graníticas
asociadas y relictos de secuencias sedimentarias calco-pelíticas. A modo general, los
facies metamórficos aumentan en grado desde el oeste hacia el este.
Figura 4.1 - Isla Cristalina de Rivera - Mapa Geológico
42
Las rocas del basamento corresponden principalmente a granito-gneisses y rocas
intermediarias de filiación calcoalcalina (monzonitas, granodioritas y dioritas); también
ocurren, en menor proporción y en la zona central, rocas ultramáficas, mayormente
piroxenitas.
Dicho basamento exhibe varias fases de deformación, siendo la más extensiva la
deformación dúctil que se desarrolla a lo largo de la Isla en dirección E-W (Sistema de
Cizallamiento Rivera), originando texturas lineadas, foliadas y protomiloníticas.
Estructuras de segundo orden, como producto de deformación esencialmente rúptil, se
desarrollan mayormente en dirección NW-SE, imponiendo en las rocas texturas
cataclásticas.
El Distrito Minas de Corrales (sector occidental de la Isla Cristalina), se caracteriza
por rocas metamórficas en facies esquistos verdes a anfibolita.
El basamento está conformado por intercalaciones de granito-gneisses y rocas
intermediarias-básicas, deformadas en régimen dúctil-rúptil, con texturas mayormente
lineadas y foliadas, a las que se sobre imponen localmente texturas cataclásticas.
Sobre dicho basamento, se observan relictos a modo de lentes, de una secuencia
sedimentaria calco-pelítica e intrusiones de granitos potásicos, siendo los más
destacados los de Minas de Corrales, Sobresaliente y Cuñapirú.
Este distrito está fuertemente controlado por estructuras NNW-SSE y E-W; la existencia
de este padrón estructural, explica en gran parte, la ocurrencia de mineralización
aurífera; secundariamente, también se desarrollan estructuras NNE-SSW.
4.2.2.2 Geología Local
En el área de la Represa de Relaves 2, el subsuelo está constituido por un complejo
granítico gnéisico de edad precámbrica asociado a rocas ígneas básicas (dioritas).
También se observan rocas vulcano - sedimentarias de bajo grado de metamorfismo,
conformando un área geológica compleja. En cotas bajas coincidentes con las
márgenes de las corrientes superficiales se encuentran aluviones (Holoceno) con poco
espesor (menor a 5m).
4.2.2.3 Análisis Tectónico
Las fracturas de mayor importancia fueron identificadas sobre foto aérea mediante
fotointerpretación geológica. En el esquema de diaclasado (figura 4.2) se puede
observar que las direcciones más frecuentes son N295 y N330 para las fracturas
identificadas como las más importantes desde el punto de vista hidrogeológico; la
longitud de las fracturas con esta dirección varía entre 125 m y 950 m. Las estructuras
con dirección N350 a N10 también se presentan en número importante aunque menor
que las anteriores, siendo su longitud mayor a la de estas últimas: 145 m a 1720 m.
Se observa que las fracturas que presentan mayores longitudes (>1000 m) tienen
direcciones N-S y NE-SW, mientras que las estructuras con direcciones NW-SE son
más numerosas pero de menor porte.
Mediante fotointerpretación geológica y sondeos eléctricos verticales (SEV) se
43
identificaron las fallas y fracturas de mayor importancia en el área de construcción de la
nueva represa.
En el esquema de diaclasado se puede observar que las direcciones más frecuentes
son N22 a N28. Sin embargo las dos fracturas más importantes por su longitud y por
ser interceptadas por fracturas secundarias son N90 y N290, donde circula la mayor
cantidad de agua superficial y subsuperficial.
0
90
270
180
Figura 4.2 - Diagrama de Diaclasado
4.2.3 Geomorfología
La región del predio de Minera San Gregorio se encuentra dentro del Dominio Serrano
al norte de las Planicies Cuaternarias de Cuñapirú. Esta zona se caracteriza por un
paisaje típico de basamento cristalino con formas redondeadas disectadas por canales
de erosión. Las corrientes superficiales tienen un trazado angular generalmente
encauzados sobre fracturas o fallas del basamento formando valle en forma de “v”.
Existen localmente, sectores con afloramientos de rocas más resistentes donde se
aprecian altos topográficos formados por rocas resistentes muchas veces compuestas
por filones de cuarzo generalmente portadores de oro.
A nivel del área de intervención y su entorno se han efectuado una serie de
relevamiento topográficos a lo largo de los 12 años de operación del emprendimiento
San Gregorio. En esta zona en la que se proyecta construir la nueva represa se han
explotado una serie de préstamos de suelos arcillosos y areno-arcillosos para las
distintas etapas de construcción y ampliación de la Represa de Relaves 1 por lo que la
topografía ha sido alterada en términos de detalle, no así en términos geomorfológicos.
Esta zona del vaso incluida dentro del Domino Serrano y presenta pendientes suaves y
cauces superficiales ubicados sobre las fracturas principales en forma de “v” y zonas
con afloramientos rocosos resistentes.
Las pendientes longitudinales de los cauces varían entre 0.85% y 2.5%, mientras que
44
las pendientes transversales hacia los mismos son del orden de 5% en la zona del valle
y superiores a 8% en la zona de ladera.
4.2.4 Suelo
El área queda circunscrita a la denominada Región Noreste, la cual está integrada por
suelos sobre Areniscas de Tacuarembó y Rivera, Yaguarí, Fraile Muerto y otras unidades
que incluye la Isla Cristalina de Rivera, comprendiendo suelos arenosos profundos de
baja fertilidad y suelos pesados fértiles y con riesgos de sequía.
Las tierras principalmente pastoriles, tienen una proporción arable inferior al 25%, siendo
los factores limitantes que excluyen al cultivo, profundidades muy escasas del suelo,
topografía muy fuerte y riesgo de erosión muy elevado.
La capacidad de uso se subdivide en clases según la aptitud relativa para pasturas
naturales, recayendo el área de Minas de Corrales en la clase media a baja, donde buena
parte del área es de relieve quebrado y con afloramientos rocosos. El índice CONEAT del
el padrón afectado es de 80 e integra el grupo de suelos 2.12, representado por sierras
no rocosas de relieve ondulado, con afloramientos en general menores de 5% y
pendientes variables entre 5 y 15%. Los suelos son Brunosoles Subeutricos Haplicos y
Tipicos. El uso de la tierra en el padrón afectado corresponde a actividades mineras.
4.2.5 Hidrografía
El área de intervención forma parte de la Cuenca Hidrográfica del Río Negro, que en la
región tiene como afluente principal al arroyo Cuñapirú, tributario del Río Tacuarembó.
El proyecto se desarrollará en un sector de la cuenca del arroyo Guayabo, afluente del
arroyo Cuñapirú. El arroyo Guayabo se caracteriza por trayectorias de baja densidad de
drenajes y bajo a medio gradiente. El área de intervención tiene su drenaje hacia un brazo
de cañada afluente del arroyo Guayabo, que actualmente se encuentra represada por la
Represa de Los Ombúes Sur.
La represa de Los Ombúes Sur tiene una capacidad de almacenamiento de 7.5 millones
de m3 y está hidráulicamente unida a la represa Los Ombúes Norte de 2.5 millones de m3
de capacidad. Ambas represas se encuentran separadas del cauce del arroyo Guayabo
por un área destinada al cultivo de arroz. Esta área se caracteriza por sus terrazas,
canales, taipas y pequeños represamientos que constituyen el sistema de riego. Salvo en
épocas donde se procede al drenaje de los campos no existe comunicación hidráulica
entre las represas y el arroyo.
El brazo de cañada es de carácter intermitente y tiene pequeñas ramificaciones que se
extienden hasta la divisoria de cuencas ubicada en torno al camino vecinal, con una
pendiente media de 3 %.
Actualmente este brazo de cañada recibe el vertido de la represa de agua fresca y
luego del cierre de la Represa de Relaves 1 recibirá el escurrido superficial del área
correspondiente al vaso de dicha represa. En la figura 4.3, se presentan las cuencas
hidrográficas locales asociadas al emplazamiento de la Represa de Relaves 2. En la
tabla 4.1 se presentan las características principales de estas cuencas desde el punto
45
de vista geomorfológico e hidrológico.
Las cuencas denominadas como “RR1 Este” y “RR1 Oeste” se refieren a las cuencas
internas conformadas en la Represa de Relaves 1, definidas en el Plan de Cierre de
Operaciones de RR1. Mientras que “RR2” se refiere a la cuenca conformada por la
Represa de Relaves 2.
Figura 4.3 - Identificación de cuencas a nivel local en la zona de estudio
Las cuencas denominadas como RAF1 y RAF2 corresponden a las cuencas de aporte
a cada uno de los embalses de agua fresca, con cierre en los respectivos diques. Por
tanto, en las áreas de cuencas indicadas se incluyen las áreas ocupadas por los lagos.
Finalmente “Canal Sur” se refiere a la cuenca de aporte ubicada al Sur del sitio de
emplazamiento propuesto para RR2.
Tabla 4.1. Características de las cuencas aledañas
Cuenca
Área
RR1 Este
RR1 Oeste
RR2
RAF1
RAF2
Canal Sur
(ha)
19
56
47
168
28
33
Longitud
Cauce
(Km)
0.48
1.35
1.12
2.00
0.57
0.71
Desnivel
Máximo
(m)
2
2
2
60
13
23
Pendiente
media cauce
(m/m)
0.004
0.001
0.002
0.030
0.023
0.033
Tiempo de
Concentración
(hs)
0.32
1.05
0.85
0.45
0.19
0.19
4.2.6 Hidrogeología
Para el desarrollo del estudio hidrogeológico se analizaron los antecedentes de la
Represa de Relaves 1, se realizó el mapeo de superficie, se determinaron las
ubicaciones de las fracturas, se procesó la información proporcionada por los ensayos
46
de Sondeos Eléctricos Verticales, se construyeron perforaciones con profundidades
máximas de 20 m, se determinaron las profundidades de aporte de agua y los niveles
piezométricos en los pozos construidos a tales efectos.
El subsuelo del área, como se describe en el ítem de Geología Local, está constituido
por rocas “duras” pertenecientes al basamento cristalino, representado principalmente
por granodioritas, dioritas, granitos y neisses. La acumulación y circulación de agua en
este tipo de rocas depende de la presencia de diaclasas, fracturas y fallas, del espacio
o abertura de fractura y de su porosidad.
4.2.6.1 Estudio Potenciométrico
A través de este estudio se busca obtener información sobre la dirección y el sentido
del flujo, el gradiente hidráulico y estimar el caudal subterráneo que circula por el área
de influencia.
El trabajo efectuado se dividió en las siguientes etapas:
• Estudio de Ubicación de Piezómetros
• Construcción de los Piezómetros
• Recolección de datos de los Piezómetros
• Construcción de la Carta Potenciométrica y análisis de resultados
Niveles Piezométricos
Los niveles piezométricos varían desde los 10,0 m bajo la superficie natural del terreno
(BSNT), en las porciones superiores de la cuenca, hasta los 0,5 m BSNT en las
porciones inferiores de la cuenca.
Carta Potenciométrica
A partir de las mediciones del nivel de agua en los pozos piezométricos se construyó la
carta potenciométrica, observando que las direcciones de flujo son generalmente
paralelas a la superficie natural del terreno, siguiendo las pendientes del terreno
natural. Las descargas se producen en las corrientes superficiales, generalmente
encauzadas en fracturas, las que se transforman en los principales colectores de agua
subsuperficial.
Los resultados del gradiente hidráulico medio varían entre 0.01 y 0.02, menor al valor
0.04 asumido en el estudio de la Represa de Relaves 1, con un mayor numero de
pozos y tiempo de medida. Por lo tanto, se entendió que el valor de 0.02 es el más
representativo.
4.2.6.2 Subpresiones
Los resultados de la carta potenciométrica determinan que para los datos analizados
no existen registros de niveles de agua en los piezómetros por encima de la cota del
terreno.
4.2.6.3 Cálculo de caudal
El agua subterránea de los niveles altos presente en el área donde será emplazada la
Represa de Relaves 2, será captada y conducida mediante un Sistema de Drenes
47
Inferiores localizados bajo la impermeabilización, hacia la futura balsa de inspección
ubicada aguas abajo de la represa.
Para la determinación del caudal, se consideraron diferentes valores de conductividad
hidráulica y transmisividad de las rocas fracturadas, obtenidos por ensayos de campo
(Lugeon), por ensayos de bombeo y a partir de estimaciones teóricas realizadas para la
construcción de la Represa de Relaves 1 y durante los estudios llevados a cabo en el
año 2004. El valor de gradiente hidráulico adoptado para el cálculo es 0.02 y la longitud
del Sistema de Drenaje Inferior Principal es de aproximadamente 1540 m.
A partir de cada uno de los valores de conductividad hidráulica se calcularon los
siguientes caudales:
• Q = 185 m3/día, para valores de transmisividad (T) de 1.0 m2/día obtenido de los
datos de la Represa de Relaves 1.
• Q = 554 m3/día, para valores de transmisividad (T) de 3.0 m2/día, obtenidos de
ensayos de bombeo.
• Q = 23 m3/día, para valores de permeabilidad (k) de 8.6x10-2 m/día, determinados
en ensayos de permeabilidad Lugeon.
4.2.7 Calidad de aguas
La Represa de Agua Fresca, la Represa de Relaves y el Pozo de Monitoreo están
construidos sobre una cañada tributaria del arroyo Guayabo, aguas arriba de la Represa
Los Ombúes Norte.
La Represa de Relaves es hidráulicamente estanca, mientras que la Represa de Agua
Fresca descarga, vía vertedero, hacia otra cañada tributaria del arroyo Cuñapirú, aguas
arriba de la represa Los Ombúes Sur. Al Norte de la Represa de Relaves está la Mina
Santa Teresa y su Pila de Estéril, en un área cuyo escurrimiento natural es hacia la
represa Los Ombúes Norte.
Las represas Los Ombúes Norte y Sur tienen capacidades de almacenamiento 2.5 y 7.5
millones de m3 respectivamente y se encuentran comunicadas por medio de un canal
artificial. Aguas abajo de las mismas existe un cultivo de arroz cuyos surcos y taipas
constituyen una barrera hidráulica. Dependiendo de las condiciones operativas del
sistema de riego y del nivel de agua en las represas, puede haber o no vertidos hacia los
arroyos Guayabo y Cuñapirú.
La operación de la Represa de Relaves puede potencialmente provocar alteración de la
calidad de las aguas superficiales y subterráneas por liberación de cianuro. En el caso del
agua subterránea debido a la infiltración a través del sistema de infiltración.
Como receptores primarios se encuentran:
Represa Los Ombúes Norte: Agua captada en el Pozo de Monitoreo y su dren inferior.
Vertido eventual de la Planta de Tratamiento del agua del vaso de la Represa de Relaves
1. Pluviales del área de Pila de Estéril de Santa Teresa y bombeo de agua de cantera
Santa Teresa.
Represa Los Ombúes Sur: Descarga de Represa de Agua Fresca. La Represa de Agua
48
Fresca recibe, por bombeo, el agua de la cantera San Gregorio. Vertido eventual de la
Planta de Tratamiento del agua del vaso de la Represa de Relaves 1.
Como receptores secundarios tenemos a los arroyos Guayabo y Cuñapirú, los cuales
actúan como receptores solamente por descarga de las represas Los Ombúes Norte y
Sur. El aporte de agua proveniente del área de intervención del emprendimiento
representa una fracción menor en relación al área total de captación de las
mencionadas represas, por lo que en principio no se esperarían afectaciones
significativas. Esta situación se ve modificada con la eventual operación de la Planta de
Tratamiento del agua del vaso de la Represa de Relaves 1, debido a la magnitud del
caudal procesado y al hecho de tratarse de cuerpos de agua represados. Como
consecuencia podría llegar a haber un impacto significativo, en particular en lo que
concierne a la concentración de cianuro. Por esta razón resulta clave el monitoreo
permanente de estos cuerpos de agua.
Si bien las cañadas y arroyos, que son directa o indirectamente receptores de los líquidos
que se generan en el área, no fueron clasificados por la autoridad competente, a partir de
la Resolución Ministerial del Ministerio de Vivienda, Ordenamiento Territorial y Medio
Ambiente del 25/2/2005, quedan clasificados en forma genérica como Clase 3.
En lo referente al agua subterránea, su calidad podría verse afectada si existiera una
fracción significativa de agua que infiltrara desde el vaso de Relaves (con presencia de
cianuro) y que no fuera captada por el Sistema de Drenes. El diseño y operación de la
Represa de Relaves 1, así como los controles de calidad efectuados durante las
diferentes fases de construcción garantizan que las infiltraciones sean mínimas, y por lo
tanto que no sea significativo el potencial impacto ocasionado por pequeñas fracciones
no captadas por los drenes. Aguas abajo de la Represa de Relaves 1 existen tres
Pozos Testigo que permiten la extracción de muestras de agua para realizar los
controles analíticos correspondientes.
4.2.7.1 Aguas superficiales
Represa Los Ombúes Norte (A1)
El punto de monitoreo se ubica aproximadamente a 100 m de la cola de la represa. Es
de destacar que en el período 2004 hasta fines de 2009 la represa operó con niveles
de agua bajos y extraordinariamente bajos, como consecuencia del intenso uso para
riego y el bajo registro de precipitaciones. En la figura 4.4 puede apreciarse una vista
de esta represa. Los promedios anuales de los parámetros característicos se presentan
en la tabla 4.2.
Figura 4.4- Represa Los Ombúes Norte
49
Tabla 4.2. Calidad de aguas – Represa Los Ombúes Norte
Parámetro
pH
Conductividad (uS/cm)
Alcalinidad (mg/l)
Dureza (mg/l)
Nitrógeno TK (mg/l)
Fósforo (mg/l)
Cloruros (mg/l)
Sulfatos (mg/l)
Sulfuros (mg/l)
Nitratos (mg/l)
Floruros (mg/l)
Cianuro (ug/l)
ST (mg/l)
SV (mg/l)
SST (mg/l)
SSV (mg/l)
DQO (mg/l)
Cadmio (ug/l)
Cobre (ug/l)
Zinc (ug/l)
Cromo (ug/l)
Plomo (ug/l)
Mercurio (ug/l)
Arsénico (ug/l)
Niquel (ug/l)
Turbiedad NTU
Previo'97
7.4
98
47
48
3.5
4.8
<0.1
2.9
0.11
<5
130
39
(9)
<6
(51)
<1
(15)
(14)
<5
<10
<0.2
<20
Año'97
8.0
117
65
55
<1.5
(0.55)
1.6
7.0
<0.1
1.3
0.09
<5
140
37
(18)
<6
(81)
<1
<10
(14)
<5
(5)
<0.2
<20
Año'98
7.4
86
37
37
0.46
0.37
0.4
7.0
<0.1
0.5
0.13
<5
96
46
(10)
(7)
(33)
<1
<10
(37)
<5
(1.3)
<0.2
<20
Año'99
7.4
110
49
47
0.51
0.42
0.6
8.5
<0.1
1.1
0.15
<5
94
34
(12)
<6
(14)
<1
<10
(11)
<5
<10
<0.2
(17)
Año’00
7.8
135
59
57
0.65
0.27
0.6
10.3
<0.1
1.2
0.12
<5
121
49
10
(13)
48
<1
<10
<10
<5
(29)
<0.2
<20
Año’01
7.4
189
50
49
1.4
0.22
10.6
25.4
<0.1
3.2
0.16
(8)
153
31
(8)
<6
23
<1
<10
(8)
<5
<10
<0.2
<20
Año’02
7.4
219
45
47
0.36
0.76
9.2
37.4
<0.1
4.0
0.18
(21)
169
39
<5
<6
<20
<1
<10
<20
<5
<10
<0.2
<20
Año’03
7.4
195
46
55
<1.5
0.26
5.4
29.8
<0.1
4.8
0.18
<5
142
40
<5
<6
<40
<1
<10
<30
<5
<10
<0.2
<20
Año’04
8.0
189
59
70
2.9
0.28
2.4
24.7
<0.1
3.3
<0.20
<5
160
50
8
<6
<70
<1
<10
<30
<5
<10
<0.2
<20
Año’05
8.0
230
68
93
0.80
0.50
4.5
29.3
<0.1
3.5
<0.20
<5
180
60
-6
<6
(12)
<1
<10
<30
<5
<10
<0.2
<20
33
23
10
5
9
6
8
7
8
3
Año'06
7.8
286
94
125
0.38
0.08
2.6
55.3
<0.1
1.9
0.19
<5
219
54
14
<6
(15)
<1
<20
<20
<5
<5
<0.2
<10
<5
8
Año'07
7.8
291
91
121
0.81
0.03
2.1
61.4
<0.1
0.9
0.19
<5
241
67
16
(12)
27
<1
<50
<30
<5
<30
<0.2
<5
<2
10
Año'08
7.9
309
91
126
0.86
0.07
2.4
56.9
<0.1
2.1
0.16
<5
299
95
16
5
20
<1
<25
<10
<13
<10
<0.2
<5
<2
13
Año'09
7.6
320
88
139
0.96
0.09
2.7
80.4
<0.1
2.1
0.09
<5
235
54
27
8
15
<0.5
<50
<30
<5
<10
<0.2
<5
<2
10
Del análisis de la evolución en el tiempo de los parámetros característicos se concluye
que la calidad del agua almacenada en la represa Los Ombúes Norte sufrió leves
aumentos en las concentraciones de cianuro, nitrato, sulfato y dureza, como
consecuencia del vertido de la Planta de Tratamiento de Efluentes. En los últimos años
la única variación significativa se verifica en la concentración de sulfatos, con valores
que están muy por debajo de los límites establecidos en la legislación y guías de
referencia.
Arroyo Guayabo (A2)
El arroyo Guayabo se encuentra aguas abajo de las represas Los Ombúes Norte y Sur,
estando separados hidráulicamente por el sistema de riego del cultivo de arroz. Por lo
tanto el arroyo actúa como receptor solamente en los casos que exista un excedente
de agua en el sistema. Los promedios anuales de los parámetros característicos se
presentan en la tabla 4.3.
Tabla 4.3. Calidad de aguas – Arroyo Guayabo
Parámetro
pH
Alcalinidad (mg/l)
Dureza (mg/l)
Fósforo (mg/l)
Cloruros (mg/l)
Sulfatos (mg/l)
Sulfuros (mg/l)
Nitratos (mg/l)
Floruros (mg/l)
Cianuro (ug/l)
ST (mg/l)
SV (mg/l)
SST (mg/l)
SSV (mg/l)
DQO (mg/l)
Cadmio (ug/l)
Cobre (ug/l)
Zinc (ug/l)
Cromo (ug/l)
Plomo (ug/l)
Mercurio (ug/l)
Arsénico (ug/l)
Niquel (ug/l)
Turbiedad NTU
Previo'97
7.6
134
78
62
3.7
3.2
<0.1
(0.43)
0.08
<5
110
35
(7)
<6
(20)
(0.6)
(27)
(3)
<5
(8)
<0.2
<20
Año'97
8.2
130
70
61
(0.4)
(0.43)
1.5
5.5
<0.1
0.7
0.10
<5
126
37
(16)
<6
(80)
<1
<10
(19)
<5
<10
<0.2
<20
Año'98
7.6
114
55
50
(0.27)
(0.73)
0.7
6.4
<0.1
0.4
0.13
<5
117
47
12
(8)
(30)
<1
<10
(15)
<5
<10
<0.2
<20
Año'99
7.4
108
51
41
0.44
0.68
(0.55)
9.1
<0.1
0.5
0.15
<5
125
33
(42)
(7)
(17)
<1
<10
(9.3)
(2.9)
<10
<0.2
(14)
Año’00
7.2
116
54
48
(0.86)
0.09
0.5
8.2
<0.1
0.6
0.12
<5
120
38
18
6
27
<1
<10
<10
<5
(13)
<0.2
<20
Año’01
7.6
143
59
52
1.9
0.30
2.5
9.3
<0.1
1.2
0.12
<5
128
47
8
7
(44)
<1
<10
(8)
<5
<10
<0.2
<20
Año’02
7.1
112
30
32
1.3
0.80
2.7
14.0
<0.1
2.4
0.12
<5
122
38
13
<6
(18)
<1
<10
<20
<5
<10
<0.2
<20
Año’03
7.5
170
69
65
<1.5
0.25
1.8
11.5
<0.1
4.8
0.17
<5
136
44
<5
<6
<40
<1
<10
<30
<5
<10
<0.2
<20
Año’04
7.8
154
66
69
4.5
0.28
2.7
12.7
<0.1
5.0
<0.20
<5
164
61
6
<6
<70
<1
<10
<30
<5
<10
<0.2
<20
Año’05
7.6
132
56
50
1.3
0.24
4.2
5.7
<0.1
0.6
<0.20
<5
137
57
<5
<6
(13)
<1
<10
<30
<5
(23)
<0.2
<20
14
16
13
20
14
9
18
8
13
7
Año'06
7.8
203
94
87
0.27
0.03
7.5
13.3
<0.1
0.6
0.18
<5
146
56
(5)
<6
(9)
<1
<20
<20
<5
<5
<0.2
<10
<5
1
Año'07
7.7
121
59
50
0.06
0.03
1.5
2.7
<0.1
0.7
0.17
<5
117
46
7
<6
<18
<1
<50
<30
<5
<30
<0.2
<5
<2
6
Año'08
7.6
161
66
62
(0.66)
0.09
2.3
3.6
<0.1
0.9
0.15
<5
215
78
12
<6
(29)
<1
<25
<10
<13
<10
<0.2
<5
<2
12
Año'09
7.9
198
78
79
0.62
0.17
2.3
14.0
<0.1
0.8
0.06
<5
147
42
8
(6)
12
<0.5
<50
<30
<5
<10
<0.2
<5
<2
8
que la calidad de aguas del arroyo Guayabo no ha sido afectada significativamente y
50
no se han superado los límites establecidos en la legislación para cursos de agua
Clase 3.
Arroyo Cuñapirú (A3)
La posible incidencia de las actividades mineras sobre este punto es muy escasa en
atención a que los posibles contaminantes llegarían vía arroyo Guayabo. Los
promedios anuales de los parámetros característicos se presentan en la tabla 4.4.
Tabla 4.4. Calidad de aguas – Arroyo Cuñapirú
Parámetro
pH
Alcalinidad (mg/l)
Dureza (mg/l)
Fósforo (mg/l)
Cloruros (mg/l)
Sulfatos (mg/l)
Sulfuros (mg/l)
Nitratos (mg/l)
Floruros (mg/l)
Cianuro (ug/l)
ST (mg/l)
SV (mg/l)
SST (mg/l)
SSV (mg/l)
DQO (mg/l)
Cadmio (ug/l)
Cobre (ug/l)
Zinc (ug/l)
Cromo (ug/l)
Plomo (ug/l)
Mercurio (ug/l)
Arsénico (ug/l)
Niquel (ug/l)
Turbiedad NTU
Previo'97
7.2
56
33
27
4.4
2.6
<0.1
0.9
0.08
<5
74.8
23
(17)
(6)
(45)
(0.6)
(10)
(51)
<5
(5)
<0.2
<20
Año'97
8.1
74
38
36
(2.2)
(0.5)
1.6
6.0
<0.1
1.2
0.06
<5
98
38
(27)
(6)
(133)
<1
<10
(19)
<5
<10
<0.2
<20
Año'98
7.1
51
19
20
(0.51)
(0.65)
0.7
4.7
<0.1
0.8
0.09
<5
103
47
14
<6
(33)
<1
<10
(10)
<5
<10
<0.2
<20
Año'99
6.8
61
22
22
(0.54)
0.3
(0.9)
5.5
<0.1
(1.1)
0.10
<5
107
51
10
<6
22
(1.5)
<10
(14)
(2.2)
<10
<0.2
<20
Año’00
7.3
64
18
24
(0.24)
0.1
2.5
9.0
<0.1
2.0
0.09
<5
86
49
7
<6
38
<1
<10
<10
<5
<10
<0.2
<20
Año’01
7.0
52
21
21
0.60
0.3
0.4
4.3
<0.1
0.7
0.07
<5
109
42
13
<6
25
<1
<10
(5)
<5
(25)
<0.2
<20
Año’02
6.7
39
13
15
0.64
0.46
0.6
6.5
<0.1
0.6
0.08
<5
71
32
11
<6
(15)
<1
<10
<20
<5
<10
<0.2
<20
Año’03
6.7
42
14
15
<1.5
1.2
<0.5
<1
<0.1
0.5
0.14
<5
93
41
15
11
<40
<1
<10
<30
<5
<10
<0.2
<20
Año’04
7.2
63
20
23
2.5
0.32
1.1
3.7
<0.1
1.9
<0.20
<5
111
51
24
7
70
<1
<10
<30
<5
<10
<0.2
<20
Año’05
7.9
67
22
32
1.1
0.65
1.9
2.0
<0.1
1.2
<0.20
<5
124
67
8
<6
(16)
<1
<10
<30
<5
(10)
<0.2
<20
17
12
15
15
12
12
15
18
14
9
Año'06
7.4
100
39
32
0.84
0.10
4.2
1.9
<0.1
1.1
0.12
<5
126
49
(20)
<6
30
<1
<10
<20
<5
<2
<0.2
<10
<2
11
Año'07
7.3
55
26
25
1.4
0.09
1.6
1.4
<0.1
1.1
0.11
<5
146
71
12
<6
26
<1
<30
<30
<5
<10
<0.2
<5
<2
12
Año'08
7.7
59
30
29
0.6
0.16
2.0
1.8
<0.1
1.7
0.11
<5
142
53
13
<6
(39)
<0.2
<10
<10
<13
<5
<0.2
<5
<2
17
Año'09
8.0
103
42
41
0.5
0.36
5.5
2.7
<0.1
2.0
0.06
<5
118
38
12
<6
(27)
<0.5
<20
<20
<5
<5
<0.2
<5
<2
9
que no se han detectado particularidades, concluyendo que no se superaron los límites
establecidos en la legislación para cursos de agua Clase 3.
Represa Los Ombúes Sur (A31)
Al igual que en el caso de la Represa Los Ombúes Norte, el punto de muestreo se
ubica aproximadamente a 100 m de la cola, de forma de obtener resultados más
representativos del cuerpo de agua. Los promedios anuales de los parámetros
característicos se presentan en la tabla 4.5.
Tabla 4.5. Calidad de aguas – Represa Los Ombúes Sur
Parámetro
pH
Alcalinidad (mg/l)
Dureza (mg/l)
Fósforo (mg/l)
Cloruros (mg/l)
Sulfatos (mg/l)
Sulfuros (mg/l)
Nitratos (mg/l)
Floruros (mg/l)
Cianuro (ug/l)
ST (mg/l)
SV (mg/l)
SST (mg/l)
SSV (mg/l)
DQO (mg/l)
Cadmio (ug/l)
Cobre (ug/l)
Zinc (ug/l)
Cromo (ug/l)
Plomo (ug/l)
Mercurio (ug/l)
Arsénico (ug/l)
Niquel (ug/l)
Turbiedad NTU
Año'99
7.7
120
44
49
0.5
0.2
0.8
10.7
<0.1
0.8
0.13
<5
94
34
8
<6
(11)
<1
<10
(24)
<5
(8.6)
<0.2
<20
Año’00
8.2
132
54
53
(1.34)
(0.14)
0.4
10.8
<0.1
1.0
0.13
<5
112
36
(66)
(8)
18
<1
<10
<10
<5
<10
<0.2
<20
Año’01
7.9
144
53
52
0.70
0.1
1.4
14.1
<0.1
1.1
0.14
<5
109
26
8
<6
20
<1
<10
<10
<5
(15)
<0.2
<20
Año’02
7.6
279
51
46
0.15
1.0
9.3
44.8
<0.1
3.3
0.17
<5
165
39
7
<6
<20
<1
(67)
<10
<5
<10
<0.2
<20
Año’03
7.6
140
45
43
(3)
0.34
3.4
17.3
<0.1
0.7
0.14
<5
120
35
(8)
(7)
<40
<1
<10
<30
<5
<10
<0.2
<20
Año’04
8.1
144
53
52
3.5
0.26
2.1
20.2
<0.1
0.7
<0.20
<5
138
44
6
(9)
<70
<1
<10
(35)
<5
<10
<0.2
<20
Año’05
7.9
164
60
58
0.46
0.54
2.9
13.2
<0.1
0.8
<0.20
<5
126
33
(9)
<6
(43)
<1
<10
<30
<5
<10
<0.2
<20
9
8
4
11
11
11
5
Año'06
7.5
162
62
59
0.19
0.09
2.6
21.5
<0.1
0.6
0.21
<5
151
46
23
<6
<14
<1
<20
<20
<5
<5
<0.2
<5
<5
12
Año'07
7.9
165
57
58
0.80
0.06
2.4
22.0
<0.1
0.4
0.22
<5
156
50
14
(8)
<18
<1
<30
<30
<5
<10
<0.2
<5
<2
23
Año'08
8.0
178
59
69
0.80
0.43
1.8
21.2
<0.1
0.66
0.06
<5
228
57
25
(8)
<18
<1
<30
<30
<5
<10
<0.2
<5
<2
21
Año'09
7.8
203
67
74
0.80
0.11
2.2
21.2
<0.1
(0.36)
<0.04
<5
156
43
21
8
14
<0.5
<50
<30
<5
<10
<0.2
<3
<2
24
51
que no ha existido ningún tipo de afectación de este cuerpo de agua.
4.2.7.2 Aguas subterráneas
En este punto se realiza una evaluación de los 4 pozos que conforman el sistema de
monitoreo de agua subterránea vinculada a la Represa de Relaves, estos son P00,
P08, P19 y P28. Los promedios anuales de los parámetros característicos para cada
uno de los pozos se presenta se presentan en las tablas 4.6. a 4.9.
Tabla 4.6. Calidad de aguas – Pozo 00 (Aguas arriba de Represa de Relaves)
Parámetro
pH
Alcalinidad (mg/l)
Dureza (mg/l)
Cloruros (mg/l)
Sulfatos (mg/l)
Sulfuros (mg/l)
Nitratos (mg/l)
Floruros (mg/l)
Cianuro (ug/l)
SDT (mg/l)
SDV (mg/l)
Cadmio (ug/l)
Cobre (ug/l)
Zinc (ug/l)
Cromo (ug/l)
Plomo (ug/l)
Mercurio (ug/l)
Arsénico (ug/l)
Niquel (ug/l)
Previo'97
7.5
339
165
179
2.8
5.1
<0.1
8.5
0.14
<5
236
44
<1
(5)
(4)
<5
(4)
<0.2
<20
Año'97
7.7
356
183
188
4.1
8.8
<0.1
7.9
0.08
<5
251
41
<1
<10
(8)
<5
<10
<0.2
<20
Año'98
7.6
357
181
167
3.0
8.3
<0.1
6.1
0.14
(16)
246
56
<1
<10
(14)
<5
<10
<0.2
<20
Año'99
7.3
364
183
177
3.0
8.6
<0.1
5.8
0.13
<5
244
57
(0.9)
<10
(14)
<5
(30)
<0.2
<20
Año’00
7.3
376
187
183
2.3
9.7
<0.1
5.0
0.13
<5
261
58
<1
<10
(7)
<5
<10
<0.2
<20
Año’01
7.4
343
177
172
1.7
6.0
<0.1
4.7
0.16
<5
221
50
<1
<10
(9)
<5
<10
<0.2
<20
Año’02
7.2
323
166
160
1.2
5.0
<0.1
4.8
0.17
<5
228
49
<1
<10
<10
<5
<10
<0.2
<20
Año’03
7.2
310
169
164
0.6
4.6
<0.1
4.2
0.14
<5
209
44
<1
<10
(44)
<5
<10
<0.2
<20
Año’04
7.4
288
160
152
0.4
3.7
<0.1
5.8
<0.20
<5
238
47
<1
<10
<30
<5
<10
<0.2
<20
Año’05
7.4
258
131
123
1.2
2.6
<0.1
2.8
<0.20
<5
186
36
<1
<10
<30
<5
<10
<0.2
<20
Año'06
7.1
255
135
123
1.1
3.8
<0.1
4.1
0.20
<5
207
107
<1
<30
(40)
<5
<10
<0.2
<10
<5
Año'07
7.2
325
152
148
1.2
5.1
<0.1
11.9
0.10
<5
266
97
<1
<50
<30
<5
<30
<0.2
<5
<2
Año'08
7.0
338
156
147
1.7
8.6
<0.1
16.2
0.08
<5
352
121
<0.2
<50
(70)
<13
<10
<0.2
<5
<2
Año'09
7.4
351
160
155
1.5
17.7
<0.1
11.8
(0.09)
<5
278
58
<0.5
<20
<30
<4
<10
<0.2
<5
<2
Año'08
5.9
294
34
95
2.4
50.6
<0.1
52.9
<0.04
<5
267
112
<0.2
<50
(49)
<13
<10
<0.2
<5
<2
Año'09
6.1
377
31
138
2.7
61.9
<0.1
84.6
<0.04
<5
320
137
<0.5
<20
<30
<4
<10
<0.2
<5
<2
Año'08
7.2
488
157
181
9.4
82.7
<0.1
14.0
(0.16)
<5
399
128
<0.2
<50
<20
<13
<10
<0.2
<5
<2
Año'09
7.5
463
147
212
7.6
62.9
<0.1
6.2
(0.08)
<5
319
61
<0.5
<20
<30
<4
<10
<0.2
<5
<2
Tabla 4.7. Calidad de aguas – Pozo 08 (Aguas abajo de Represa de Relaves)
Parámetro
pH
Alcalinidad (mg/l)
Dureza (mg/l)
Cloruros (mg/l)
Sulfatos (mg/l)
Sulfuros (mg/l)
Nitratos (mg/l)
Floruros (mg/l)
Cianuro (ug/l)
SDT (mg/l)
SDV (mg/l)
Cadmio (ug/l)
Cobre (ug/l)
Zinc (ug/l)
Cromo (ug/l)
Plomo (ug/l)
Mercurio (ug/l)
Arsénico (ug/l)
Niquel (ug/l)
Previo'97
8.3
144
47
39
0.6
23.3
<0.1
3.8
0.19
<5
165
24
<1
<10
(6)
<5
(4)
<0.2
<20
Año'97
7.7
257
126
101
2.0
10.3
<0.1
4.2
0.06
<5
210
64
<1
<10
(7)
<5
<10
<0.2
<20
Año'98
7.2
197
96
79
1.2
7.8
<0.1
2.0
0.08
(17)
157
32
<1
<10
(26)
<5
<10
<0.2
<20
Año'99
6.0
126
53
41
2.4
8.8
<0.1
1.4
0.06
<5
113
45
(0.7)
<10
(42)
<5
<10
<0.2
<20
Año’00
6.0
124
50
40
2.5
9.3
<0.1
2.7
0.06
<5
102
41
<1
<10
(18)
<5
<10
<0.2
<20
Año’01
6.0
110
41
30
1.6
7.6
<0.1
2.3
0.05
<5
104
53
<1
<10
(18)
<5
<10
<0.2
<20
Año’02
5.9
99
35
24
1.3
5.0
<0.1
1.9
0.06
<5
98
30
<1
<10
<10
<5
<10
<0.2
<20
Año’03
6.1
118
41
39
0.7
4.4
<0.1
2.6
0.06
<5
90
28
<1
<10
-52
<5
<10
<0.2
<20
Año’04
6.2
103
42
32
0.7
5.3
<0.1
3.2
<0.20
<5
114
47
<1
<10
<30
<5
<10
<0.2
<20
Año’05
6.2
129
46
39
1.6
6.0
<0.1
6.0
<0.20
<5
149
78
<1
<10
(70)
<5
<10
<0.2
<20
Año'06
6.0
299
42
105
1.9
69.3
<0.1
27.2
(0.11)
<5
248
149
<1
<30
<30
<5
<10
<0.2
<10
<5
Año'07
6.1
313
45
108
1.4
83.2
<0.1
14.6
0.03
<5
238
96
<1
<50
(32)
<5
<30
<0.2
<5
<2
Parámetro
pH
Alcalinidad (mg/l)
Dureza (mg/l)
Cloruros (mg/l)
Sulfatos (mg/l)
Sulfuros (mg/l)
Nitratos (mg/l)
Floruros (mg/l)
Cianuro (ug/l)
SDT (mg/l)
SDV (mg/l)
Cadmio (ug/l)
Cobre (ug/l)
Zinc (ug/l)
Cromo (ug/l)
Plomo (ug/l)
Mercurio (ug/l)
Arsénico (ug/l)
Niquel (ug/l)
Previo'97
7.7
338
185
179
2.3
3.8
<0.1
(0.6)
0.17
<5
234
39
<1
(3)
(2)
(1)
(16)
<0.2
<20
Año'97
7.6
336
194
173
2.4
7.7
<0.1
<0.3
0.1
<5
243
33
<1
<10
<10
<5
<10
<0.2
<20
Año'98
7.7
355
186
172
1.4
6.7
<0.1
(0.4)
0.16
(16)
241
32
<1
<10
(11)
<5
<10
<0.2
<20
Año'99
7.3
342
182
170
1.9
7.2
<0.1
(0.4)
0.13
<5
217
45
<1
<10
(10)
<5
<10
<0.2
<20
Año’00
7.3
349
181
175
3.7
9.0
<0.1
(0.8)
0.17
<5
225
46
<1
<10
<10
<5
<10
<0.2
<20
Año’01
7.3
299
153
147
2.6
5.2
<0.1
2.4
0.19
<5
180
49
<1
<10
<10
<5
<10
<0.2
<20
Año’02
7.2
286
135
120
4.3
4.6
<0.1
5.1
0.16
<5
218
61
<1
<10
<10
<5
<10
<0.2
<20
Año’03
7.2
282
140
139
5.7
5.5
<0.1
6.7
0.19
<5
188
50
<1
<10
(34)
<5
<10
<0.2
<20
Año’04
7.3
383
169
198
15.7
11.9
<0.1
7.3
<0.20
<5
321
116
<1
<10
<30
<5
<10
<0.2
<20
Año’05
7.5
353
120
169
11.2
8.4
<0.1
10.6
<0.20
<5
263
94
<1
<10
-80
<5
<10
<0.2
<20
Año'06
7.3
389
170
188
8.5
16.3
<0.1
12.6
0.17
<5
315
143
<1
<30
<30
<5
<10
<0.2
<10
<5
Año'07
7.2
420
160
183
5.0
34.6
<0.1
15.8
0.24
<5
313
127
<1
<50
(63)
<5
<30
<0.2
<5
<2
52
Parámetro
pH
Alcalinidad (mg/l)
Dureza (mg/l)
Cloruros (mg/l)
Sulfatos (mg/l)
Sulfuros (mg/l)
Nitratos (mg/l)
Floruros (mg/l)
Cianuro (ug/l)
SDT (mg/l)
SDV (mg/l)
Cadmio (ug/l)
Cobre (ug/l)
Zinc (ug/l)
Cromo (ug/l)
Plomo (ug/l)
Mercurio (ug/l)
Arsénico (ug/l)
Niquel (ug/l)
Previo'97
6.1
152
45
80
2.4
10.5
<0.1
2.3
0.24
<5
64
<1
<10
(16)
<5
<10
<0.2
<20
Año'97
7
148
79
65
2.6
8.5
<0.1
2.2
0.11
<5
261
37
<1
<10
(9.6)
<5
<10
<0.2
<20
Año'98
6.8
130
52
52
1.9
8
<0.1
4.4
0.16
(14)
194
49
<1
<10
(40)
<5
<10
<0.2
<20
Año'99
6.2
154
59
63
1.6
9.1
<0.1
11.2
0.17
<5
236
75
<1
<10
(35)
<5
<10
<0.2
<20
Año’00
6.4
181
69
68
1.4
8.8
<0.1
16.6
0.17
<5
162
63
<1
<10
(13)
<5
<10
<0.2
<20
Año’01
6.3
169
61
72
1.7
5.5
<0.1
18.0
0.16
<5
150
70
<1
<10
<10
<5
<10
<0.2
<20
Año’02
6.3
149
55
59
0.8
7.1
<0.1
16.5
0.13
<5
154
57
<1
<10
<10
<5
<10
<0.2
<20
Año’03
6
164
56
75
0.6
4
<0.1
23.1
0.14
<5
140
55
<1
<10
(30)
<5
<10
<0.2
<20
Año’04
6.3
174
61
74
0.9
7.9
<0.1
12.9
<0.20
<5
195
81
<1
<10
<30
<5
<10
<0.2
<20
Año’05
6.2
255
60
104
1.9
12.6
<0.1
51.0
<0.20
<5
155
53
<1
<10
-30
<5
<10
<0.2
<20
Año'06
6.2
416
49
175
2.0
85.5
<0.1
89.6
0.15
<5
380
180
<1
<30
<30
<5
<10
<0.2
<10
<5
Año'07
6.2
408
40
162
4.1
100.3
<0.1
51.0
0.10
<5
345
137
<1
<50
(50)
<5
<30
<0.2
<5
<2
Año'08
6.2
450
46
181
4.2
90.7
<0.1
85.0
(0.12)
<5
417
172
<0.2
<50
(33)
<13
<10
<0.2
<5
<2
Año'09
6.6
540
48
233
2.1
124.7
<0.1
97.6
(0.10)
<5
439
146
<0.5
<20
<30
<4
<10
<0.2
<5
<2
El análisis del conjunto de los resultados obtenidos hasta la fecha en los pozos que
conforman el sistema de monitoreo de la Represa de Relaves 1, en particular los
valores de conductividad y sólidos disueltos, permiten concluir claramente que existen
diferencias significativas en el tipo de agua captada por los distintos pozos.
La variación registrada en los parámetros característicos del Pozo 00 se considera
normal, salvo el incremento en la concentración de nitratos registrada a partir de 2007,
cuyas causas probables son las condiciones de sequía y la incidencia de la fosa
séptica ubicada en las cercanías. También se señala como significativo el aumento de
la concentración de sulfato el 2009, lo que se asocia a un aumento de la actividad
minera en el entorno.
A excepción del Pozo 00, el resto presentó prácticamente desde el comienzo de la
actividad algún incremento en la concentración de sulfatos y nitratos. En el año 2005 el
pozo P28 incrementó significativamente los valores de concentración de sulfato, nitrato,
cloruro y dureza, y consecuentemente la conductividad y los sólidos disueltos, situación
que con algunas oscilaciones se mantiene hasta la fecha. El pozo P08 presentó un
comportamiento similar, pero en este caso el incremento se manifiesta a parir del año
2006. Por su parte el pozo P19, que es el otro pozo ubicado aguas abajo de la Represa
de Relaves, también presentó variaciones significativas en los parámetros
mencionados, pero con un patrón diferente.
Las variaciones registradas en los pozos P08, P19 y P28 se relacionan directamente
con una mayor actividad minera en el área (canteras Veta A y Santa Teresa), con los
movimientos de roca utilizada en la ampliación de la Represa de Relaves y con el
déficit hídrico que se viene registrando en la zona. En particular el sulfato proviene de
la oxidación de las piritas, la dureza de la disolución de carbonatos y el nitrato de los
restos de explosivos.
Las diferencias en los patrones de comportamiento para los tres pozos se asocian a
diferencias significativas en el tipo de agua captada por los tres pozos, hecho que fue
constatado prácticamente desde el comienzo de los monitoreos.
En todos los casos la concentración de sulfato se mantuvo muy por debajo de los 400
mg/l, límite establecido para agua potable. Los pozos P08 y P28 superaron en varias
oportunidades los 45 mg/l de nitrato, límite establecido para agua potable. De todos
modos corresponde indicar que no han existido conflictos de uso, ya que no existen
53
tomas de agua subterránea con destino al consumo humano. El resto de los
parámetros presentó variaciones normales en los tres casos.
En lo referente al cianuro, este fue detectado en todos los pozos, en forma eventual en
el año 1998. En dicha oportunidad las concentraciones máximas de cianuro total fueron
de 0.016, 0.017, 0.016 y 0.014 mg/l para los Pozos P00, P08, P19 y P28
respectivamente. En los siguientes monitoreos no se volvió a detectar cianuro en
ninguno de los Pozos, sin embargo podría haber concentraciones del orden de 0.005,
muy cercanas al límite analítico de la técnica de destilación.
De todos modos, la situación no representa ningún riesgo. Dichos niveles se
encuentran muy por debajo del límite legal fijado para agua potable (0.1 mg/l) y además
en el área no existen tomas de agua que puedan verse afectadas.
Las bajas concentraciones de metales pesados registradas y la no reiteración
sistemática de su presencia estarían indicando que se trata de valores normales, no
descartándose en algunos casos problemas analíticos.
En resumen, se concluye que la afectación del agua subterránea se limita a aumentos
en la concentración de sulfatos y nitratos. Si bien en algunos casos se ha superado el
límite de nitrato establecido para agua potable, no existen tomas de agua subterránea
con destino al consumo humano, por lo que tampoco existen riesgos de afectación a la
salud.
4.3
MEDIO BIÓTICO
4.3.1 Flora
La zona de estudio es una pradera natural sin presencia de ganado lo que favorece la
cobertura vertical y horizontal con especies sufrútices de gran porte, de más de 1.2 m de
altura. El suelo es superficial y pedregoso existiendo trincheras y zonas donde se limpió la
vegetación mediante el uso de chirquera, lo que ha causado modificaciones diversas,
pero usuales en las praderas de nuestro país.
La cobertura vertical está representada por especies tales como: Eupatorium buniifolium
(“Chirca de campo”), Eryngium horridum (“Caraguatá”), Eryngium serra, Baccharis trimera
(“Carqueja”), Baccharidastrum triplinervium, Paspalum quadrifarium (“Paja mansa”),
Eryanthus angustifolius (“Paja estrelladora”).
La cobertura horizontal está compuesta por las siguiente especies: Conyza bonariensis
(“Yerba carnicera”), Artemisia verlotiorum, Xanthium cavanillesi (“Abre puño”), Centaurium
pulchellum, Cyperus rotundifolius, Plantago tomentosa (“Llantén”), Pfaffia tuberosa,
Phalaris compacta, Mimosa dolens, Aspilla setosa, Chenopodium sp. Gamochaeta sp.
Galianthe eupatorioides. Se encuentra entre la vegetación Adiantopsis chlorophylla, un
helecho adaptado a las condiciones particulares de la zona con condiciones de menor
humedad y protección.
Las conclusiones del monitoreo realizado se basan en el resultado obtenido por análisis a
través de una transecta de la que se extraen los parámetros de vegetación y el índice de
valor de importancia. Las formas de vida de las plantas indican la respuesta de las
54
especies a los disturbios y están relacionadas con sus características fisiológicas y
morfológicas, que tiene un papel preponderante en el comportamiento a través del tiempo
de la comunidad vegetal frente a las perturbaciones.
4.3.2 Fauna terrestre
4.3.2.1 Artrópodos
Para el período de estudio se colectaron en total 4.144 ejemplares de artrópodos,
correspondientes a 22 órdenes de este grupo zoológico. Dentro del predio de la mina
se colectaron 21 órdenes mientras que fuera solo 14 (en el Anexo 10.2 se resumen los
órdenes de artrópodos colectados dentro y fuera del predio de la mina).
4.3.2.2 Anfibios
Para los predios ganaderos la riqueza total de anfibios fue de 11 anuros y, para el caso
de los sitios incluidos dentro de minera San Gregorio se obtuvo un valor total de 10. En
ambos casos, se identificaron cuatro Familias, lo que representa el 57% de las Familias
de anuros autóctonos de Uruguay.
4.3.2.3 Aves
En lo que refiere a la diversidad de aves, dentro del predio de la mina se observaron 69
especies pertenecientes a 32 familias y 13 órdenes. En los sitios ubicados fuera del
emprendimiento, se registraron 41 especies pertenecientes a 20 familias y 9 órdenes.
Es interesante destacar que de las 69 especies avistadas dentro del predio minero, 29
fueron exclusivas del predio de la Mina. En general, se trata de especies difíciles de
encontrar como por ejemplo: Rynchotus rufescens (martineta), ave muy conspicua que
ha sido abundantemente cazada, o el carpintero enano: Picumnus nebulosus ave poco
común.
En contraste, de las 41 especies encontradas en los predios ganaderos sólo 5 fueron
exclusivas de estos predios. Tal es el caso del tero real: Himantopus mexicanus, la
cotorra: Myiopsitta monachus o el cardenal: Paroaria coronata. Otras especies, si bien
son comunes a la zona en general, son muy abundantes en el predio de la minera. Tal
es el caso de la cotorra de bañado: Embernagra platenses, golondrina parda:
Phaeoprogne tapera o el buitre cabeza roja Cathartes aura.
Otro ejemplo de las aves que se pueden observar en la zona, es Cyanocomsa brissonii
(reina mora). También la tijereta, un ave migratoria que anida en Uruguay y pasa el
invierno en América del Norte es muy frecuente en el predio de la mina donde abundan
los insectos que constituyen su principal alimento.
4.3.2.4 Conclusiones
Desde el punto de vista de la riqueza de especies, el predio Minero resultó más rico
tanto en artrópodos como en aves y algo menos en anfibios. En cuanto a los
artrópodos se encontraron 21 órdenes dentro del predio minero y 14 fuera. De los
anfibios, 10 especies dentro del predio de la minera y 11 en los predios ganaderos. Para
55
las aves se registraron 69 especies pertenecientes a 32 familias y 13 órdenes dentro
del predio de la Minera y 41 especies pertenecientes a 20 familias y 9 órdenes fuera.
En cuanto al análisis de los ambientes, para los artrópodos y aves, los chircales y las
praderas mostraron diversidades similares. Los resultados fueron a grandes rasgos
parecidos a los del 2008 y las variaciones estuvieron dentro de lo esperable
considerando la diferencia pluviométrica de ambos años (2008 fue más seco que la
media y 2009 más húmedo).
El emprendimiento minero considerado como un todo, establece una influencia positiva
sobre la biota, frente a los predios vecinos cuya actividad principal es la ganadería
extensiva.
Se concluye que las actividades llevadas a cabo por la empresa Minera San Gregorio,
no ponen en riesgo la sobrevivencia de las comunidades de fauna que fueron
evaluadas. Las medidas de manejo implementadas dentro del predio minero se
consideran adecuadas para lograr el mantenimiento y la conservación de la
biodiversidad.
4.4
POBLACIÓN
El área de implantación corresponde a una zona rural, con muy baja densidad de
población. El centro poblado mas cercano es pueblo de Minas de Corrales, distante 3.5
km del área de implantación.
4.4.1 Aspectos socioeconómicos
El desarrollo de las actividades de la Mina San Gregorio ha generado un significativo
impacto social y económico en el pueblo de Minas de Corrales. Este hecho puede ser
verificado comparando la información recabada en censos anuales de vivienda y
comercios, realizados por la compañía en el pueblo de Minas de Corrales, con
información obtenida en un relevamiento realizado en el año 1995 y con los datos del
censo de población y vivienda del año 1996.
4.4.1.1 Empleados de la Mina, residencia y salarios
El número de empleados directos de la compañía se incrementó sensiblemente en los
últimos años, culminando el 2008 con 461 puestos de trabajo, lo que incluye obreros,
administrativos y técnicos. Adicionalmente, de acuerdo a un estudio realizado a fines
del año 2005 por la consultora Tea Deloitte & Touche, la actividad de la Mina generaba
en ese momento en el orden de 600 puestos de trabajo en forma indirecta.
La residencia de los empleados se divide entre el pueblo de Minas de Corrales y las
ciudades de Tacuarembó, Rivera y Montevideo. En Minas de Corrales reside el 68 %
de los empleados, lo que representa aproximadamente un 9 % de la población. El resto
se divide en un 18 % residente en Tacuarembó, 9 % en la ciudad de Rivera y 5 % en
Montevideo. Agrupados según su lugar de origen, tenemos la siguiente distribución: 53
% de Minas de Corrales, 13 % de Tacuarembó, 12 % de Montevideo, 8 % de Rivera, 5
% de San José y 4 % de otros departamentos, el restante 5 % son extranjeros.
56
En el 2008 el monto total de sueldos, beneficios, cargas sociales, honorarios de
consultores y contratistas fue de U$S 22 millones.
4.4.1.2 Censo de viviendas
Las viviendas de Minas de Corrales son en su mayoría de tipo económico, construidas
de material. En el último censo de viviendas realizado por la compañía, al igual que en
años anteriores, se registró un incremento en la cantidad y calidad de viviendas
construidas. De acuerdo al censo de población y vivienda del año 1996, el número total
de viviendas de Minas de Corrales ascendía a 1064. En el 2009 se construyeron 12
nuevas viviendas y hasta la fecha se llevan construidas 420 viviendas, lo que
representa un incremento del 41 % respecto a la situación anterior al comienzo de las
actividades de la Mina. Se destaca asimismo el importante número de reformas
realizas en las viviendas en el correr de los años, se menciona a modo de ejemplo que
en el 2009 fueron realizadas 12 grandes reformas.
4.4.1.3 Censo de comercios
Los comercios son de tamaño reducido y de tipo familiar. En el censo de enero del
2010 se contabilizaron 148 comercios. En el censo de 1998 habían sido registrados en
total 96, cantidad que aumentó a 137 en el 2000 como consecuencia de la apertura de
nuevos almacenes, en su mayoría de escaso porte. En el 2001 y 2002 se registraron
leves descensos pasando a un total de 121. Esta caída se corresponde básicamente
con el cierre de pequeños comercios dedicados a la comercialización de mercadería
brasileña. En los últimos siete años no se han producido cambios sustanciales, con un
número total de comercios que osciló entre 134 y 152.
4.4.1.4 Otros indicadores
Si bien no han sido cuantificados existen otros indicadores que han verificado un
incremento fácilmente apreciable, tal es el caso del número de autos y motos que
presentó un incremento significativo, así como la adquisición de electrodomésticos y
contratación del servicio de televisión para abonados.
4.4.2 Percepción social
A efectos de conocer la percepción de los habitantes de Minas de Corrales respecto a
la actividad de la Compañía y en particular sobre el emprendimiento Arenal, en junio de
2004 se realizó un sondeo de opinión pública entre un total de 14 actores sociales
considerados claves del pueblo. La metodología consistió en la entrega en forma
personal de una nota y la solicitud de repuesta por escrito.
Del análisis de las respuestas surge claramente que la opinión respecto a las
actividades de Minera San Gregorio es unánimemente favorable. Se destaca en las
respuestas que los puestos de trabajo directos e indirectos generados, con buenas
remuneraciones, redunda en un mayor bienestar económico y en el desarrollo del
pueblo, en el cual son escasas las posibilidades laborales. Se destaca también el
apoyo de la Compañía a actividades sociales y culturales. Se menciona especialmente,
la responsabilidad de la Compañía en materia ambiental y la ausencia de problemas de
contaminación. Particularmente respecto al proyecto “Arenal”, se percibe como una
57
forma de afianzamiento de la actividad de la Empresa, garantizando fuentes de trabajo,
y prolongando el bienestar económico del pueblo.
En noviembre del año 2006, existió otra instancia donde la población de Minas de
Corrales tuvo la oportunidad de expresar públicamente y ante autoridades nacionales y
municipales su opinión respecto a las actividades de la Compañía. En esa oportunidad
se desarrolló la audiencia pública correspondiente al proyecto de ampliación de la
cantera Arenal y el desvío de un tramo del arroyo Corrales. Se trató de una
audiencia convocada conjuntamente por la Dirección Nacional de Medio Ambiente y la
Dirección Nacional de Hidrografía.
En la audiencia pública, a la cual asistieron unas cien personas, técnicos de la
Compañía presentaron los aspectos más relevante del nuevo proyecto y el público
pudo realizar consultas y expresar sus opiniones e inquietudes respecto al proyecto. Si
bien se manifestaron algunas dudas respecto a aspectos específicos del proyecto las
mismas fueron evacuadas, destacándose que no hubo manifestaciones contrarias a la
presencia de la Compañía en la Localidad, así como tampoco en contra de la
continuidad y el crecimiento de las actividades mineras.
En el mes de julio de 2009 se realizó un nuevo sondeo de opinión pública entre un total
de 16 actores sociales considerados relevantes en el pueblo de Minas de Corrales. Se
les consultó sobre su percepción de la incidencia sociocultural, económica y ambiental
de las actividades de la Empresa en la localidad de Minas de Corrales, su calificación a
la Empresa en su conjunto y sus expectativas en relación a la continuidad de las
actividades mineras. En la tabla 4.10 se presenta un resumen de las respuestas
recibidas:
Tabla 4.10 – Resultado del sondeo de opinión pública (2009).
Muy positiva – 7
Incidencia sociocultural
Positiva – 8
Negativa – 1 (cuestionamientos varios)
Muy positiva – 9
Incidencia económica
Positiva – 6
No contesta – 1
Positiva – 4
Incidencia ambiental
Neutra – 10 (no perciben impactos)
Negativa – 2 (polvo y vibraciones)
Muy positiva – 6
Calificación global
Positiva – 5
No contesta – 5
Crecimiento / Continuidad – 14
Expectativas
No contesta - 2
De lo anterior puede concluirse que la Compañía es parte integrante de la localidad de
Minas de Corrales, que sus actividades se identifican profundamente con la cultura local y
que el bienestar económico y potencial de desarrollo de la Compañía y de la Localidad, se
encuentran estrecha e íntimamente relacionados.
4.5
PAISAJE
El sitio de implantación del proyecto y su área de influencia forman parte de un ámbito
paisajístico mayor, constituido por el bosque serrano que tiende a conformar manchas de
variada extensión, las que se vinculan con corredores de bosques ribereños.
58
Esta zona se caracteriza por un paisaje típico de basamento cristalino con formas
redondeadas disectadas por canales de erosión. Las corrientes superficiales tienen un
trazado angular generalmente encauzados sobre fracturas o fallas del basamento
formando valle en forma de “v”.
Existen localmente, sectores con afloramientos de rocas más resistentes donde se
aprecian altos topográficos formados por rocas resistentes muchas veces compuestas
por filones de cuarzo generalmente portadores de oro.
Al Sur y Oeste del área de intervención el paisaje se caracteriza por praderas de
pastoreo y la presencia de dos componentes notables constituidos por los espejos de
agua de las dos represas de riego. En el horizonte se divisan los cerros chatos y los
montes ribereños.
Al Norte y Este destacan los componentes de la explotación minera: las pilas de estéril,
la Planta de Proceso y la Represa de Relaves 1. El acceso visual a estos elementos se
limita al entorno cercano.
En el entorno cercano del área de intervención las cotas del terreno natural varían entre
los 130 y 210 m snm. La actual Represa de Relaves alcanza la cota 174 m snm y las
pilas de estéril de Santa Teresa y San Gregorio tienen cotas máximas de 190 m snm.
En particular el acceso visual a la actual Represa de Relaves (RR1) y a la zona
proyectada para la construcción de la nueva represa (RR2) es muy escaso para un
observador que circule por el camino vecinal de acceso a Minera San Gregorio.
59
5. IDENTIFICACIÓN Y EVALUACIÓN DE IMPACTOS
La valoración de la totalidad de los impactos ambientales potenciales identificados se
realizó de la siguiente manera. Primero se procedió a identificar la existencia de
requisitos legales aplicables y luego se determinó el grado de impacto ambiental. Por
último se consideró que son significativos y por lo tanto requieren de una evaluación
específica del impacto, aquellos impactos ambientales que:
(a)
potencialmente exceden o se encuentran cerca de los límites establecidos por
los requisitos formales (normas, estándares, autorizaciones, etc); y/ó
(b)
en función de su extensión, persistencia, probabilidad de ocurrencia,
reversibilidad e interacción con factores ambientales particularmente sensibles al
aspecto ambiental, a juicio del equipo consultor, presentan un grado de impacto
ambiental medio o alto.
Los que no quedaron incluidos en ninguna de las dos categorías antes citadas, fueron
clasificados como no significativos.
El grado de impacto ambiental se calculó sin considerar la aplicación de medidas de
mitigación y dio lugar a un GIA (indicador del grado de impacto ambiental sin medidas
de mitigación).
La determinación del GIA es del tipo semi-cuantitativa y se realizó teniendo en
consideración los siguientes atributos: signo, importancia, extensión, persistencia,
probabilidad de ocurrencia y reversibilidad. La definición precisa de cada uno de los
aspectos que componen el GIA se presenta seguidamente.
Atributo
Signo
Importancia
Extensión
Persistencia
Descripción
Indica si el impacto es de carácter positivo, negativo.
Refiere a la importancia del impacto ambiental considerando la combinación
de dos factores, la magnitud intrínseca del aspecto ambiental que genera el
impacto y la magnitud del efecto desde el punto de vista de la incidencia que
genera el aspecto ambiental sobre el factor ambiental intervenido,
catalogando el mismo en tres categorías:
baja ( B ), media ( M ) y alta ( A ).
Determina el alcance geográfico del impacto ambiental considerado entre
tres categorías:
Puntual (PP): la acción impactante produce una alteración muy localizada.
Parcial (P): aquel derivado de un efecto con incidencia apreciable en el área
estudiada.
Total (T): aquel con efecto generalizado en el total del área estudiada.
Determina la duración del impacto ambiental considerado entre tres
categorías:
Ocasional (O): restringido a determinados momentos puntuales del período
de construcción y/u operación.
Temporal (T): cuando sea una alteración no permanente en el tiempo con
un plazo de manifestación que puede determinarse.
Permanente (P): cuando la alteración se mantiene en el tiempo a partir del
momento de su manifestación.
60
Reversibilidad
Ocurrencia
Determina el grado de recuperación natural del medio ambiente:
Fugaz (F): la recuperación es inmediata tras el cese de la actividad y no
precisa medidas de mitigación específicas.
Reversible (R): la alteración puede ser asimilada por el ambiente en forma
mensurable, a corto, mediano o largo plazo, mediante la acción de procesos
naturales.
Irreversible (I): aquel que supone la imposibilidad o dificultad extrema de
retornar por medio naturales, a la situación del ambiente anterior a la acción
que lo produce.
Irrecuperable (II): cuando la alteración del medio o pérdida que supone es
imposible de reparar.
Determina la probabilidad de ocurrencia del impacto considerando los
siguientes extremos:
Poco probable (PP): cuando su probabilidad de ocurrencia del impacto es
baja.
Probable (P): cuando no puede tenerse como certero, pero tiene una alta
probabilidad que ocurra.
Certero (C): cuando su probabilidad de ocurrencia es cierta.
Para la determinación del GIA se aplicó la siguiente fórmula matemática:
GIA = (Imp * Ext * Per * Rev * Ocu)^(1/5)* Signo
Siendo:
Imp = importancia, se asignaron los siguientes valores: B = 1, M = 3, A = 5
Ext = extensión, se asignaron los siguientes valores: PP = 1, P = 3, T = 5
Per = persistencia, se asignaron los siguientes valores: O = 1, 2 < T < 4, P = 5
Rev = reversibilidad, se asignaron los siguientes valores: F = 1, 2 < R < 3, I = 4, II = 5
Ocu = ocurrencia, se asignaron los siguientes valores: PP = 1, P = 3, C = 5.
Los impactos fueron clasificados en tres categorías de significación de acuerdo al GIA
obtenido en la valoración:
Valor del GIA
Menor de 2
Entre 2 y 4
Mayor de 4
SIGNIFICATIVIDAD
El impacto es compatible y se considera de BAJA
SIG = B
SIGNIFICATIVIDAD.
El impacto puede ser de moderado a severo y se consideró
SIG = M
SIGNIFICATIVO.
El impacto es crítico y se consideró de ALTA
SIG = A
SIGNIFICATIVIDAD.
Cabe destacar, que como fuera indicado al inicio, independientemente del valor
numérico obtenido para el GIA y en caso de existir requisitos legales aplicables (RLA)
pasibles de verse excedidos, la significatividad (SIG) será alta.
En caso de no existir requisitos legales aplicables pasibles de verse excedidos y
cuando el cálculo del GIA arroja valores menores a 2, los impactos resultantes integran
el grupo de los impactos ambientales no significativos, que no serán objeto de una
evaluación ambiental específica.
Dentro del grupo de los no significativos, se incluyen también aquellos impactos
ambientales que en ausencia de medidas de mitigación tendrían un GIA medio, pero
cuyos aspectos ambientales precursores resultan ser fácilmente controlables mediante
61
la aplicación de buenas prácticas ambientales (BPA) y por tanto en aplicación de éstas,
el impacto resulta de ocurrencia innecesaria. En este caso se identifica el impacto con
una SIG final baja (B) y se indica que incluye la aplicación de BPA.
Cabe destacar que las BPA no incluyen medidas de mitigación que requieren de un
diseño y una elaboración específicas para el proyecto de que se trata, sino que refieren
a la aplicación de prácticas cuyo conocimiento se encuentra muy extendido en el
normal desarrollo de las actividades (principalmente de aquellas que se derivan de las
buenas artes en la ingeniería de la construcción) y cuya aplicación está normalmente
extendida.
En la mayoría de los casos la SIG coincidirá con la SIG final. Sólo difieren cuando se
integran las BPA en el contexto antes citado.
La caracterización de los impactos se presenta en tablas agrupándolos por fase y por
actividad, indicando además el aspecto ambiental vinculado. A efectos de facilitar el
uso de las tablas se utiliza el siguiente código de colores para la significación final:
Significatividad final
negativa alta
negativa media
negativa media con BPA
no significativos
positiva media y/o alta
Color
ROJO
AMARILLO
CELESTE
INCOLORO
VERDE
62
5.1
CARACTERIZACIÓN DE IMPACTOS
Actividad / Aspecto Ambiental
1. Preparación del terreno
A. Escorrentía
F. Modificación de la morfología
H. Eliminación de suelo
2. Explotación de préstamos
A. Escorrentía
H. Consumo de arcilla
H. Remoción transitoria del suelo
3. Acopio de suelos
A. Escorrentía
4. Construcción del embalse
A. Escorrentía
A. Líquidos cloacales
B. Residuos de obra
H. Consumo de geosintéticos
I. Contratación de mano de obra
5. Uso de maquinaria pesada
A. Derrame de hidrocarburos
B. Residuos de mantenimiento
Impacto Ambiental
RLA
Sig.
Imp.
Ext.
Per.
Contaminación del agua superficial por sólidos
Alteración de la escorrentía
Eliminación del recurso suelo
Eliminación de flora
Eliminación de hábitat
no
no
no
no
no
no
-1
-1
-1
-1
-1
-1
2
1
1
1
1
1
3
1
2
1
1
1
1
5
4
2
3
3
3
5
3
5
5
5
Eliminación de suelos arcillosos
Alteración del recurso suelo
no
no
no
no
no
no
no
-1
-1
-1
-1
-1
-1
-1
2
1
1
1
1
1
1
3
1
2
1
1
1
1
1
2
3
5
2
3
3
no
no
no
-1
-1
-1
1
1
1
3
1
2
Contaminación del suelo y del agua por líquidos
cloacales
Degradación del suelo
Demanda agregada
Generación de empleo
no
-1
2
no
-1
no
no
no
no
no
Contaminación del suelo y del agua por
hidrocarburos
Contaminación del suelo y del agua por lixiviados
Ocu. Rev.
GIA
SIG
1
5
3
3
5
5
-1.8
-2.6
-2.4
-2.0
-2.4
-2.4
B
M
M
M
M
M
3
5
3
1
5
5
5
1
2
2
5
2
2
2
-1.8
-1.8
-2.0
-1.9
-1.8
-2.0
-2.0
B
B
M
B
B
M
M
1
2
2
3
5
3
1
2
2
-1.6
-1.8
-1.9
B
B
B
B
B
B
3
1
3
1
-1.8
B
B
1
1
1
3
1
-1.2
B
B
-1
-1
-1
-1
1
1
1
1
1
1
1
1
2
1
3
3
5
4
1
1
3
5
5
1
5
2
5
3
1
1
-1.8
-2.6
-2.6
-1.0
1.7
B
M
M
B
B
B
M
M
B
B
no
-1
2
1
2
3
2
-1.9
B
B
no
-1
3
1
2
3
3
-2.2
M
BPA
SIG.final
SI
SI
SI
B
M
M
B
B
B
SI
SI
SI
SI
B
B
B
B
B
B
B
B
63
C. Gases de escape
D. Generación de polvo
E. Ruido de maquinaria
G. Consumo de combustible
6. Bombeo de relaves
A. Derrame de relaves
7. Reutilización del agua
A. Derrame de agua reciclada
8. Gestión del embalse
A. Infiltración
C. Volatilización de cianhídrico
D. Polvo (playas)
Impacto Ambiental
RLA
Afectación de la calidad del aire por gases de
no
combustión
Afectación de la calidad de aire por polvo
no
Modificación del nivel sonoro
no
Demanda agregada
no
Imp.
Ext.
Per.
Ocu. Rev.
GIA
SIG
-1
1
2
2
3
2
-1.9
B
-1
-1
-1
2
1
1
3
1
1
2
2
1
3
4
1
1
1
1
-2.0
-1.5
-1.0
M
B
B
SI
B
B
B
BPA
SIG.final
B
Contaminación del suelo y el agua por cianuro
no
-1
5
3
2
3
2
-2.8
M
SI
B
Contaminación del suelo y el agua por cianuro
no
-1
3
3
2
3
2
-2.6
M
SI
B
si
no
no
no
no
no
no
no
-1
-1
-1
-1
-1
-1
-1
-1
5
3
2
1
1
2
3
4
3
3
3
1
2
2
3
3
4
3
1
5
4
4
4
4
3
3
3
5
5
5
3
3
2
2
1
5
3
2
5
5
-3.2
-2.8
-1.8
-2.6
-2.6
-2.8
-3.5
-3.7
M
M
B
M
M
M
M
M
si
-1
5
5
3
3
5
-4.1
A
A
si
si
no
no
no
no
-1
-1
-1
-1
-1
-1
3
3
1
1
2
2
3
3
1
1
2
1
4
3
3
2
1
1
3
3
3
4
1
1
2
2
2
1
1
1
-2.9
-2.8
-1.8
-1.5
-1.3
-1.1
M
M
B
B
B
B
A
A
B
B
B
B
no
-1
2
3
1
3
1
-1.8
B
B
no
-1
1
1
1
3
1
-1.2
B
B
no
no
-1
1
1
1
1
3
3
1
3
5
2
1
-1.8
1.7
B
B
B
B
Contaminación del agua subterránea por cianuro
Afectación de la calidad de aire por cianhídrico
F. Retención de agua de lluvia
Afectación de la disponibilidad de agua
Muerte de animales
F. Exposición al agua contaminada
Pérdidas de vidas humanas
F. Riesgos de desborde, infiltración Contaminación de aguas, suelo y muerte de seres
excesiva y fallas estructurales
vivos
9. Vertido de efluentes
A. Vertido de balsa de monitoreo
Contaminación del agua superficial por cianuro
A. Vertido de agua del vaso tratada
Contaminación del agua superficial por cianuro
B. Lodos de tratamiento
E. Ruido
Aumento del nivel sonoro
G. Energía eléctrica
Demanda agregada
H. Consumo de productos químicos
Demanda agregada
10. Conformación final de la superficie
Contaminación del agua superficial por sólidos y
A. Escorrentía
cianuro
Contaminación del suelo y del agua por líquidos
A. Líquidos cloacales
cloacales
B. Residuos de obra
Degradación del suelo
I. Contratación de mano de obra
Generación de empleo
Sig.
SI
SI
SI
A
B
B
B
M
M
M
B
64
11. Explotación de préstamos
A. Escorrentía
H. Consumo de arcilla
H. Remoción transitoria del suelo
Impacto Ambiental
Eliminación de suelos arcillosos
Alteración del recurso suelo
RLA
Sig.
Imp.
Ext.
Per.
Ocu. Rev.
GIA
SIG
no
no
no
no
no
no
no
-1
-1
-1
-1
-1
-1
-1
2
1
1
1
1
1
1
3
1
2
1
1
1
1
1
2
3
5
2
3
3
3
5
3
1
5
5
5
1
2
2
5
2
2
2
-1.8
-1.8
-2.0
-1.9
-1.8
-2.0
-2.0
B
B
M
B
B
M
M
no
-1
2
1
2
3
2
-1.9
B
no
-1
3
1
2
3
3
-2.2
M
no
-1
1
2
2
3
2
-1.9
B
no
no
no
-1
-1
-1
2
1
1
3
1
1
2
2
1
3
4
1
1
1
1
-2.0
-1.5
-1.0
M
B
B
SI
B
B
B
si
-1
3
3
3
3
5
-3.3
M
SI
A
BPA
SI
SI
SI
SIG.final
B
B
B
B
B
B
B
12. Uso de maquinaria pesada
A. Derrame de hidrocarburos
B. Residuos de mantenimiento
C. Gases de escape
D. Generación de polvo
E. Ruido de maquinaria
G. Consumo de combustible
13. Clausura
F. Riesgos por fallas estructurales
Contaminación del suelo y del agua por
hidrocarburos
Afectación de la calidad del aire por gases de
combustión
Modificación del nivel sonoro
Demanda agregada
Contaminación de aguas, suelo y muerte de seres
vivos
B
SI
B
B
65
5.2
SELECCIÓN DE IMPACTOS SIGNIFICATIVOS
A continuación se listan los impactos que resultaron caracterizados como significativos,
así como aquellos para los cuales se establece la aplicación de buenas prácticas
ambientales:
5.2.1 Impactos significativos
•
•
•
•
•
•
Contaminación del agua subterránea con cianuro por infiltración
Contaminación de agua superficial por vertidos de cianuro
Riesgos por desborde, infiltración excesiva o fallas estructurales
Muerte de animales por intoxicación
Alteración de la escorrentía y disponibilidad de agua
5.2.2 Impactos que requieren buenas prácticas ambientales
•
•
•
•
•
•
•
Eliminación de suelo, flora y hábitat (construcción de represa
préstamos)
Afectación del paisaje por explotación de préstamos
Manejo de residuos de obra y de mantenimiento de maquinaria
Generación de polvo
Derrames de relaves y agua contaminada con cianuro
Volatilización de cianhídrico
Exposición humana al embalse
5.3
y explotación de
CUANTIFICACIÓN Y COMPARACIÓN DE IMPACTOS SIGNIFICATIVOS
5.3.1 Contaminación del agua subterránea con cianuro por infiltración
La Represa de Relaves proyectada cuenta con un sistema de impermeabilización
compuesto por una capa de arcilla compactada de baja permeabilidad y una
geomembrana de polietileno de alta densidad (PEAD) de 1 mm de espesor. Si bien
este sistema de impermeabilización es considerado muy efectivo, dependiendo de los
controles de calidad que se utilicen durante la construcción y de los cuidados
posteriores, existirán infiltraciones a través de perforaciones en la geomembrana.
Dichas infiltraciones atraviesan la capa de arcilla y continúan desplazándose,
alcanzando el agua subterránea. Los factores a considerar en la evaluación de la
contaminación del agua subterránea por infiltración del agua contenida en el vaso de la
Represa de Relaves son:
•
•
•
•
•
Toxicidad del cianuro
Caudal infiltrado desde la represa y concentración de cianuro
Decaimiento del cianuro
Patrón de circulación de infiltraciones
Vida útil de la geomembrana
66
A continuación se analiza cada uno de estos factores.
5.3.1.1 Toxicidad del cianuro en agua
El cianuro libre, que incluye el ión de cianuro (CN-) y el ácido cianhídrico (HCN), es el
cianuro fácil de asimilar, y por eso es peligroso. Los cianuros fácilmente disociables
(cianuro WAD) incluyen complejos de cianuro que se descomponen fácilmente
liberando cianuro. El “cianuro total” comprende todos los tipos de cianuro: libre, WAD y
otros cianuros complejos como el de hierro.
Una de las principales preocupaciones en relación al cianuro es su presencia en aguas
utilizadas para el consumo humano. Para la protección de la salud humana, las
agencias de contralor de Canadá y Estados Unidos han establecido en 0.2 mg/l la
máxima concentración admisible de cianuro en el agua potable. La Organización
Mundial de la Salud (OMS) ha propuesto una directiva para el agua potable de 0.1
mg/l, valor que coincide con el adoptado en la legislación uruguaya.
Se ha establecido que la dosis letal media de cianuro libre para seres humanos varía
entre 50 a 200 mg, es decir 1 a 3 mg por kilo de peso. El cianuro no se acumula en el
organismo y se metaboliza fácilmente, por lo que la ingestión eventual de dosis
subletales es eliminada del organismo sin producir efectos nocivos.
La Agencia Norteamericana para la Protección Ambiental (USEPA) publicó un perfil
toxicológico para el cianuro, determinando una dosis de referencia (RfD) para el ser
humano de 0.02 mg de cianuro por kilo de peso corporal por día. La dosis de referencia
es considerada como la ingesta diaria tolerable para una exposición continuada a largo
plazo, y es considerada como una tasa de exposición que difícilmente presente un
riesgo apreciable para la salud (dosis segura).
En Uruguay no existe legislación que establezca estándares para calidad de agua
subterránea. De todos modos, teniendo en cuenta su potencial uso como fuente de
agua potable, se asumirán para el agua subterránea los estándares de calidad
establecidos para dicho uso. Para el caso de cianuro, el límite adoptado será entonces
de 0.1 mg/l.
5.3.1.2 Caudal infiltrado desde la represa y concentración de cianuro
Al igual que la actual Represa de Relaves (RR1), la impermeabilización de la base y los
taludes será realizada con arcilla-geomembrana, existiendo un sistema de drenes
inferiores que captan y conducen las infiltraciones a la Balsa de Monitoreo.
El sistema de drenes inferiores fue diseñado contemplando la topografía, la geología y
la hidrogeología, de forma que constituyan el camino de menor resistencia para las
fugas que ocurran a través del sistema de impermeabilización.
El sistema de drenaje recoge las infiltraciones provenientes del vaso de la represa y el
agua subsuperficial, conduciéndolas hacia la Balsa de Monitoreo. La concentración de
cianuro en este punto resultará de la concentración y caudal infiltrado, y de la
correspondiente dilución por el agua subsuperficial, de acuerdo a la siguiente
expresión:
67
CNBM = (CNvaso x Qinf)/ QBM
QBM = Qinf + Qss
Donde:
CNBM – concentración de cianuro en Balsa de Monitoreo
CNvaso- concentración de cianuro en vaso de la represa
Qinf- caudal infiltrado
Qss- caudal de agua subsuperficial
QFM- caudal que llega a la Balsa de Monitoreo
En este cálculo se asume que la concentración del líquido que infiltra es igual a la del
vaso y que el agua subsuperficial no contiene cianuro. En principio puede suponerse
que Qinf << Qss, por lo tanto Qss = QBM.
La infiltración ocurre a través de pequeños agujeros de la geomembrana, cuyo número
y tamaño dependen fundamentalmente de los controles de calidad que se hagan
durante la construcción.
El caudal de infiltración dependerá entonces de la cantidad y el tamaño de los agujeros
de la geomembrana, de la permeabilidad y espesor de la capa de arcilla, de la
superficie mojada y de la altura de líquido.
Para cuantificar el caudal infiltrado se utiliza la metodología desarrollada por Giroud y
colaboradores (1992), adoptada por la EPA.
2
⎤
⎡
⎥
⎢
hw
⎥ π R2 × N
⎢
Q L = k s ⎢1 +
⎛ R ⎞⎥
⎥
⎢ 2 H s ln⎜
⎜ R ⎟⎟ ⎥
⎢⎣
⎝ o ⎠⎦
Donde:
N
QL
ks
hw
=
=
=
=
Cantidad de agujeros en la geomembrana por hectárea
flujo de infiltración [m3/s] por hectárea
conductividad hidráulica del suelo compactado (m/s)
columna media de líquido encima de la geomembrana (m), se considera
igual a la mitad de la cota de líquido (hc)
Hs = espesor de la capa de suelo compactado (m)
R = radio de la superficie mojada (área de flujo) dentro del suelo compactado,
directamente debajo del agujero en la geomembrana (m)
Para buenas condiciones de contacto
R = 0.26 a0.05 hw 0.45 ks -0.13 (donde a = superficie de agujero en m2)
Ro = radio de agujero (m)
A modo de verificar la validez del procedimiento, en la tabla 5.1 se presentan los
resultados de la estimación de caudal infiltrado y concentración de cianuro para el Pozo
de Monitoreo en el caso de la Represa de Relaves existente (RR1), para tres alturas
medias de relaves. Para el cálculo se ha asumido lo siguiente: buen control de calidad
(2.5 agujeros por hectárea, de 3.1 mm2), buen contacto entre arcilla y geomembrana, 1
m de arcilla de conductividad 1x10-7 cm/s y concentración de cianuro en el líquido
infiltrado 30 mg/l.
68
Tabla 5.1. Estimación de caudal infiltrado y concentración de cianuro (RR1)
Altura media
Superficie
Caudal infiltrado
Caudal del PM
CN estimada
CN real
(m)
(há)
(m3/d)
(m3/d)
(mg/l)
(mg/l)
5
22
0.29
420
0.025
0.005
10
50
1.25
570
0.093
0.011
15
67
2.41
140
0.857
0.017
Como puede observarse la concentración de cianuro estimada es mucho mayor a la
real y la diferencia se acentúa significativamente con el incremento de la altura media
de relaves.
Para tener un panorama más completo de la variación de la concentración de cianuro
en el Pozo de Monitoreo en los 13 años de operación de la Represa de Relaves
existente (RR1), en la figura 5.1 se presentan en forma gráfica la evaluación de los
valores medios anuales de dicha concentración.
0.025
CN (mg/l)
0.020
0.015
0.010
0.005
0.000
1997 1998 1999 2000 2001 2002 2003 2004 2005 2006 2007 2008 2009
Figura 5.1- Evolución de la concentración del cianuro en el Pozo de Monitoreo (RR1)
Como puede observarse en la gráfica, se puede concluir que la concentración de
cianuro en el Pozo de Monitoreo ha presentado fluctuaciones con una leve tendencia
creciente, desde valores mínimos de 0.005 a 0.021 mg/l, con una media de 0.013 mg/l
para todo el período. La diferencia entre la estimación realizada por el modelo
adoptado por la EPA y los resultados obtenidos en la práctica se podrían explicar por
las siguientes razones:
1. Al aplicar el modelo de la EPA no se está considerando la impermeabilización
adicional que representan los propios relaves.
2. Se está considerando al cianuro como un contaminante conservativo, sin embargo
existen claras evidencias del decaimiento significativo de la concentración de
cianuro en la masa de relaves.
Teniendo en cuenta que en la situación proyectada los relaves, el sistema de
impermeabilización y el caudal que se espera para la Balsa de Monitoreo serán
similares a la situación actual, se puede suponer que la concentración de cianuro
también tendrá un comportamiento similar y por lo tanto no presentará cambios
significativos a lo largo del período de operación, con valores por debajo de los 0.050
mg/l.
69
5.3.1.3 Decaimiento de cianuro
Decaimiento del cianuro en los relaves
En la bibliografía existen referencias al decaimiento del cianuro en los relaves de
diferentes represas (Zagury et al., 20031), lo cual fue comprobado en un estudio
realizado en Uruguay, en la Represa de Relaves de la Compañía Minera San José
(Martínez et al., 20072), clausurada hace 15 años.
En los relaves frescos existe un mayor porcentaje de cianuros fácilmente extraíbles y
por tanto pasibles de ser liberados. Con el correr del tiempo parte de las moléculas de
cianuro se descomponen y parte se transforman en complejos fuertemente estables
que precipitan y pierden movilidad, y por tanto dejan de ser liberados.
En la tabla 5.2 se presenta un resumen de los estudios mencionados, donde puede
verse claramente la transformación del cianuro a complejos fuertemente estables en
períodos muy cortos de tiempo. Los relaves identificados 1 a 3 corresponden a lo
reportado por Zagury, sobre muestras tomadas a 1 m de profundidad. Los relaves
identificados 4.1 y 4.2 corresponden a dos puntos de la represa de la Compañía Minera
San José, tomados a una profundidad del orden de 1 m por debajo de la cobertura
arcillosa.
Tabla 5.2. Concentración de cianuro en relaves
CN Max (1)
CN Tot (2)
CN wad(2)
Característica
mg/kg
mg/kg
mg/kg
1.
8.6
2.4
<0.5
Cerrado, 6 años
2.
10.4
3.4
<0.5
Activo, 9 años
3.
41.6
22
2.8
Activo, 3 meses
4.1
7.2
1.43
<0.05
Cerrado, 10 años
4.2
2.2
0.36
<0.04
Cerrado, 10 años
1. Determinados mediante extracción alcalina (10% de NaOH). Se considera que este método
permite determinar todas las formas cianuro, incluidas las fuertemente estables.
2. Determinados de acuerdo al Standard Methods, métodos 4500-CN- C e I.
Nº
Si bien no se dispone de suficiente información como para poder modelar este
comportamiento, en particular para determinar la constante de decaimiento, se puede
afirmar que, independientemente que la Represa de Relaves esté activa o no, para
relaves con más de 10 años:
•
•
•
La cantidad total de cianuro disminuye más de 4 veces respecto a la concentración
inicial.
Más del 70 % del cianuro remanente forma complejos muy estables no lixiviables.
Entre 1 y 5 % del cianuro remanente lixiviable corresponde a complejos débiles, que
son los únicos con alta toxicidad.
Se puede concluir entonces que en el corto plazo (10 años) la existencia de formas de
cianuro lixiviables disminuye más del 90 % y que los productos lixiviables de carácter
1
Characterization and availability of cyanide in solid mine tailings from gold extraction plants. Zagury,
Oudjehani and Deschenes, Science of the total Environment, 2003.
2
Determinación de pasivos ambientales, Mina Mahoma. Martínez, Cabal, Montaño, 2007.
70
más tóxico representan menos del 1 % del cianuro originalmente presente.
También se puede inferir que a mediano y largo plazo (relaves con más de 10 años de
antigüedad) un depósito de cianuro clausurado no representa un riesgo en relación a la
posible liberación de cianuro.
Decaimiento del cianuro en el agua subterránea
Los mecanismos de atenuación del cianuro en el agua subterránea son similares a los
que ocurren en el suelo e incluyen la adsorción, quelación, la precipitación, la
degradación bacteriana y la hidrólisis a formiato. También puede ocurrir volatilización si
existe una vía para que el HCN pueda escapar de las aguas subterráneas. Estos
mecanismos de atenuación de cianuro se ven afectados por los siguientes parámetros:
•
•
•
presencia de metales y contenido de oxígeno de las aguas subterráneas
pH de las aguas subterráneas
minerales presentes en el suelo
La quelación y la precipitación son los mecanismos más eficaces de eliminación de
cianuro. La degradación bacteriana ocurre en forma más lenta que en el suelo dada la
falta de nutrientes, la insuficiencia de la mezcla y el menor contenido de oxígeno.
Finalmente el proceso de hidrólisis del cianuro en el agua subterránea es lento. La tasa
de hidrólisis es alrededor del 4% por mes. Sin embargo, esta tasa aumenta al aumentar
la temperatura. Asumiendo únicamente la hidrólisis como mecanismo de degradación,
en forma conservadora, se puede asumir una vida media de 1 año.
5.3.1.4 Patrón de circulación de infiltraciones
Modelo hidrogeológico conceptual
En el área de implantación se desarrollan acuíferos pobres, de bajo rendimiento, lo cual
se refleja en pozos de bajo caudal, tal cual lo observado en los pozos construidos para
esta nueva obra, y los pocos pozos existentes en varios kilómetros a la redonda del
emprendimiento minero.
Como se desprende de la geología, no se presentan en superficie cuerpos de baja
permeabilidad y/o confinantes, por lo que, la recarga se produce a través de las capas
superiores del terreno en toda el área. Asimismo, los datos de nivel medidos muestran
que se está ante un acuífero libre, local, conectado hidráulicamente a los cuerpos de
agua permanentes, y donde las cañadas son sitios de descarga casi exclusivamente
tras períodos de lluvia.
Localmente, de acuerdo a las condiciones geológicas, geomorfológicas, información de
pozos y piezometría, es esperable un sistema de flujo local desde los sectores más
altos hacia las cañadas y arroyos de la zona, resultando puntos de descarga todos los
sectores topográficamente bajos. Las características del acuífero (donde la mayor
porosidad y con ello disponibilidad de agua, se concentra en las primeras decenas de
metros), así como las medidas de nivel de agua en pozos realizadas, son consistentes
en mostrar que localmente la piezometría se encuentra fuertemente influenciada por la
topografía, donde las direcciones de flujo son hacia el brazo de la cañada y la divisoria
de agua subterránea coincide aproximadamente con la divisoria de agua superficial.
71
El comportamiento hidrogeológico en la zona está fuertemente asociado al régimen
pluviométrico. Tras un período lluvioso todas las cañadas drenan el acuífero, tanto a
cotas bajas como altas, mientras que con el pasaje de los días se van drenando lo
sectores de cotas altas, observándose descargas en las cañadas más bajas y algunos
arroyos. Por ello, en verano ante períodos de ausencia de lluvia de algunas semanas,
prácticamente ninguna cañada presenta escorrentía y las que muestran algo, sólo lo
hacen a cotas bajas.
Conducción de infiltraciones
A partir del modelo conceptual antes mencionado, se realiza un análisis del impacto
potencial de la represa proyectada y las implicaciones que tendría en el sistema de flujo
subterráneo en la zona.
La existencia de la actual Represa de Relaves (RR1) restringe en forma significativa la
recarga natural del flujo subterráneo, situación actualmente en equilibrio. La
construcción de la nueva represa disminuirá aún más la recarga. Por las condiciones
hidrogeológicas de la zona, esto generará una disminución de los niveles de agua en el
acuífero local y con ello las descargas hacia el brazo de la cañada, efecto restringido al
área afectada.
La nueva represa, al igual que la anterior, contará con drenes principales y secundarios
en las zonas topográficamente más bajas, coincidiendo con las depresiones y brazos
de cañada actuales. Dichos drenes serán construidos a cotas inferiores a las descargas
existentes (base de los brazos de cañadas) y tendrán una permeabilidad muy superior
a la de los materiales naturales (pasando de valores de 10-100 m/d a 10000-100000
m/d). De esta manera se incrementarán los descensos y gradientes hacia los drenes
generando un aumento de la zona de influencia (área afectada por el descenso
ocasionado por los drenes) y de la descarga. Por ello, tal como ocurre actualmente, los
drenes serán los cuerpos principales de captura y conducción de las infiltraciones de la
represa hacia la Balsa de Monitoreo.
No obstante, por las condiciones de funcionamiento hidrogeológico, en particular
considerando que el flujo subterráneo sólo se conduce por fisuras, el trayecto de una
potencial infiltración no será recto hacia los drenes, sino que podrá tomar otras
direcciones (fisuras), pero en todos los casos será hacia los sectores de cota más baja.
Existen condiciones particulares para las cuales, posibles infiltraciones no serían
totalmente captadas por el sistema de drenes, debido principalmente a problemas de
dispersión, discontinuidades geológicas y variación de la recarga por lluvia.
La dispersión genera un incremento de la pluma del líquido infiltrado, la cual si alcanza
sectores más profundos no será totalmente captada por los drenes, fluyendo por
debajo de éstos hacia otros sectores topográficamente más bajos. Este fenómeno se
ve incrementado en períodos prolongados de ausencia de lluvias, dado que en dichas
condiciones disminuye el nivel de agua en todo el acuífero, pudiendo descender por
debajo de la base de algún dren y con ello no ser captadas por éstos. En
contraposición, en condiciones normales y especialmente tras períodos de lluvia,
prácticamente toda filtración de las represas de relaves será captada por los drenes.
Finalmente, como se indicó, las discontinuidades geológicas son un camino
72
preferencial de flujo hacia los sectores bajos. En ocasiones, éstas pueden generar
anisotropía, que redunda en un flujo no hacia la dirección de mayor gradiente hidráulico
(hacia los drenes), sino presentar cierta desviación. De todos modos se estima que esa
desviación será del orden de la centésima parte de la fracción que es conducida hacia
la Balsa de Monitoreo, alcanzando la superficie en zonas más bajas, acotando el efecto
al entorno cercano de la represa.
Es de destacar que los elementos indicados son las principales razones del porqué en
ocasiones en pozos de monitoreo, se detectan eventos que en condiciones isótropas y
estacionarias serían esperables exclusivamente en el sistema de drenes. Las razones
expuestas, en especial el funcionamiento hidrogeológico indicado, justifican la
construcción y seguimiento de perforaciones de monitoreo.
5.3.1.5 Vida útil de las geomembranas de PEAD
Las geomembranas de polietileno de alta densidad (PEAD) son fabricadas utilizando
resinas de polietileno en porcentajes que van del 95 al 98 %, negro de humo en
cantidades del 2 a 3 % y hasta 1 % de aditivos. La resina plástica es que le da el
cuerpo al producto, mientras que el resto de los componentes cumplen la función de
mejorar sus propiedades, atenuando la afectación por la radiación UV y reduciendo la
velocidad de oxidación del polímero. Esto redunda en un aumento muy significativo de
la vida útil del material si se compara con el polímero puro. Los principales mecanismos
que reducen la vida útil de la geomembrana de PEAD son:
•
•
radiación ultravioleta, para las geomembranas expuestas.
oxidación del polímero, que constituye el principal mecanismo para las
geomembranas no expuestas.
Estos mecanismos se ven acelerados por aumento de temperatura, así como las
condiciones de stress a las que sea sometida. Actualmente existen datos de campo
que confirman que, luego de 20 años de operar expuestas a la intemperie, las
geomembranas de PEAD mantienen sus propiedades dentro de los rangos aceptables.
De hecho los fabricantes garantizan el producto hasta por 25 años.
Estudios de laboratorio permiten estimar la vida útil de la geomembrana de PEAD en
450 años a 20 º C y una caída exponencial con el aumento de temperatura, pasando a
73 años si la temperatura es 40 ºC. Se puede concluir que la vida útil de las
geomembranas de PEAD es superior a los 50 años, aún en condiciones adversas de
exposición, tanto a la radiación UV como a la temperatura. Para condiciones más
favorables, como es el caso de geomembranas no expuestas, se puede asumir
entonces que la vida útil superará ampliamente los 200 años.
La Represa de Relaves será construida en etapas, con períodos de operación por
etapa del orden de los dos años. De esa manera, entre una ampliación y la siguiente la
geomembrana descubierta queda expuesta a la intemperie por un máximo de dos
años. Durante ese período se verá expuesta a altas temperaturas (del orden de 50 ºC)
en las horas de mayor radiación en los días de verano.
Se puede considerar entonces que la exposición es muy reducida, estando frente a una
condición favorable, que permite predecir vidas útiles superiores a 200 años.
73
5.3.1.6 Conclusiones
En base a la evaluación realizada se puede concluir que:
• Durante la operación de la represa la concentración de cianuro del agua conducida
por el sistema de drenes hacia la Balsa de Monitoreo será menor de 0.050 mg/l.
• La fracción no captada por el sistema de drenes no es significativa y alcanzará la
superficie en zonas más bajas, en la cercanía de la represa, acotando el efecto al
entorno cercano de la represa.
• A mediano y largo plazo la cantidad de cianuro presente originalmente disminuye
significativamente, el remanente se transforma mayoritariamente en especies no
lixiviables y la fracción lixiviable estará compuesta casi exclusivamente por formas
de cianuro de muy baja toxicidad.
• La vida útil de la geomembrana supera al menos en un orden de magnitud al tiempo
necesario para que la cantidad y el tipo de cianuro remanente en la masa de relaves
representen un riesgo en relación a su liberación.
Como aspectos de principal atención se destacan:
• Los controles de ejecución de obra.
• La implementación de programas de control y aseguramiento de la calidad en la
colocación de la geomembrana.
• La implementación de un programa de inspecciones que asegure integridad de la
geomembrana.
5.3.2 Contaminación de agua superficial por vertidos de cianuro
La operación de la nueva Represa de Relaves (RR2), al igual que la represa existente
(RR1) implica la generación de dos tipos de efluentes:
1. Descarga de la Planta de Tratamiento del agua del vaso
2. Descarga de la Balsa de Monitoreo
En ambos casos, el contaminante presente en el efluente es el cianuro. El vertido será
hacia la Represa Los Ombúes Sur para el caso de la descarga de la Balsa de
Monitoreo y hacia la Represa Los Ombúes Norte o Sur (alternativamente) en el caso de
la descarga de la Planta de Tratamiento. Estos vertidos de agua y la potencial
afectación de los cuerpos receptores deben cumplir lo establecido en el Decreto
253/79, que define el marco normativo en la materia.
En particular para descargas a cursos de agua, establece que la concentración máxima
de cianuro en el efluente es de 1 mg/l. Adicionalmente se debe preservar la calidad de
agua del cuerpo receptor. Las represas Los Ombúes Norte y Sur son utilizadas para el
riego de arroz y como abrevadero de ganado, por lo que, de acuerdo al Decreto
253/79, se clasificarían como Clase 3, o sea “aguas destinadas a la preservación de
los peces en general y de otros integrantes de la flora y fauna hídrica, o también
destinadas a riego de cultivos cuyo producto no se consume en forma natural o en
aquellos casos que siendo consumidos en forma natural se apliquen sistemas de riego
que no provocan el mojado del producto”. Por tanto la concentración de cianuro no
podrá superar el límite de 0.005 mg/l, establecido para este tipo de cuerpo de agua.
74
5.3.2.1 Descarga de la Planta de Tratamiento del agua del vaso
En el caso de la descarga de la Planta de Tratamiento del agua del vaso, la situación
será igual a la actual, ya que se utilizará la misma Planta de Tratamiento y la descarga
se realizará hacia la Represa Los Ombúes Norte o Sur en función de la posible
afectación de la calidad de dichos cuerpos de agua. Se trata de una descarga eventual,
utilizada exclusivamente cuando sea necesario evacuar excesos de agua almacenados
en vaso y en el momento del cierre de la represa.
Dadas las características del agua del vaso, la Planta de Tratamiento tiene como
objetivo la reducción de la concentración de cianuro de forma de cumplir con el
estándar de vertido (1 mg/l). En la Planta el cianuro se remueve mediante la oxidación
con peróxido de hidrógeno y precipitación con hierro.
El peróxido de hidrógeno oxida al cianuro libre y a los complejos metálicos débiles
transformándolos en cianato. El cianato formado se descompone naturalmente dando
carbonato y amonio, mientras que los metales precipitan en forma de hidróxidos. Las
condiciones óptimas de reacción son pH por encima de 10.5 y presencia de cobre
como catalizador. En este caso el pH en el vaso de la represa es inferior a 10.5, razón
por la cual se requiere el agregado de hidróxido de sodio.
Los complejos metálicos fuertes (ferrocianuro fundamentalmente) no son oxidados por
el peróxido, por lo que se realiza su eliminación por medio de la precipitación con
hierro, utilizando cloruro férrico y ácido sulfúrico, ya que la reacción se realiza a pH 5.5
- 6.5. En estas condiciones se forma un precipitado compuesto fundamentalmente por
hidróxido férrico y ferrocianuro férrico. Para mejorar las condiciones de sedimentación
de este precipitado se dosifica además un polielectrolito aniónico medio.
La Planta consta de 8 módulos de 50 m3 cada uno, equipados con agitador (volumen
total 400 m3). La etapa de oxidación se realiza en los 4 primeros módulos, la
precipitación en los dos módulos siguientes y la floculación en los módulos restantes.
La salida de la Planta es bombeada hacia la Represa de Sedimentación,
impermeabilizada con geomembrana de PEAD, donde son retenidos los sólidos. El
líquido es conducido vía vertederos hacia las Represas de Pulido y finalmente es
descargado.
El caudal máximo de operación es del 350 m3/h. Los sólidos decantados son
bombeados hacia un lecho de secado y una vez deshidratados son almacenados en
bolsas plásticas para su disposición final en la Represa de Relaves. De acuerdo a los
antecedentes el desempeño de la Planta de Tratamiento es estable, con eficiencia de
destrucción en el rango de 96.5 y 99.5 %, logrando concentraciones de cianuro en
el vertido entre 0.17 y 0.87 mg/l.
Las represas de sedimentación y pulido le proporcionan al sistema una importante
capacidad de amortiguación, permitiendo absorber problemas puntuales en la
operación de la Planta, así como en los períodos de entrada en régimen.
En relación a la calidad del agua del cuerpo receptor (Represas Los Ombúes Norte o
Sur, alternativamente), por tratarse de cuerpos de agua cerrados es necesario
monitorear permanentemente la evolución de la concentración de cianuro y cambiar la
descarga cuando se alcance el límite de calidad de aguas (0.005 mg/l).
75
Se destaca que las represas tienen volúmenes muy grandes de agua (2.5 y 7.5
millones de m3), por lo que la dilución juega un papel muy importante. Adicionalmente
el cianuro se degrada muy fácilmente en ambientes acuáticos naturales donde se
favorecen los mecanismos de volatilización, oxidación y biodegradación, por lo que en
períodos muy cortos de tiempo la situación se revierte.
En base a lo anterior se concluye que, mediante un manejo adecuado, la descarga de
la Planta de Tratamiento no tendrá efectos adversos sobre la calidad del agua. Para
esto resulta necesario contar con:
• Programa de control del funcionamiento de la Planta de Tratamiento
• Programa de monitoreo de descarga y calidad de aguas en el cuerpo de vertido.
5.3.2.2 Descarga de la Balsa de Monitoreo
La descarga de la Balsa de Monitoreo de RR2 será similar a la descarga del Pozo de
Monitoreo de RR1, con valores similares de caudal (330 m3/día) y de concentración de
cianuro. En condiciones normales la concentración de cianuro presenta valores del
orden de las décimas de microgramos, siempre por debajo de 0.050 mg/l, valor muy
por debajo de la concentración de cianuro establecida como límite de vertido en el
Decreto 253/79 (1 mg/l), por lo que no está previsto su tratamiento.
En caso de producirse un incremento significativo superando el límite de 1 mg/l,
situación muy poco probable, es posible la implementación de un plan de contingencia
consistente en el bombeo hacia la Represa de Relaves o eventualmente el tratamiento
en la Planta de Tratamiento existente.
La concentración de cianuro vertida sufrirá una importe reducción por efecto de la
dilución en la Represa Los Ombúes Sur (7.5 millones de m3), a lo que se le suma la
degradación natural, que como fuera mencionado tiene una importante incidencia ya
que se ven favorecidos los mecanismos de volatilización, oxidación y biodegradación.
Si bien no se dispone de un modelo que permita predecir la concentración final de
cianuro, como antecedente se puede mencionar el comportamiento de la descarga del
Pozo de Monitoreo de la RR1 en la Represa Los Ombúes Norte (3 veces más chica
que la Represa Los Ombúes Sur), donde no se registró alteración de la calidad de
aguas en ningún momento durante los 13 años de operación. En base a lo anterior se
concluye que la descarga de la Balsa de Monitoreo no tendrá efectos adversos sobre la
calidad del agua.
5.3.3 Riesgos por desborde, infiltración excesiva o fallas estructurales
5.3.3.1 Identificación de Actividades Potenciales y modalidades de fallo,
probabilidad de ocurrencia y consecuencias.
De acuerdo a la Asociación de Minería de Canadá3 (MCA), la Evaluación de Riesgos
se ocupa de identificar las fallas potenciales dentro de una instalación, las
probabilidades de ocurrencia y las consecuencias de las mismas. La evaluación del
riesgo puede ser cualitativa o cuantitativa, en función de la información que se posee y
las consecuencias de los posibles fallas.
76
Para la determinación de las actividades potenciales generadoras de fallas se
adoptaron como guía, los lineamientos establecidos por la Asociación de Minería de
Canadá3 (MCA), sin perjuicio de contemplar otros aspectos que resulten relevantes a la
hora de evaluar las condiciones y riesgos de operación.
Infiltración excesiva
Al día de hoy se han efectuado 8 ampliaciones de la Represa de Relaves en un período
de 13 años, empleando en todas las ampliaciones geomembrana de PEAD de 1.0 mm,
sin haberse detectado desperfectos de instalación, de material, ni problemas de
operación.
La geomembrana empleada en la impermeabilización en todas las fases de RR1, así
como la que se empleará en la construcción de RR2, es fabricada según las últimas
normas y directivas aplicables, en especial la norma GM13 y GM17 del Geosynthetic
Research Institute (GRI) que aseguran la calidad del material empleado como materia
prima, a la vez que certifica el proceso de fabricación y las características del material
terminado, y es idéntica a la empleada desde el inicio de las obras en el año 1996.
A su vez, la instalación de la geomembrana en el sitio es efectuada por empresas
certificadas y autorizadas por los fabricantes del material, y bajo estricto control QA/QC
en el sitio, con participación del personal de la compañía minera, en cumplimiento de
las especificaciones técnicas del Proyecto de Ingeniería.
En función del manejo del embalse de la Represa de Relaves, la geomembrana
quedará descubierta únicamente en el tramo instalado entre la cota de corona de una
fase y la siguiente, superficie que irá disminuyendo con la operación de la fase en
cuestión a medida que el embalse va rellenándose con relaves. El período de
exposición de la geomembrana a los factores climáticos será de un máximo de tiempo
equivalente al tiempo de operación de cada fase, por lo que no existe riesgo de
afectación de las propiedades de impermeabilización del material en este período, que
además, pueden quedar expuestas a la intemperie durante lapsos superiores a la vida
operativa total de la Represa de Relaves.
En función de las condiciones de operación de la geomembrana instalada y de los
materiales componentes del asiento de ésta, así como también de los propios relaves,
la geomembrana no se verá sometida a tensiones mecánicas de tracción significativas,
debido a que el material no cumple una función estructural, sino que integra el paquete
de impermeabilización.
Las ampliaciones de la Represa de Relaves no están asociadas a un aumento de
tensiones importante en la geomembrana, ya que aún duplicando la altura inicial para
la ampliaciones, o sea llegando a una columna de relaves de 40 m de altura, la presión
sobre la geomembrana será menor a 8 kg/cm2. Si bien, no se dispone de datos sobre la
resistencia a la compresión, son numerosas las aplicaciones en las que la
geomembrana está sometida a presiones superiores, y a los efectos de la comparación
se emplea el valor mínimo exigido por la norma ASTM D4833 para los ensayos de
punzonado que corresponden a valor de 12.7 kg/cm2 (72 lb/in-thickness).
3
Asociación de Minería de Canadá (MCA), Guía para la Administración de Instalaciones de Relaves,
Canadá, 1998.
77
Para la geomembrana, la condición más importante desde el punto de vista geotécnico,
la impone la deformación de la superficie sobre la que está apoyada. Puede afirmarse
que la altura de materiales a ser colocados sobre una geomembrana depende del
valor soporte del suelo de fundación, pues si la capacidad soporte es adecuada no se
producirán tensiones sobre el material, siempre y cuando no se generen tensiones
específicas sobre la misma por otros motivos como por ejemplo el punzonado.
Se podrían producir tensiones de tracción sobre la geomembrana bajo un escenario de
asentamientos diferenciales no previstos. Sin embargo, en función de la estructura del
pedraplén compactado de los diques fundados sobre roca, la magnitud de los
asentamientos es insignificante comparada con la deformación elástica de la
geomembrana que permite4 una deformación de hasta 12% sin pérdida de espesor ni
cualidades de impermeabilización. Asimismo, el límite plástico de deformación es del
700% antes de que se produzca la rotura. Para el caso de la impermeabilización del
vaso, la deformación diferencial podría producirse en las primeras etapas de llenado
del embalse, lo que corresponde a un proceso gradual y lento.
Otra situación que podría generar tensiones de tracción sobre la geomembrana, está
relacionada con la adherencia de los materiales de base y de cobertura. En caso de
que éstos se adhieran a la geomembrana, podrían generar un esfuerzo tractivo sobre la
manta. En el caso de la Represa de Relaves, tanto el material de base (suelo arcilloso)
como el de cobertura (relaves) no generan adherencia sobre la geomembrana por lo
que esta situación no se producirá durante la operación.
La geomembrana sufre dilatación en función de la temperatura, y si no se contemplase
esto durante la instalación, podría a llegar a suceder que al descender la temperatura y
estar la geomembrana ya anclada, al contraerse y estar impedido el desplazamiento,
se generarían tensiones de tracción en la manta. Por esta razón, durante la instalación
de la geomembrana, se efectúa el anclaje final de cada día cuando ha bajado la
temperatura y ha disminuido la dilatación térmica, eliminando así la posibilidad de
tensiones de tracción.
Por su parte, las soldaduras efectuadas por los métodos de extrusión y de cuña
caliente, son ensayadas en su totalidad. Según las normas de fabricación e instalación
aplicadas se puede afirmar que las soldaduras tendrán el mismo comportamiento del
material en rollo.
Por lo tanto, se concluye que la posibilidad de falla en la geomembrana es baja y
existen elementos de detección que permiten solucionar el desperfecto o mitigar el
efecto. En los casos en que las fallas se produzcan en las zonas recubiertas de
relaves, el efecto será el escape de un caudal que será interceptado por la red de
drenajes y conducido a la Balsa de Monitoreo.
Derrame de la Represa de Relaves por tormenta
En el modelo matemático de balance hidráulico se consideró la ocurrencia de una
tormenta de diseño de 400 mm, y se impuso que la capacidad libre del embalse
permitiera acumular el volumen de agua generado por dicha tormenta y adicionalmente
4
Geosynthetic Research Institute – GRI Test Method GM13 – Rev 6, Junio 2003
78
quedara disponible una franquía de 1.0 m entre el lago y el coronamiento.
La duración de la tormenta de diseño, a los efectos del balance, no constituye un
elemento significativo, y se consideró el valor de 400 mm que es asimilable al volumen
escurrido por una tormenta asociada a 10,000 años de recurrencia, con un riesgo de
ocurrencia prácticamente nulo durante la vida útil de la Represa, según se indica en el
Proyecto de Ingeniería.
Por otro lado, se analizaron los datos de precipitación mensual registrados desde 1930
hasta 2005, obteniendo:
• precipitación media mensual histórica, de 110 mm/mes para el total del período,
• precipitación media móvil de los últimos 10 años, de 128 mm/mes,
• precipitación media mensual de la década lluviosa ocurrida entre los años 1994 y
2003, con 145 mm/mes.
Estos eventos están contemplados en el Balance Hídrico de Proyecto de Ingeniería y
en todos los casos se mantienen las condiciones de diseño, respetando la franquía
mínima de 1.0 m entre el lago post-tormenta de diseño y el coronamiento de los diques.
El Balance Hídrico del lago está calculado con intervalos mensuales, por lo que
también se evaluaron las recurrencias y efectos de la tormenta de diseño adicionando a
las precipitaciones mensuales el total de 400 mm distribuidos a lo largo de un mes,
como tormenta de diseño.
Para que se genere desborde por la ocurrencia de eventos hidrológicos adversos,
tienen que acumularse los siguientes hechos simultáneos:
• Embalse en su período último de operación para la Fase correspondiente (próximo
a su capacidad límite para almacenar relaves);
• Sucesión de eventos de precipitaciones significativos durante un período extenso
para que el embalse se encuentre en condición de cota de lago cercana el nivel
máximo operativo (NMO);
• Ocurrencia de la tormenta de diseño de 400 mm;
• Ocurrencia de tormentas similares a la tormenta de diseño antes de recuperar la
capacidad en el embalse con la PTE.
Se pude afirmar que esta situación puede catalogarse como un “hecho raro”, con muy
bajas probabilidad de ocurrencia, y que solamente podría ocurrir si se combina con una
falla de gestión, es decir, si se llena el embalse con relaves por encima de los límites
proyectados y en esa circunstancia ocurren eventos hidrológicos extremos.
Falla estructural de la Represa de Relaves
En este punto se abordan los aspectos vinculados con la estabilidad de los diques que
componen la Represa de Relaves, evaluando las posibles situaciones que podrían
ocasionar la falla estructural de la misma, básicamente vinculados a aspectos
geotécnicos. La consecuencia de una falla geotécnica será, en el peor de los casos, un
derrame de agua del lago del embalse y de parte de los relaves (sólidos) contenidos
dentro del mismo, con el consiguiente escape hacia aguas abajo.
Se analizan a continuación las actividades potenciales generadoras de fallas y sus
consecuencias vinculados con la estabilidad de la Represa de Relaves.
79
1. Tubificación en el cuerpo del dique
Las eventuales fugas desde el interior del embalse de la Represa de Relaves en sus
cuatro fases de operación, a través de la impermeabilización podrían generar arrastre
de granos finos de los materiales componentes del cuerpo del dique, y si este
fenómeno alcanza una magnitud tal que genera un arrastre significativo, produce el
efecto de tubificación (piping).
El fenómeno de tubificación tiene efectos catastróficos en terraplenes de suelos finos,
mientras que en el caso de la Represa de Relaves, el dique está compuesto
básicamente por estéril de mina formando un pedraplén. En este caso, el arrastre de
partículas no generará el compromiso de la estructura, y solamente será un problema
de remediación de fugas de contaminante en bajos caudales.
Por lo tanto, la probabilidad de ocurrencia de la falla estructural por tubificación no tiene
significancia.
2. Aumento de presión de poro en el pedraplén por infiltraciones
Las infiltraciones a través de la impermeabilización del vaso y de los taludes de la
Represa de Relaves pueden generar el aumento de la presión de poro (u) en el
pedraplén, lo que podría generar una disminución en el factor de seguridad (FS) de la
verificación de la estabilidad de los taludes.
En los cálculos de estabilidad para las distintas fases, se ha contemplado la posible
infiltración a través del cuerpo del dique con el establecimiento de una línea de
infiltración al nivel máximo posible, correspondiente con la cota del borde interno del
coronamiento. Con esta configuración y en todos los casos se han obtenido factores de
seguridad (FS) mayores a los mínimos exigidos, aún bajo condiciones extremas de
carga cuya ocurrencia es muy poco probable.
Cabe mencionar, que debido al volumen de vacíos del estéril de mina y sus
condiciones de colocación en obra, el comportamiento del pedraplén será del tipo
enrocado sumergido5 en el eventual caso de infiltración, y por lo tanto, no se establece
presión de poro en el pedraplén, lo que nos lleva a descartar la ocurrencia de falla
geotécnica por este fenómeno.
3. Licuefacción sísmica del pedraplén
Los fenómenos de licuefacción pueden originarse por:
• Sismos de origen tectónicos: No existe posibilidad de ocurrencia desde el punto de
vista tectónico6
• Vibraciones introducidas por voladuras: Las vibraciones generadas por las
voladuras de las canteras cercanas, cuyo efecto es asimilable a un sismo de muy
baja magnitud (Santa Teresa, Ombú, San Gregorio Oeste, Polvorín, etc).
En la verificación de la estabilidad de los taludes, se obtiene un factor de seguridad
5
Garnica Anguas, Paula y otros – Estabilidad de taludes sumergidos – Aplicación a la estabilidad de
escolleras en puertos mexicanos – SCT (Secretaría de Comunicaciones y Transportes – Instituto
Mexicano del Transporte) (2002)
6
CLAES – SISMO – Estado actual de las reglamentaciones sísmicas en los países de América
Latina – Buenos Aires (1987)
80
(FS) superior a los mínimos exigidos7, asumiendo un efecto sísmico por voladura de
0.04g, que corresponde a un fenómeno menor a la mitad de la aceleración8 que genera
un sismo de magnitud 5 en la escala de Ritcher.
El fenómeno de licuefacción o pérdida abrupta de resistencia al corte, se produce
debido a un aumento de la presión de poros generada principalmente por vibraciones
del terreno (sismos o voladuras). Los materiales más propensos a sufrir el efecto de la
licuefacción son aquellos que se encuentran con baja densidad relativa, no cohesivos,
de tipo friccional y cuya granulometría es de tipo arenoso y bien clasificada (SW).
Asimismo, el encontrarse saturados aumenta la posibilidad que se genere licuefacción.
Una manera de controlar el fenómeno de licuefacción es aumentando el grado de
compactación que alcanza el material en obra. Los materiales con una densidad
relativa mayor al 60 % del Peso Unitario Seco Máximo (P.U.S.M.) no son pasibles de
sufrir licuefacción (NCR, 1985). En nuestro caso, los suelos que integran el paquete de
impermeabilización (arcilla y transición) no son pasibles de sufrir este fenómeno ya que
son del tipo cohesivo y se encuentran compactados al 95 % del P.U.S.M..
En cuanto al estéril de mina que compone el pedraplén del dique, es un material de
densidad elevada (2.0 ton/m3), con un grado de compactación en obra elevado y posee
una granulometría variada (“todo-uno”). Por otro lado, este material se encontrará
drenado, por lo que su saturación queda descartada. De todo ésto se desprende que
este material no es pasible de sufrir licuefacción.
Los únicos materiales propensos a sufrir la pérdida de resistencia al corte son los
relaves que se encontrarán en el interior de la Represa de Relaves, dada su
granulometría, poca compactación y saturación. Sin embargo, estos materiales no
fueron considerados para la verificación de la estabilidad, por lo que el fenómeno de
licuefacción que podría llegar a sufrir no incide sobre la estabilidad del dique.
Se puede concluir entonces que es nula la posibilidad de activación del fenómeno de
licuefacción generalizada en los materiales componentes del dique.
4. Retrogresión de la erosión no controlada del pie de la repesa, causada por
sobrepasamiento (“overtopping”)
El sobrepasamiento o vertimiento por encima del coronamiento del dique de la Represa
de Relaves puede generar erosión en el pie del pedraplén e iniciar un efecto erosivo
hacia el cuerpo del pedraplén, haciendo que éste pierda estabilidad hasta alcanzar la
falla. El sobrepasamiento que pudiera generarse, debido a que los caudales eventuales
serían pequeños, no establece una lámina de agua por encima del talud aguas abajo,
ya que debido a la porosidad del estéril de mina, el agua va a infiltrarse a través del
cuerpo del pedraplén sin generar erosión en el pie del talud.
Sin embargo, suponiendo que puede establecerse esta lámina sobre el talud, tampoco
se generará erosión en el pie del mismo debido a sus características geotécnicas en
7
Eerik A. Rennat - Shepherd Millar Inc - Guía Ambiental para la estabilidad de taludes de depósitos
de desechos sólidos de mina - Dirección General de Asuntos Ambientales - Ministerio de Energía y
Minas - (1997)
8
Suárez Díaz, Jaime, - Deslizamientos y estabilidad de taludes – Universidad Industrial de Santander,
España (1998)
81
cuanto a fricción y densidad (similar a un enrocado de escollera). También hay que
tener presente que las estructuras de los diques están fundadas directamente sobre
roca sana o fracturada. Por lo tanto, la posibilidad de falla debido a retroerosión de pie
de talud es muy baja.
5. Erosión del talud de aguas abajo por precipitación no controlada
Corresponde analizar el efecto de la precipitación que puede generar erosión del talud
de aguas abajo de los diques de ambas Represas de Relaves.
Los taludes de aguas abajo de las Represas de Relaves están construidos con estéril
de mina, por lo que no es factible que se genere erosión sobre los mismos, a excepción
de una pérdida del pequeño volumen de los granos finos que se encuentren sobre la
cara externa del talud, sin poner en riesgo la estructura, y que se produce en los
primeros meses luego de finalizada la construcción. Por lo tanto, afirmamos que este
escenario de falla no es posible.
6. Estabilidad de la Cimentación de la Represa de Relaves
En el presente punto se evalúan las situaciones asociadas a la estabilidad de los
materiales de fundación de las Represas de Relaves, como potenciales generadores
de fallas de la misma.
Como aclaración general en torno a este punto, se destaca que el proyecto de la
Represa de Relaves, en todas sus etapas, contempla la excavación de los suelos
existentes en la zona de emplazamiento de la misma, hasta alcanzar la roca fresca o
desagregada que se encuentra en la zona.
Falla del material de fundación por tensiones no admisibles: La Represa de
Relaves está fundada en roca en sus estratos fracturados o sanos, con resistencias a
compresión simple admisibles del orden de 70 kg/cm2 para rocas ígneas (sobre la que
se ejecuta la fundación) y un mínimo de 10 kg/cm2 para su nivel desagregado, sobre la
cual se ejecutan fundaciones. La columna de estéril (densidad=2.0 t/m3) tendrá una
altura máxima de 31 m, generando una presión de aproximadamente 6 kg/cm2 en la
fundación de la Represa de Relaves, lo que es totalmente admisible para el material de
fundación. Por tanto se descarta la falla por tensiones no admisibles en la fundación.
Asentamientos de la fundación: Al estar la Represa de Relaves fundada sobre roca
coherente, la posibilidad que sucedan asentamientos en la misma es nula.
Deslizamiento de suelos débiles a nivel de fundación: El Proyecto de Ingeniería de
la RR2 no contempla la posibilidad de fundar sobre suelos débiles, sino sobre roca
fracturada o sana. Por lo que la posibilidad de deslizamiento de suelos débiles es nula.
Aumento de la presión de poro en los niveles de fundación: Debido a que las
Represas de Relaves están fundadas sobre roca en sus niveles fresco o desagregado,
no existe posibilidad de aumento de presión de poro en la fundación tal que pueda
generar la inestabilidad de la estructura, descartando la posibilidad de esta ocurrencia
de falla.
Licuefacción a nivel de fundación: No existe la posibilidad que se genere
licuefacción en el nivel de fundación, ya que este es un fenómeno asociado a suelos o
82
materiales friccionables sueltos y la fundación de la Represa de Relaves es a nivel de
roca sana o en su defecto desagregada con una densidad superior al 95% del
P.U.S.M.. Por lo tanto, se descarta la ocurrencia por falla ocasionada por este
fenómeno.
5.3.3.2 Escenarios y consecuencias de una falla catastrófica
A pesar de la casi nula probabilidad de ocurrencia de una falla catastrófica, se ha
efectuado un estudio y evaluación de las consecuencias posibles. Se va a suponer que
el evento sucede, evaluar las consecuencias y definir las medidas a tomar para
enfrentar este suceso.
Descripción del área
Aguas abajo de la Represa de Relaves se encuentra ubicado un sistema de riego
habitualmente empleado para el cultivo de arroz, propiedad de la Sociedad
Agropecuaria Los Ombúes (SALO). Este sistema, está compuesto por dos represas de
almacenamiento de agua, que llamaremos Represa Los Ombúes Norte (RLO-N) y
Represa Los Ombúes Sur (RLO-S), comunicadas entre sí por un canal. Estas represas
tienen una capacidad máxima de almacenamiento de agua de unos 10 hm3.
Aguas abajo de las represas mencionadas, se encuentra el sistema de riego
compuesto por canales de riego, canales de drenaje, la zona de chacras donde cultiva
arroz, comprendidos entre los arroyos Cuñapirú y Corrales. A su vez, la zona de
chacras se encuentra protegida por un dique de protección contra inundaciones de los
arroyos Cuñapirú y Corrales. Esta zona tiene una superficie de unas 1,400 há ubicadas
aguas debajo de las represas RLO-N y RLO-S.
Aguas abajo de las represas de la Sociedad Agropecuaria Los Ombúes, se produce la
embocadura del arroyo Corrales en el arroyo Cuñapirú, aguas abajo el arroyo Cuñapirú
desemboca en el río Tacuarembó. Sobre el rio Tacuarembó, unos 35 km aguas abajo
de la desembocadura del arroyo Corrales en el arroyo Cuñapirú se encuentra la toma
de agua potable de Ansina. A su vez, unos 158 km aguas abajo de Ansina, sobre el río
Negro, se encuentra la población de San Gregorio de Polanco, cuyas costas
pertenecen al lago de la represa hidroeléctrica de Dr. Gabriel Terra (Rincón del
Bonete). El trayecto mencionado a través de los distintos cursos de agua es el que
tendría el contaminante en caso de llegar a los arroyos Corrales y Cuñapirú en la zona
ubicada aguas abajo de la Sociedad Agropecuaria Los Ombúes, es por esta razón que
se presenta como parte del uso del agua en la zona de influencia de la Represa de
Relaves.
Límite de cianuro en agua potable
El límite de concentración de cianuro establecido para agua potable es de 0.1 mg/l, en
tanto la USEPA ha establecido que la ingesta de un máximo de 10 mg de cianuro libre
por día no resulta tóxica para el hombre, mientras que la ingestión continúa de 5 mg
por día no produce efectos adversos.
Si consideramos el agua potable, la única posible fuente de ingesta de cianuro y un
consumo de 2 litros por día y por individuo, resulta que una concentración de 5 mg/l no
es tóxica y de 2.5 mg/l no produce efectos adversos.
83
De lo anterior, deducimos que la presencia eventual de cianuro en una toma de agua
potable y por un período corto de tiempo, no representa riesgo para la salud humana
cuando las concentraciones se mantienen por debajo de 2.5 mg/l.
Los valores señalados corresponden a concentraciones de cianuro libre, que es la
forma de cianuro más tóxica. Los complejos que forma el cianuro con el hierro, que son
la composición mayoritaria del cianuro presente en la Represa de Relaves, tienen
toxicidades sensiblemente menores. Otro factor a tener en cuenta, es que las plantas
potabilizadoras cloran el agua, por lo que existiría un cierto grado de destrucción del
cianuro presente.
Afectación de los ecosistemas acuáticos
Los ecosistemas acuáticos, particularmente los peces, son muy sensibles a la
presencia de cianuro, y la toxicidad depende de las especies, del estado de las
mismas, de las condiciones ambientales y de la forma en la que se encuentre el
cianuro. Los resultados de toxicidad reportados por diferentes investigadores
corresponden a cianuro libre, siendo la toxicidad de los complejos de hierro (presentes
mayoritariamente es este caso).
La USEPA reporta valores de toxicidad aguda del cianuro libre para peces en el
entorno de 0.05 mg/l a 0.10 mg/l, mientras que el Canadian Water Quality Guidelines
reporta que en un estudio realizado sobre diez especies de peces, el valor medio de
toxicidad aguda para el cianuro libre fue de 0.045 mg/l y la especie más sensible
presentó un valor de toxicidad aguda de 0.027 mg/l.
La experiencia desarrollada en Minera San Gregorio, indica que picos de concentración
de cianuro de 0.050 mg/l no causan mortandad de peces. Esto se concluye del análisis
de la información disponible del Pozo de Monitoreo, donde a lo largo de los años se ha
desarrollado un rico ecosistema acuático y eventualmente se han registrado picos de
concentración de cianuro del tenor indicado. En base a esta información, se pude
concluir que valores de concentración de cianuro por debajo de 0.050 mg/l, no tendrán
efectos tóxicos agudos.
Consecuencias de la Falla
Uno de los puntos más críticos, consecuencia de una falla catastrófica, es la potencial
contaminación con cianuro de la toma de agua potable ubicada sobre el río
Tacuarembó a la altura de Pueblo Ansina ubicada unos 35 km aguas debajo de la zona
de descarga en los arroyos Cuñapirú y Corrales, y de la toma de agua potable de San
Gregorio de Polanco, sobre el río Negro, ubicada a unos 158 km aguas abajo de
Ansina. Asimismo, otros aspectos a tener en cuenta, son los impactos potenciales
sobre el uso del agua para riego y abrevadero, así como sobre la fauna ictiocola.
Los valores adoptados como admisibles para las concentraciones de cianuro (CN),
según el análisis de toxicidad presentado, son de 2.5 mg/l para las tomas de agua
potable y de 0.05 mg/l para la fauna acuática. Nótese que la concentración de cianuro
en las aguas de ríos y arroyos sería adicionalmente reducida por procesos naturales
como volatilización, biodegradación, foto descomposición y adsorción, que ocurren en
esos cursos de agua, y que no se ha considerado en los cálculos de dilución.
Por otro lado, las evaluaciones serán conservadoras, porque los reservorios y las áreas
84
de cultivo producirían retención adicional ocurriendo por lo tanto degradación natural
del cianuro. Además, parte del agua de los relaves sería retenida en los sólidos que se
espera se asienten en la zona del lago de la Represa Norte de la Sociedad
Agropecuario Los Ombúes.
Estimación de las concentraciones de cianuro
En caso de rotura del dique de la Represa de Relaves se ha considerado el escape del
agua contenida en el lago del embalse, con un volumen de unos 500000 m3, que
corresponde a un valor por encima del valor medio esperado. A su vez, se ha
considerado un volumen de relaves sólidos que fugaría a través de la brecha abierta en
el dique, correspondiente a 180000 m3. Este volumen fue estimado según el
procedimiento empírico empleado por Golder Associates en la mina Quirke Mine Waste
Management Area9, donde se estimó que el volumen de relaves que fugaría formando
un cuarto de cono con una altura H correspondiente a la altura máxima de la columna
de relaves y un ángulo de 11º con la horizontal.
Se asumió una concentración de cianuro de 50 mg/l (máximo esperable en el lago).
Asimismo, a los efectos del cálculo en situación de catástrofe, se consideró que el total
del volumen de relaves es fluido y arrastrado por el agua hacia las represas y valle
aguas abajo. Por lo tanto el volumen total que fugaría del embalse sería de unos
700.000 m3, con una concentración de cianuro de 50 mg/l.
A partir de estos datos, se estima que la cantidad de cianuro (CN) que fugaría de la
Represa de Relaves es del orden de 35 toneladas. Cabe aclarar que este valor es
absolutamente conservador ya que se ha considerado la máxima concentración
esperable y se la ha aplicado a la totalidad del agua del lago y a la totalidad de los
relaves sólidos.
En todos los cálculos se consideró que se producía una mezcla completa, estimando la
concentración según el balance de masa:
C0 * Q0 = ∑ (Ci * Qi)
(i = 1, 2, 3, ... )
Donde:
C0 = concentración total de cianuro en el efluente, mg/l
Q0 = caudal del efluente, m3/ s
Ci = concentración total de cianuro en el/los afluente(s), mg/l
Qi = caudal del afluente(s), m3/ s
El modelo asume mezcla completa del sistema. Por ejemplo, se asume que la masa de
cianuro que entraría al sistema arroyo Cuñapirú, arroyo Corrales y río Tacuarembó
estaría completamente mezclada en el momento que alcance la toma de agua potable
de pueblo Ansina. Se asume además, en forma conservadora, que no existirá
degradación natural del cianuro.
Los caudales de los distintos cursos fueron evaluados a partir de la cuenca de aportes
aguas arriba del punto considerado, y asignando un caudal unitario por tramo,
analizando los siguientes escenarios:
9
Golder Associates – Golder Associates Report Nº 961-1806 – Canadá 1996
85
•
•
•
estiaje, (situación seca) (con represas RLO-N y RLO-S vacías y llenas)
caudal medio (situación promedio)
crecida (situación húmeda)
En la tabla 5.3 se presentan las superficies de las distintas cuencas y los caudales
estimados en función de la condición de estiaje, caudal medio o crecidas. Para la
situación de estiaje se consideró un caudal unitario de 0.005 m3/s/km2, mientras que
para la condición de caudal medio se consideró un valor de 0.01 m3/s/km2, y para la
situación de crecida se consideró un caudal unitario de 0.05 m3/s/km2.
Tabla 5.3. Superficies de Cuencas
ID Cuenca
Desembocadura. arroyo
Corrales en arroyo Cuñapirú
Desembocadura arroyo
Cuñapirú en río
Tacuarembó
Pueblo Ansina
San Gregorio de Polanco
Sup cuenca
(km2)
Sup cuenca
(há)
Caudal
estiaje
(m3/s)
Caudal
medio (m3/s)
Caudal
crecida
(m3/s)
3350
335000
16.75
33.5
167.5
3550
355000
17.75
35.5
177.5
5900
34400
590000
3440000
29.50
172.00
59.0
344.0
295.0
1720.0
Para la estimación de los volúmenes de dilución, se calcula el tiempo de viaje asociado
a las distancias que debe recorrer el contaminante hasta llegar a los distintos puntos
considerando velocidades medias en los cursos de 0.1 m/s en situación seca o
promedio y de 0.3 m/s para situación húmeda.
Escenarios de Falla
La peor situación en la que puede producirse la falla de la Represa de Relaves es
aquella que pueda ocurrir por la falla catastrófica del Dique Principal Oeste (DPO) de la
Represa de Relaves. En ese caso, los relaves serían vertidos a la Represa Sur (RLOS) prácticamente en forma directa ya que el DPO se encuentra a poca distancia del
lago.
A continuación el material vertido podría pasar a la Represa Sur (RLO-S) y desde ahí
acceder a un sistema de canales de riego, un área de cultivo de arroz y al arroyo
Cuñapirú o al arroyo Corrales.
Los escenarios de falla corresponden a las combinaciones de las siguientes
circunstancias:
• Situación de sequía con los embalses de agua de la Sociedad Agropecuaria Los
Ombúes con poca capacidad ocupada por agua y los cursos de agua con caudales
de estiaje.
• Situación de sequía con los embalses de agua de la Sociedad Agropecuaria Los
Ombúes llenos, es decir, el volumen que entra al sistema saldrá por los aliviaderos
o se producirá la rotura de una o ambas presas, y habrá vertido, y los cursos de
agua con caudales de estiaje.
• Situación de caudales medios en los arroyos y represas de almacenamiento en la
Sociedad Agropecuaria Los Ombúes a capacidad colmada.
• Situación de crecidas con caudales en los arroyos correspondientes a crecidas
ordinarias y represas de almacenamiento para riego colmadas en su capacidad.
86
Se han seleccionado estos escenarios como situaciones que abarcan el espectro en
los que puede darse la fuga y las distintas situaciones de dilución a través de los
embalses y cursos de agua. Otros escenarios posibles quedan comprendidos en estos
rangos, por lo que sus consecuencias son iguales o menores a las calculadas.
La combinación de las situaciones mencionadas produce cuatro escenarios que se
evaluaron individualmente:
1. Situación de estiaje con represas de la SALO vacías y vertido hacia los arroyos
Cuñapirú y Corrales. Falla de las represas con retención del 25% del volumen de la
mezcla.
2. Situación de estiaje con represas de la SALO llenas a su capacidad máxima.
Retención del 50% del volumen de la mezcla en las represas.
3. Situación de caudales medios en los arroyos Cuñapirú y Corrales, y represas de la
SALO llenas. Retención del 50% del volumen de la mezcla en las represas.
4. Situación de crecida en los arroyos Cuñapirú y Corrales, y represas de la SALO
colmadas en su capacidad. Retención del 50% del volumen de la mezcla en las
represas.
Evaluación de Escenarios
A continuación se presenta la evaluación de los escenarios mencionados, bajo las
características propias de cada uno: caudales de los arroyos, volumen de agua
almacenado en las represas de la SALO (RLO-N y RLO-S), volumen de agua en la
zona de chacras, etc.
1. Escenario 1
El volumen vertido desde la Represa de Relaves va hacia las represas Norte y Sur de
la Sociedad Agropecuaria Los Ombúes, que se encuentran con un volumen de agua de
2000000 m3 correspondiente a la quinta parte de su capacidad máxima de 10000000
m3. El volumen retenido en las represas es del 25% del volumen de la mezcla del
volumen almacenado en las represas más el volumen vertido desde la Represa de
Relaves. Por lo tanto, el volumen vertido hacia la zona de cultivos es de 2025000 m3
con una concentración de 13 mg/l.
El área de cultivos se encuentra vacía cuando entra la mezcla proveniente de las
represas de riego Norte y Sur de la SALO, y se establece una lámina de 0.15 m
retenidos sobre la superficie del área de cultivo, descargando hacia los arroyos
Cuñapirú y Corrales unos 525000 m3 con una concentración de 3.5 mg/l.
En los arroyos se produce una dilución en los caudales de estiaje, calculada para el
volumen total (V = 1447000 m3) alcanzando una concentración, previo a la llegada al
río Tacuarembó, de 3.3 mg/l. Luego, entra en el río Tacuarembó y se diluye,
alcanzando una concentración de 1.3 mg/l en la zona de la toma de agua potable de
Ansina. Finalmente, al llegar a la zona de San Gregorio de Polanco la concentración
será de 0.05 mg/l, sin considerar la dilución en el lago de la represa de Rincón del
Bonete.
2. Escenario 2
10000000 m3 correspondiente a su capacidad máxima. En esta situación, la
87
concentración de cianuro en la zona de los reservorios es de 3.3 mg/l. El volumen
retenido en las represas es del 50%, vertiéndose el otro 50% hacia la zona de chacras,
donde se establece una lámina de agua retenida de 0.15 m, vertiéndose a los arroyos
Cuñapirú y Corrales un total de 3850000 m3 con una concentración de 2.4 mg/l.
Al llegar al río Tacuarembó la concentración disminuye a 2.3 mg/l, y a la altura de la
toma de agua de Ansina sobre el río Tacuarembó la concentración es de 1.5 mg/l.
Finalmente, en la zona de San Gregorio de Polanco, en el río Negro, la mezcla diluida
alcanza una concentración de cianuro es de 0.10 mg/l.
3. Escenario 3
10000000 m3 correspondiente a su capacidad máxima. Mientras en los cursos de agua
consideramos una situación de caudales medios. La concentración de cianuro en las
represas (RLO-N y RLO-S) de la SALO es de 3.3 mg/l al igual que el escenario 2. La
retención en las represas, al igual que el escenario anterior, es del 50%,
descargándose hacia la zona de chacras un volumen de agua con cianuro de 5350000
m3 con una concentración de 3.3 mg/l.
En la zona de chacras se asume que se retiene una lámina de 0.15 m de agua,
descargando a los arroyos un volumen de 3850000 m3 con una concentración de 3.3
mg/l. Al mezclarse con el caudal de los arroyos Cuñapirú y Corrales, se produce una
dilución, alcanzándose una concentración de cianuro de 2.1 mg/l.
Al mezclarse el caudal proveniente del arroyo Cuñapirú con el del río Tacuarembó, se
alcanza una concentración de 2.1 mg/l, y al llegar a la toma de agua potable de Ansina,
la concentración en el río Tacuarembó es de 1.2 mg/l. Finalmente, al llegar el flujo a la
zona de San Gregorio de Polanco, luego de haber entrado al río Negro, la
concentración de cianuro es de 0.05 mg/l.
4. Escenario 4
10000000 m3 correspondiente a su capacidad máxima, y los cursos de agua se
encuentran en una condición de crecidas.
La concentración de cianuro en las represas de la SALO es de 3.3 mg/l al igual que el
escenario anterior. La retención en las represas, al igual que el escenario anterior, es
del 50%, descargándose hacia la zona de chacras un volumen de agua con cianuro de
5350000 m3 con una concentración de 3.3 mg/l.
Al estar en una situación de crecidas, se considera que en el zona de chacras existe
una lámina de agua retenida de 0.15 m, con un volumen de 1.500.000 m3. Al llegar el
contaminante proveniente de las represas de almacenamiento de agua, se mezclan,
alcanzando una concentración de 2.6 mg/l en la zona de chacras. Se retiene en las
chacras, al igual que en el resto de los escenarios, una lámina de 0.15 m, con lo que el
volumen vertido hacia los arroyos Cuñapirú y Corrales es de 5350000 m3 con una
concentración de 1.1 mg/l.
88
Al mezclarse con el caudal de los arroyos en la crecida, se diluye el contaminante
alcanzando una concentración en los mismos de 1.1 mg/l. Al llegar el flujo con
contaminante al río Tacuarembó y mezclarse con el caudal que éste trae, la
concentración cae a 0.48 mg/l, por lo que al llegar a la toma de agua de Ansina, la
concentración de cianuro en el agua es de 0.48 mg/l. A su vez, al desembocar el río
Tacuarembó en el río Negro, se produce una nueva dilución, llevando la concentración
en la zona de San Gregorio de Polanco a un valor de 0.02 mg/l.
5. Consecuencias en cada uno de los escenarios evaluados
Según los resultados obtenidos en la modelación de la dilución para las distintas
situaciones y en los distintos puntos de interés (ver tabla 5.4), y considerando los
valores de concentración de cianuro admisibles (en forma puntual) para las tomas de
agua potable de 2.5 mg/l y para la fauna acuática de 0.05 mg/l, es posible evaluar las
consecuencias que se presentarán en cada uno de los escenarios.
Tabla 5.4. Resumen de la evaluación de Escenarios
ID
Represas
SALO
Chacras
Arroyos Cuñapirú
y Corrales
Río
Tacuarembó
Ansina
San
Gregorio de
Polanco
Escenario 1
Escenario 2
Escenario 3
Escenario 4
13
3.3
3.3
3.3
13
3.3
3.3
2.6
3.5
2.4
2.1
1.1
3.3
2.3
2.1
1.1
1.3
1.5
1.2
0.48
0.05
0.10
0.05
0.02
Para el Escenario 1, la concentración de cianuro en la toma de agua potable de Ansina
es de 1.3 mg/l, mientras que en San Gregorio de Polanco la concentración es de 0.05
mg/l por lo que en este escenario no se presentan problemas para las poblaciones
ubicadas aguas abajo de la zona de la Represa de Relaves.
Las concentraciones en los cursos de agua, superan las máximas admisibles para la
fauna acuática hasta luego de la entrada en el lago de la represa de Rincón del Bonete
(desembocadura en el río Negro). Al considerar el volumen de agua del lago del
embalse de la represa de Baygorria, la dilución alcanzará valores por debajo de las
0.05 mg/l. Bajo este escenario existirá mortandad de peces en los cursos de agua
hasta llegar al río Negro, pero no se afectará a los seres humanos de forma directa por
el consumo de agua potable proveniente de las tomas de los arroyos.
En el Escenario 2, las concentraciones de cianuro en la toma de Ansina son del orden
de las 1.5 mg/l, manteniéndose dentro de valores evaluados como admisibles en caso
extremo de 2.5 mg/l, por lo que no se afectan los poblados con toma de agua en los
cursos afectados. De igual manera que el Escenario 1, los valores de concentraciones
de cianuro en los cursos de agua serían superiores a los valores admitidos, durante un
período corto de tiempo, con las consecuencias de mortandad de peces de igual
manera que en el Escenario 1.
En los Escenarios 3 y 4 las concentraciones de cianuro en el río Tacuarembó a la altura
de la toma de agua en Ansina son de 1.2 mg/l y 0.48 mg/l respectivamente, mientras
que las concentraciones en los cursos de agua superan los valores mínimos admisibles
por la afectación de la fauna acuática hasta la llegada al río Negro.
Como conclusión general, puede afirmarse que una falla catastrófica de la Represa de
89
Relaves produciría concentraciones de cianuro en los distintos cuerpos de agua dentro
de rangos manejables para dicho evento. En varios escenarios, las consecuencias
pueden mitigarse con facilidad, y se puede afirmar que hay un riesgo muy bajo de
pérdidas de vidas humanas por ingestión de agua contaminada con cianuro desde las
tomas de agua potable de OSE (Ansina y San Gregorio de Polanco)
En cuanto a la afectación de la fauna acuática, esta se verá afectada durante un
período de tiempo de días, debido a las concentraciones de cianuro en los arroyos
Cuñapirú y Corrales, así como el río Tacuarembó entre la embocadura del Cuñapirú y
hasta la desembocadura en el río Negro. Para atender esta situación deberán tomarse
medidas para evitar la pesca en las zonas afectadas durante un lapso de 10 a 15 días
con el objetivo de evitar la ingesta de peces contaminados.
5.3.4 Muerte de animales por intoxicación
La operación de la Represa de Relaves genera un espejo de agua que puede resultar
atractivo para algunas aves. El agua almacenada en el vaso de la represa contiene
concentraciones variadas de cianuro, lo que representar un riesgo de muerte por
intoxicación para las aves que se encuentren expuestas.
La concentración de cianuro en el vaso de la represa resulta de la interacción de las
siguientes variables:
• Concentración de cianuro y pH en la descarga de relaves.
• Régimen de lluvia y evaporación.
• Intensidad de la radiación solar.
• Temperatura y pH del agua del vaso.
• Tiempo de estadía en la represa (volumen total de agua almacenada).
Resulta claro que a menor concentración de cianuro en la descarga de Planta, menor
será la concentración de cianuro en la represa. Por su parte a menor pH ocurre mayor
pérdida de cianuro en forma de gas cianhídrico, pero precisamente por este motivo es
que el pH en la descarga siempre se mantiene por encima de 10.
La temperatura y la radiación solar contribuyen a la degradación natural del cianuro,
por lo que se espera una mayor incidencia de este fenómeno en los meses de verano.
Por otra parte, la degradación natural es mayor cuanto mayor sea el tiempo de estadía
en la represa. La lluvia además de diluir provoca reducción del pH y consecuentemente
el aumento de la pérdida de cianuro en forma de gas cianhídrico.
A nivel internacional los reportes de muerte de animales en embalses de relaves se
limita a las aves silvestres, especialmente para las aves migratorias que pasan a través
de regiones relativamente áridas como el Oeste de los Estados Unidos, donde el uso
del cianuro en minería es bastante común.
La experiencia de la actual Represa de Relaves (RR1) indica que algunas especies de
aves como el tero, el chorlito y en menor medida algunas especies de patos, utilizan el
lago, fundamentalmente el borde de las playas. En ningún momento se ha verificado
que otro tipo de fauna utilice el embalse.
Con el objetivo de prevenir la muerte de aves, a nivel internacional se ha adoptado
90
como práctica la limitación de la concentración máxima de cianuro en los embalses de
relaves a 50 mg/l (cianuro WAD), lo que se considera un valor seguro para la
preservación de las aves. La aplicación de esta práctica en los últimos años ha
redundado en una disminución notable en el número de muerte de aves.
Para los casos en que, luego de optimizar la dosificación de cianuro en el proceso, la
concentración de cianuro en el embalse supere el valor de 50 mg/l pueden utilizarse
distintas alternativas:
1. Destrucción de la parte del cianuro previo a la descara de los relaves.
2. Colocación de redes, para el caso pequeños estanques.
3. Uso de cañones de aire.
4. Uso de dispositivos que producen ruido (espantapájaros electrónicos).
5. pelotas plásticas cubriendo la superficie del embales.
Está previsto que la nueva represa (RR2) funcione de modo similar a la existente
(RR1), en particular en lo referente a la concentración de cianuro en el vaso. Por esta
razón, en el gráfico de la figura 5.2 se presenta la evolución de la concentración de
cianuro en el vaso de RR1 en todo el período (1997 – 2009) y se comentan algunos
valores particulares.
R.R. Vaso (trimestral)
60
50
CN- mg/l
40
30
20
10
2d
o.
'9
7
4t
o.
'97
2d
o.
'9
8
4t
o.
'98
2d
o.
'9
9
4t
o.
'98
2d
o.
'0
0
4t
o.
'00
2d
o.
'0
1
4t
o.
'01
2d
o.
'0
2
4t
o.
'02
2d
o.
'0
3
4t
o.
'03
2d
o.
'0
4
4t
o.
'04
2d
o.
'0
5
4t
o.
'05
2d
o.
'0
6
4t
o.
'06
2d
o.
'0
7
4t
o.
'07
2d
o.
'0
8
4t
o.
'08
2d
o.
'0
9
4t
o.
'09
0
pe ríodo
Figura 5.2- Evolución de la concentración de CN en el vaso de RR1
(El cianuro indicado corresponde al determinado por el método HACH. En este caso el cianuro
WAD puede estimarse como el 60 % de los valores indicados).
El valor medio de la concentración de cianuro WAD para todo el período fue de 12 mg/l,
variando en el rango de 1.2 a 30 mg/l, sin tendencia definida.
En el año 2008 la concentración de CN wad en el vaso alcanzó valores puntuales
cercanos a los 50 mg/l, límite establecido internacionalmente para la preservación de
las aves, verificándose por primera vez muerte de aves. Se registró la muerte de 12
individuos, pertenecientes a tres especies de aves que habitualmente están presentes
en las orillas de las playas de la represa (3 patos, 8 chorlitos y un tero). Esto ocurrió
cerca de la descarga, donde es muy probable que las concentraciones de cianuro
localmente hayan sido mayores a 50 mg/l. Dichas especies han sido observadas en las
playas de la represa desde el comienzo de las operaciones sin haberse registrado
ningún evento de muerte en forma previa o posterior, lo que confirma que puntualmente
se superó el límite de tolerancia al cianuro de dichas especies.
91
A efectos de evitar la muerte de aves en la represa, inmediatamente se colocaron
espantapájaros electrónicos en torno a la zona de descarga y se disminuyó la
concentración de cianuro en la descarga de Planta, permitiendo controlar y revertir la
situación. Complementariamente se evaluó la alternativa de destrucción de parte del
cianuro en la descarga de Planta, concluyendo que si bien es técnicamente posible,
tiene asociados costos muy elevados.
Se puede concluir entonces que:
• Es posible operar la Represa de Relaves con concentraciones de cianuro WAD por
debajo de los 50 mg/l y evitar así la muerte de las aves.
• Para valores cercanos a los 50 mg/l, puede ser conveniente el uso de
espantapájaros en la zona de la descarga donde localmente podrían ocurrir
concentraciones mayores.
5.3.5 Alteración del paisaje
La construcción de la nueva Represa de Relaves (RR2) implica una modificación en la
morfología del paisaje, introduciendo además cambios en el color y la textura. La
represa se ubicará al Sur de la actual Represa de Relaves (RR1) y se desarrollará a
partir del dique Sur de esta última, y por debajo de la cota de coronamiento (174 m
snm), cubriendo un área algo menor a las 50 há. El cambio morfológico corresponde a
la construcción de los diques, delimitando el perímetro de la represa y el llenado de la
misma. Este cambio será progresivo, acompañando las etapas de ampliación previstas.
Durante la operación, en las paredes predominarán los colores marrón y gris con brillo
moderado. En la parte interna alternarán las tonalidades de marrón correspondientes al
agua turbia y a las playas.
El entorno cercano del área de intervención es naturalmente ondulado, con cotas del
terreno natural que varían entre los 130 y 210 m snm. La actual Represa de Relaves
(RR1) alcanza la cota 174 m snm y las pilas de estéril de Santa Teresa y San Gregorio
tienen cotas máximas de 190 m snm.
El acceso visual al sitio de emplazamiento proyectado es muy escaso, en particular
desde el Norte, ya que la actual Represa de Relaves (RR1) representa una barrera
visual importante. La topografía de la zona hace que, circulando por el camino vecinal
desde la Ruta 29 hacia Minera San Gregorio, el primer acceso visual al área se tenga a
menos de 1 km del emprendimiento minero. En la figura 5.3 puede observarse una foto
aérea y las vistas desde dos puntos notables del camino vecinal.
El punto 1 señalado en la figura 5.3 corresponde a una “ventana” de no más de 200 m
a mano derecha del camino, que tiene una cota de 210 m snm (36 m por encima del
coronamiento de RR1) desde donde puede observarse el dique de agua fresca y una
perspectiva del lago de RR1. Desde este punto el acceso visual a RR2 será mínimo ya
que queda interrumpido por RR1. Luego de la curva, en un tramo de unos 500 m hasta
la entrada al edificio de administración de Minera San Gregorio, existe un buen acceso
visual a RR1. En este caso el acceso visual a RR2 también queda interrumpido por
RR1. Posteriormente las cotas del camino disminuyen y el acceso visual se limita a
parte del dique de agua fresca de RR1.
92
Continuando por el camino empieza a existir un acceso visual al dique Sur de RR1. El
punto 2 de la figura 5.3 corresponde a la vista desde la entrada al establecimiento Los
Ombúes. Esta zona del camino tiene una cota que ronda en los 170 m snm, por lo que
el acceso visual a RR2 se limitará exclusivamente a los diques.
1
2
Figura 5.3- Foto aérea y las vistas desde dos puntos notables del camino vecinal
Por lo tanto puede concluirse que el impacto sobre el paisaje será mínimo durante la
etapa de operación. Luego, a partir del cierre de la represa, la cobertura de la superficie
y de los taludes permitirá el desarrollo de la vegetación, con una muy buena integración
al paisaje ondulado del entorno, recuperando el color y la textura original.
5.3.6 Alteración de la escorrentía y disponibilidad de agua
En la figura 5.4 se presentan las cuencas hidrográficas asociadas al emplazamiento de
la nueva Represa de Relaves (RR2). En la tabla 5.5 se presentan las características
principales de estas cuencas desde el punto de vista geomorfológico e hidrológico.
93
Figura 5.4- Identificación de cuencas a nivel local en la zona de estudio
Tabla 5.5. Características de las cuencas aledañas
Cuenca
RR1 Este
RR1 Oeste
RR2
RAF1
RAF2
Canal Sur
Área
(ha)
19
56
47
168
28
33
Longitud
Cauce
(Km)
0.48
1.35
1.12
2.00
0.57
0.71
Desnivel
Máximo
(m)
2
2
2
60
13
23
Pendiente
media cauce
(m/m)
0.004
0.001
0.002
0.030
0.023
0.033
Tiempo de
Concentración
(hs)
0.32
1.05
0.85
0.45
0.19
0.19
Las cuencas denominadas como “RR1 Este” y “RR1 Oeste” se refieren a las cuencas
internas conformadas en la Represa de Relaves 1, definidas en el Plan de Cierre de
Operaciones de RR1. Mientras que “RR2” se refiere a la cuenca conformada por la
Represa de Relaves 2. Las cuencas denominadas como RAF1 y RAF2 corresponden a
las cuencas de aporte a cada uno de los embalses de agua fresca, con cierre en los
respectivos diques. Por tanto, en las áreas de cuencas indicadas se incluyen las áreas
ocupadas por los lagos. Finalmente “Canal Sur” se refiere a la cuenca de aporte ubicada
al Sur del sitio de emplazamiento propuesto para RR2. El total de la cuenca en el extremo
Sur de área de intervención (al final del Canal Sur), el área de aporte es de 351 há.
Actualmente las 75 há de cuenca correspondiente a la Represa de Relaves 1 (RR1) se
encuentran aisladas, por lo que la cuenca efectiva de aporte es de 276 há.
La situación proyectada implica el confinamiento de 47 há, correspondientes a la última
fase de ampliación de la nueva Represa de Relaves (RR2), pero en forma prácticamente
simultánea se produce el cierre de la Represa de Relaves 1 (RR1) incorporando el aporte
de sus 75 há. De esta forma, la cuenca de aporte resultante tendrá un área de 304 há.
Por tanto se concluye que, respecto a la situación actual, aguas abajo del área de
intervención, existirá un aumento del área de aporte de los escurrimientos del orden de 10
%. Luego de efectivizado el Plan de Cierre de RR2 el área de aporte de la totalidad de la
cuenca aguas debajo de la intervención se restituye el total de las 351 há.
94
6. MEDIDAS DE MITIGACIÓN Y BUENAS PRÁCTICAS
6.1
MEDIDAS DE MITIGACIÓN Y CONTROL
Del análisis y evaluación de los impactos identificados como significativos surgen las
siguientes medidas de mitigación y control.
•
•
•
•
•
•
•
•
•
Control de ejecución de obra.
Implementación de programas de control y aseguramiento de la calidad en la
colocación de la geomembrana.
Implementación de un programa de inspecciones que asegure la integridad de la
geomembrana.
Optimización del uso de cianuro en la Planta de Proceso.
Mantenimiento de concentración de cianuro en el vaso por debajo de 50 mg/l.
Uso eventual de espantapájaros.
Programa de monitoreo de la operación de la represa y Balsa de Monitoreo.
Programa de control del funcionamiento de la Planta de Tratamiento y de monitoreo
de descarga y calidad de aguas en el cuerpo de vertido.
Disponibilidad de un Plan de Contingencias.
La descripción de estas medidas se presenta en el siguiente capítulo, en el punto Plan
de Gestión de la Represa de Relaves.
6.2
BUENAS PRÁCTICAS AMBIENTALES
Seguidamente se listan y describen las buenas prácticas ambientales que requieren ser
aplicadas a fin de evitar la ocurrencia de los siguientes impactos.
•
•
•
•
•
•
•
Eliminación de suelo, flora y hábitat (construcción de represa
préstamos)
Afectación del paisaje por explotación de préstamos
Manejo de residuos de obra y de mantenimiento de maquinaria
Generación de polvo
Derrames de relaves y agua contaminada con cianuro
Volatilización de cianhídrico
Exposición humana al embalse
y explotación de
6.2.1 Eliminación de suelo, flora y hábitat
Tanto para la construcción de la represa como para la explotación de préstamos de
materiales arcillosos es necesaria la remoción de suelo y la vegetación, con la
consecuente eliminación del hábitat existente. Para este tipo de actividades la
Compañía utiliza el siguiente procedimiento:
Intervención del área
1) Minimización de las áreas afectadas.
2) Identificación, señalización y conservación de áreas a ser preservadas.
3) Clasificación, trasplante o talado de árboles de acuerdo a su talla.
4) Creación de refugios de fauna con troncos y ramas resultantes de la intervención.
95
5) Obtención de ejemplares nativos para enviverar y trasplantar posteriormente en las
zonas afectadas.
6) Remoción y acopio de suelo superficial removido de las áreas intervenidas, para su
posterior utilización en la recuperación del área directamente afectada u otras áreas
degradadas.
Acopio de suelos
Los suelos removidos son acopiados en pilas no mayores a 20 m de altura, para evitar
la compactación de las distintas fracciones que lo componen. Para prevenir la erosión,
se conforman montículos de forma trapezoidal con pendientes suaves en los taludes.
Los acopios se ubican en lugares cuidadosamente seleccionados intentando minimizar
los efectos sobre el propio suelo, el paisaje y la dinámica de las actividades, con fácil
acceso y buen drenaje.
Explotación y recomposición de préstamos
1) Remoción y acopio del suelo superficial.
2) Extracción y transporte del material arcilloso.
3) Relleno con roca estéril (si ésta se encuentra disponible) o la recomposición
topográfica del terreno respetando pendientes y drenajes.
4) Cobertura final con el suelo superficial previamente removido.
5) Sembrado de gramíneas para acelerar la revegetación.
6) Control de la erosión y corrección en caso de ser necesario.
6.2.2 Afectación del paisaje por explotación de préstamos
El procedimiento utilizado para la explotación y recomposición de préstamos garantiza
una afectación mínima sobre el paisaje. En base a la experiencia actual puede
afirmarse que en un período de menos de un año la zona de préstamo no se distinguirá
del resto.
6.2.3 Manejo de residuos de obra y de mantenimiento de maquinaria
La Compañía cuenta con un Plan de Gestión de Residuos Sólidos donde se establecen
los instructivos para cada una de las corrientes de residuos que se generan en el
emprendimiento minero, indicando la forma de manejo y su destino final.
Los residuos comunes son recogidos periódicamente y dispuestos en el relleno de
Minera San Gregorio. El relleno está ubicado en un sector especialmente
acondicionado de la pila de estéril de San Gregorio, siendo operado con frentes
mínimos de descarga y cobertura semanal. Los residuos comunes generados en este
proyecto específico serán integrados al sistema de residuos comunes existente.
Adicionalmente se generarán residuos constituidos por restos de geotextil y restos de
geomembrana. Estos residuos son de carácter inerte y dependiendo de las
dimensiones pueden tener utilidad, por lo que podrán ser reutilizados o donados, o de
lo contrario dispuestos en el relleno de Minera San Gregorio.
El mantenimiento de la maquinaría se hará de acuerdo a las rutinas normales del Taller
de Mantenimiento de Minera San Gregorio. Los residuos asimilables a urbanos
96
provenientes del mantenimiento de la maquinaria, serán dispuestos en el relleno de
residuos de Minera San Gregorio. Los aceites lubricantes y de transmisión usados
serán recolectados, almacenados en tanques de 1000 litros y devueltos al proveedor.
Los filtros de aceite y combustible, así como los flexibles hidráulicos serán drenados en
forma previa a su disposición. Las baterías usadas son transportadas a Minera San
Gregorio y devueltas del proveedor.
6.2.4 Generación de polvo
Las actividades de movimiento de los materiales (carga, descarga y transporte) de
construcción generarán polvo que saldrá del área específica de operaciones por acción
del viento. Se trata de partículas livianas presentes en los materiales de construcción y
en el suelo (roca estéril, arcilla y restos de suelo).
Para el control de polvo se utiliza humectación de los caminos mediante camiones
cisterna provistos de regadores.
Otra fuente de polvo la constituyen las playas de relaves. En períodos muy secos, la
acción del viento sobre playas muy desarrolladas, de varios meses de antigüedad,
genera nubes de polvo en torno a la represa. Si bien el contenido de cianuro es muy
bajo (el cianuro presente originalmente a nivel de la superficie es lavado por el agua de
lluvia y degradado por oxidación catalizada por la radiación solar), estas nubes de
polvo constituyen una molestia. La forma de minimizar su generación es alternando las
descargas de relaves en distintos puntos de forma de mantener húmeda la superficie y
aportar restos de material de tipo arcillo-limoso que ayuda retener las partículas y evitar
el arrastre por el viento.
6.2.5 Derrames de relaves y agua contaminada con cianuro
La rotura de las tuberías de impulsión de relaves o de recirculación de agua desde el
lago de la Represa de Relaves hacia la Planta de Proceso, puede generar el
vertimiento de cierta cantidad de cianuro.
Si bien se utiliza tubería de PEAD que permite soportar la presión de trabajo, aún para
las condiciones más exigentes y se cuenta con equipo de soldado y personal altamente
calificado en soldadura de tuberías, el Proyecto de Ingeniería prevé que pueda ocurrir
rotura de tuberías. Por lo tanto se incorpora un canal de tuberías diseñado para un
evento de rotura, impermeabilizado y con terraplenes laterales para mitigar los efectos,
conteniendo el volumen de vertimiento (ver figura 5.5).
El canal de tuberías es impermeabilizado en toda su longitud con geomembrana de
PEAD de 1 mm de espesor, en idénticas condiciones técnicas que la Represa de
Relaves, y su diseño altimétrico contempla el escurrimiento hacia zonas seguras como
son: (a) la Planta de Proceso, donde existe una balsa o pileta para acumular la rotura, y
(b) la propia Represa de Relaves. Asimismo, el sistema de impulsión cuenta con
sistemas de detección de fugas que permite identificar la falla y comenzar con las
tareas de reparación y contingencia.
Si la rotura se produce en la zona de la Represa de Relaves, o sea, fuera del canal de
tuberías, los relaves se dirigirán mayoritariamente hacia el embalse impermeabilizado
97
ya que las tuberías de impulsión se encuentran ubicadas sobre la geomembrana (ver
figura 5.5). Por ello, se puede afirmar que en caso de rotura los efectos serán acotados
y controlados.
Figura 5.5- Canal de tuberías y tubería de relaves sobre geomembrana
Minera San Gregorio cuenta además con procedimientos para rotura de tuberías y
control de derrames. Este último consiste en lo siguiente:
1) Detención de la fuga.
2) Contención de la fuga mediante construcción de cordón perimetral con suelos finos.
3) Retiro y disposición en la Represa de Relaves del material sólido de los relaves y
los primeros centímetros de suelo.
4) Destrucción de cianuro en la superficie mediante el agregado de peróxido de
hidrógeno a razón de 5 l/m2.
6.2.6 Volatilización de cianhídrico
El cianuro presente en solución en el vaso de la Represa de Relaves se encuentra en
equilibrio con gas cianhídrico, el cual se desprende hacia la atmósfera. Este equilibrio
favorece la formación de gas cianhídrico cuando se trabaja a pH bajos. En el caso de la
Represa de Relaves el pH de operación es cercano a 9, por lo que la liberación de gas
cianhídrico es muy baja y los niveles de este gas en la atmósfera están por debajo de
los admitidos para ambientes de trabajo (5 a 10 mg/l para exposición de 8 horas) y muy
por debajo del 50 mg/l que constituye el umbral de peligro inmediato de vida.
El pH en el vaso presenta valores muy estables, ya que la descarga desde la Planta se
encuentra muy controlada respecto a este parámetro. Por otro lado es de destacar que
el volumen de agua almacenada en la represa suele ser superior a los 200.000 m3, por
lo que existe una importante capacidad de amortiguación frente a cambios de pH.
De todos modos existe un programa de monitoreo de pH y cianuro en el agua del vaso
de la represa (tres veces por semana), que permite identificar y corregir si fuera
necesario cualquier desviación.
98
6.2.7 Exposición humana al embalse
Todos los predios de la Compañía se encuentran cercados con alambrado, contando
con porteras cerradas con candado y portones en los puntos de acceso rutinario. Toda
el área de operaciones se encuentra señalizada, con cartelería que indica la prohibición
de ingreso y alerta sobre los riesgos existentes.
Adicionalmente se cuenta con un servicio de Vigilancia a cargo del Grupo de
Respuesta Inmediata (GRI), del Ministerio del Interior, que opera en toda el área de
operaciones, bajo la modalidad de puestos de control fijo (4 puestos) y rondas
periódicas en motonetas todo terreno. En particular la zona de la Represa de Relaves
es recorrida varias veces al día por personal de Medio Ambiente y de Planta de
Proceso.
99
7. PLAN DE GESTIÓN AMBIENTAL
El Plan de Gestión Ambiental se enmarca dentro de la Política Ambiental de la
Compañía y su Programa de Gestión Ambiental general. El Plan se enfoca en la
prevención y control de impactos y riesgos ambientales, en el control operativo, en el
control del desempeño ambiental y la actuación ante contingencias ambientales.
7.1
PLAN DE GESTIÓN DE LA REPRESA DE RELAVES
7.1.1 Pautas generales de plan
Proyecto: La represa fue diseñada de acuerdo a estándares internacionales y por
técnicos con amplia experiencia en la materia. Fue proyectada para ser construida en
etapas que acompañan el ritmo de producción. Cada etapa de ampliación se ajusta a
los estándares mencionados, tanto para estabilidad de los diques como en el sistema
de impermeabilización.
Construcción: Todas las etapas de ampliación son construidas siguiendo los
procedimientos y controles de calidad establecidos en el proyecto, los cuales son
adoptados para las sucesivas ampliaciones.
Operación y control: La operación y control de la represa se realiza de acuerdo a
procedimientos e instructivos elaborados en base a los lineamientos internacionales
para este tipo de obra.
Control de la descarga de Planta y vaso de represa: Se controla la concentración de
cianuro en la descarga de la Planta y en el vaso de la represa de forma de garantizar
que no exista impacto sobre las aves.
Control de liberación de cianuro por infiltración: Se mantiene un estricto control de
las infiltraciones por medio del seguimiento de la concentración de cianuro en la Balsa
de Monitoreo y Pozos Testigo.
Evaluación de riesgos: Se ha realizado una evaluación de riesgos, contemplando
diferentes escenarios de fallas.
Plan de contingencia: Se cuenta con un Plan de Contingencias que contempla una
serie de medidas concretas a ser implementadas frente a los diferentes escenarios de
fallas de la represa de relaves.
Clausura: La represa cuenta con un plan de cierre, el cual se ajusta en cada fase de
ampliación. Tiene por finalidad asegurar la estabilidad y autosustentabilidad de la obra
una vez concluida la etapa de explotación.
7.1.2 Control operacional
El control operacional de la Represa de Relaves incluye los siguientes aspectos, para
los cuales fueron elaborados instructivos específicos:
100
•
•
•
•
•
•
Control de las tuberías de descarga
Control del estado de la geomembrana
Condiciones de llenado
Balance de materiales y volumen disponible
Control estructural
Control del flujo de la Balsa de Monitoreo
7.1.3 Monitoreo
El monitoreo de la Represa de Relaves incluye la medición de la concentración de
cianuro y pH en los siguientes puntos:
1.
2.
3.
4.
5.
Descarga de relaves
Vaso
Balsa de Monitoreo
Pozos Testigo (rutina)
Pozos Testigo (ambiental)
7.1.4 Planta de Tratamiento de Efluentes
7.1.4.1 Controles operacionales y medidas preventivas
La operación requiere de un estricto control de las variables operativas que incluye:
1- Medición y ajuste de caudales (una vez por turno)
2- Medición de exceso de H2O2 y pH en la entrada de planta (dos veces por turno)
3- Medición de CN y Sólidos Sedimentables en salida de la Planta (dos veces por
turno)
4- Medición de CN y Sólidos Sedimentables en la salida de la Represa de
Sedimentación (semanal)
5- Medición de CN en la salida de la Represa de Pulido (tres veces por semana)
6- Medición de CN en las Represas Los Ombúes Norte y Sur a 200 metros de la cola
(tres veces por semana)
Se prevén dos paradas mensuales de 24 horas para mantenimiento de rutina. En
oportunidad de paradas prolongadas de la planta se realiza un mantenimiento general
de los tanques, con corrección de corrosión y pintura, así como mantenimiento
mecánico y eléctrico de agitadores y bombas. El personal afectado recibe capacitación
previa sobre operación de la planta, aspectos de seguridad vinculados al manejo de los
productos químicos y técnicas analíticas. Los aspectos se seguridad son abordados
diariamente en las charlas de 5 minutos previo al inicio de las actividades.
7.1.4.2 Monitoreo
Existen tres tipos de monitoreo:
•
•
•
Monitoreo de vertido
Monitoreo del cuerpo receptor (rutina)
Monitoreo del cuerpo receptor (ambiental)
101
7.2
PLAN DE CONTINGENCIA
7.2.1 Identificación de Eventos Peligrosos
A los efectos de elaborar el Plan de Contingencia correspondiente a las distintas
operaciones de un emprendimiento, se requiere en primer lugar identificar los eventos
peligrosos que pudieran estar asociados a dicha actividad. Los eventos que podrían
provocar un daño significativo al medio ambiente son:
•
•
•
Desborde de la represa
Infiltración excesiva
Falla estructural
7.2.2 Prevención y Minimización de Riesgos
La prioridad, durante la construcción y operación de la Represa de Relaves, es prevenir
y/ó minimizar la ocurrencia de eventos peligrosos antes que resulten en una situación
de emergencia. La prevención y minimización se realiza mediante las siguientes
medidas, que fueron incluidas en el Plan de Gestión de la Represa de Relaves:
•
•
•
•
•
Proyecto
Construcción
Operación y control
Control de la descarga de Planta y vaso de represa
Control de liberación de cianuro por infiltración
El control operacional incluye:
•
•
•
•
•
•
•
Control de las tuberías de descarga
Control del estado de la geomembrana
Condiciones de llenado
Balance de materiales y volumen disponible
Control estructural
Control del flujo de la Balsa de Monitoreo
Monitoreo
7.2.3 Planes y Procedimientos de Respuesta ante Emergencias
En este punto se establecen los procedimientos de repuesta ante los distintos tipos de
emergencias identificados. Se trata de procedimientos generales de guía en el
momento de atender una emergencia dada. Han sido diseñados para enfrentar muchos
tipos de situaciones, aunque obviamente, no todas. Siempre serán necesarios el
sentido común y la toma de decisiones apropiadas. En general, los procedimientos dan
un medio sólido para el manejo de situaciones de emergencia. Ellos ayudarán a reducir
la confusión y permitir que la gente trabaje en forma de grupo para responder más
rápida y efectivamente.
Los eventos de emergencia serán comunicados a los Supervisores de Área o
directamente al personal del Departamento de Seguridad, que cuenta con guardias
102
permanentes. El responsable de Seguridad le informará inmediatamente al Gerente
General, quien designará un Coordinador de Emergencia, el cual deberá estar
familiarizado con el Plan de Contingencia y tendrá capacidad y autoridad para
organizar las acciones requeridas priorizándolas sobre las actividades de rutina del
emprendimiento.
El Coordinador de Emergencia evaluará la situación y activará los procedimientos que
sean necesarios.
7.2.3.1 Falla Estructural de la Represa de Relaves
En el caso de falla catastrófica de la Represa de Relaves, el agua y parte del material
sólido contaminados con cianuro serán vertidos rápidamente y fluirán hacia las
represas de riego ubicadas aguas abajo. La energía cinética del vertimiento combinada
con el alto nivel del agua en las represas, podría causar falla de los diques de las
represas de riego, lo que provocaría vertimiento de aguas contaminadas con cianuro
hacia el área inundada del arrozal y causaría finalmente impacto al Arroyo Cuñapirú.
Los escenarios de falla corresponden a las combinaciones de las siguientes
circunstancias:
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•
•
Situación de sequía con los embalses de agua de la Sociedad Agropecuaria Los
Ombúes con poca capacidad ocupada por agua y los cursos de agua con caudales
de estiaje.
Situación de sequía con los embalses de agua de la Sociedad Agropecuaria Los
Ombúes llenos, es decir, el volumen que entra al sistema saldrá por los aliviaderos
o se producirá la rotura de una o ambas presas, y habrá vertido, y los cursos de
agua con caudales de estiaje.
Situación de caudales medios en los arroyos y represas de almacenamiento en la
Sociedad Agropecuaria Los Ombúes a capacidad colmada.
Situación de crecidas con caudales en los arroyos correspondientes a crecidas
ordinarias y represas de almacenamiento para riego colmadas en su capacidad.
El procedimiento de emergencia es el siguiente:
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•
•
•
Interrumpir el bombeo de relaves a la represa de relaves.
Enviar un grupo de reconocimiento aguas abajo a notificar del peligro a todas
aquellas personas que estén trabajando en el campo (agricultores) o en arroyos y
ríos (pescadores). Proceder a su evacuación si es necesario.
Notificar a los agricultores que usan las represas de riego. Informarles que ha
ocurrido un gran vertimiento y que no deberán abstenerse de usar el agua de las
represas hasta nuevo aviso, además de retirar el ganado. Si ha fallado uno o los
dos diques de las represa de riego y no están conteniendo el agua contaminada con
cianuro, se deben detener las labores en el arrozal.
Notificar de inmediato al encargado de la planta de OSE de Ansina, a efectos que
se intensifique el monitoreo de cianuro y eventualmente se interrumpa el bombeo
hacia la Planta Potabilizadora).
Notificar de esta emergencia a las autoridades gubernamentales.
Enviar un grupo de reconocimiento a las represas de riego para evaluar la
estabilidad estructural de sus diques. Asegurarse que el grupo tenga equipos de
103
comunicación (celular o radio) para informar al Coordinador de Emergencia.
Evaluar la cantidad de agua contaminada con cianuro que ha sido vertida y/o
continúa escapando de la Represa de Relaves.
• Siempre que resulte práctico, utilizar equipo de movimiento de tierra y materiales del
lugar para reducir y eliminar más fugas de relaves desde la Represa de Relaves.
• Monitorear la calidad del agua en las represas de riego, así como también aguas
abajo en la zona inundada y a lo largo del Arroyo Cuñapirú. Este monitoreo deberá
continuar hasta que las concentraciones de cianuro se reduzcan a niveles
aceptables. Evaluar la magnitud de la contaminación y comenzar el tratamiento del
agua.
• Luego de controlada la emergencia, dar aviso conjuntamente con las autoridades
respectivas de “Situación Normal” a los afectados.
•
7.2.3.2 Desborde de la Represa de Relaves
En caso de desbordes de la Represa de Relaves, el agua contaminada con cianuro
será descargada y fluirá hacia las represas de riego. El procedimiento de acción para
esta emergencia es el siguiente:
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•
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Suspender el bombeo de relaves a la Represa de Relaves.
Establecer la causa del desborde y evaluar la cantidad de agua contaminada con
cianuro vertida y que aún continúa escapando si corresponde.
Notificar a los agricultores que usan las represas de riego. Informarles que ha
ocurrido un desborde y que no deben usar el agua de las represas hasta nuevo
aviso.
Notificar de esta emergencia a las autoridades gubernamentales.
Siempre que resulte práctico, utilizar equipo de movimiento de tierra y materiales del
lugar para reducir y eliminar más fugas de relaves desde la represa.
Enviar un grupo de reconocimiento al área de represas para evaluar la estabilidad
estructural de sus diques. Asegurarse que el grupo tenga equipos de comunicación
(celular o radio) para informar al Coordinador de Emergencia.
Cuando haya cesado el desborde, verificar mediante inspección ocular que no haya
daños por erosión en los diques de la Represa de Relaves.
Monitorear la calidad del agua en las represas de riego, así como también aguas
abajo si fuera necesario.
Evaluar la necesidad de destrucción del cianuro e implementarlo si corresponde.
Una vez controlada la emergencia, dar aviso de “Situación Normal” a los agricultores
y otros posibles afectados.
7.2.3.3 Infiltración excesiva
En caso de falla del sistema de impermeabilización la medida de contingencia prevista
es la construcción de una trinchera de intersección y recolección de fugas ubicada
aguas abajo del muro oeste de la represa de relaves. La construcción de la trinchera
colectora consiste en la excavación un espesor aproximado de 0,5 m a 4,0 m de la
capa de cobertura y por lo menos 1 m en la roca meteorizada superior. La profundidad
real de la excavación en la roca firme resultará de la condición de pendiente mínima del
2% a lo largo del fondo de la trinchera y una profundidad general por lo menos 1 m
por debajo de los niveles de agua de para la época seca.
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El agua captada en la trinchera será bombeada hacia la Represa de Relaves. El
procedimiento consiste en:
• Notificar a las autoridades y ajustar el cronograma de actividades.
• Realizar cateos a lo largo del trazado propuesto para determinar la profundidad de la
roca firme y los niveles freáticos, de forma de poder definir el proyecto definitivo de la
trinchera.
• Construir la trinchera y el sumidero de hormigón.
• Instalar una bomba y tuberías para bombear el agua hacia la Represa de Relaves.
• Monitorear el agua captada.
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8. PLANOS
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