Fábrica argentina de tableros eléctricos

Transcripción

| Edición 291 | Año 27 | Septiembre 2014 |
Protección integral
contra rayos y
sobretensiones
Pág.
Reparación del
conductor en el
punto de suspensión
20
Pág.
¿La fábrica inteligente?
Industry 4.0,
¿de qué se trata?
68
Pág.
100
Temática en foco: Interruptores | El dimensionamiento mecánico | Excelente paso de CONEXPO NOA por la ciudad de Salta
Fábrica argentina de tableros eléctricos
En el Parque Industrial de San Francisco, en la provincia
de Córdoba, opera ahora una nueva planta de 4.500 m2,
especialmente diseñada para la fabricación de tableros
eléctricos de baja y media tensión.
WEG EQUIPAMIENTOS ELÉCTRICOS S.A.
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Ingeniería Eléctrica • Septiembre 2014
1
Septiembre 2014 • N° 291
Año 26 - Publicación mensual
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Director
Jorge Luis Menéndez
Director Técnico
Prof. Roberto A. Urriza Macagno
Editores SRL y la electricidad, una historia de acercamientos
Editores SRL es una editorial de revistas técnicas y organizador de
eventos que desde hace más de 25 años trabaja con el objetivo de
Departamento Comercial
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estrechar lazos entre el ámbito académico, industrial y empresarial a
Departamento Administrativo
Diego Cociancih
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y todo aquello que considere relevante para el lector.
Producción Gráfica y Editorial
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través de la difusión de noticias, investigaciones, nuevos desarrollos
Los años de experiencia la han hecho merecedora de un prestigio
importante dentro de cada uno de los sectores a los que orienta sus
revistas. Tal es así, que la propia Asociación Electrotécnica Argentina
ha elegido a la revista Ingeniería Eléctrica para que en ella se publique
trimestralmente la Revista Electrotécnica, medio de difusión oficial de
dicha entidad, cuya envergadura trasciende las fronteras de la ciudad
de Buenos Aires y se extiende a todo el país.
También la AADL, Asociación Argentina de Luminotecnia, ha
confiado en nosotros para la realización de su prestigiosa revista
Luminotecnia desde el año 2006.
Ahora, otra asociación de peso similar elige a Editores SRL para que
sea la editorial encargada de la confección de su revista.
La Cámara Argentina de Instaladores Eléctricos -ACYEDE- festeja
81 años, que la encuentran emprendiendo nuevos proyectos. Uno de
ellos es La revista de ACYEDE, cuyo primer número vio la luz por primera
vez en septiembre de este año.
De esta forma, Editores SRL amplía su gama de soluciones, alcanzando con sus mismos objetivos y profesionalismo a todo el rubro
eléctrico en su conjunto, desde ingenieros especializados hasta instaladores que transitan sus primeros pasos.
El mundo de la electricidad es muy vasto, y Editores SRL entra a
Impresa en
él atravesando puertas variopintas, todo lo cual favorece y facilita sus
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objetivos de acercamiento entre todos los actores del sector.
publicación mensual que se ha editado de forma ininterrumpida es un
Los artículos y comentarios firmados reflejan exclusivamente la opinión de sus autores. Su publicación
en este medio no implica que EDITORES S.R.L.
comparta los conceptos allí vertidos. Está prohibida
la reproducción total o parcial de los artículos publicados en esta revista por cualquier medio gráfico, ra2 Ingeniería Eléctrica • Septiembre 2014
dial, televisivo, magnético, informático, internet, etc.
Esta nueva edición de Ingeniería Eléctrica, la número 291 de esta
ejemplo palpable de todo lo que Editores SRL pregona. Lo invitamos
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Tapa: WEG EQUIPAMIENTOS ELÉCTRICOS S. A.
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Noticias / Magazine
78 Distinción y seguridad | Strand
88 Donde hay dos, no sobran tres
Temática
en foco:
Interruptores
48.WEG presenta nuevas generaciones | Weg
Nota técnica / Aplic.
52.Herramientas para dimensionar
la distribución de energía | Siemens
10 El dimensionamiento mecánico
20 Protección integral contra rayos y
sobretensiones
68 Reparación del conductor en el
punto de suspensión
94 15 potentes aplicaciones para el
84 Capacitores de potencia trifásicos para baja tensión | Elecond
54.Termomagnéticos y diferenciales, todo en interruptores | Steck
110 Módulo interruptor de combinación múltiple, nuevo telerruptor
56.Termomagnéticos, diferenciales
RBC Sitel
y automáticos | ABB
termómetro visual por infrarrojos
60.BAW renueva la ingeniería en sus
de Fluke
interruptores automáticos modulares | Eta Electro - BAW
Opinión
100 ¿La fábrica inteligente?
Industry 4.0, ¿de qué se trata?
La presente edición de Ingeniería
Eléctrica incluye la edición del trimestre julio-septiembre de 2014
de la revista Electrotécnica de la
AEA, Asociación Electrotécnica
Producto /
Nota de tapa
64 Solución para aumentar rápidamente la capacidad de las redes
aéreas | Equipamientos Gruben
Argentina.
Exposiciones
Ver en
páginas 29 a 44
106 Excelente paso de CONEXPO
NOA por la ciudad de Salta
3
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o lo que el autor desee siempre y cuando los contenidos se relacionen con el rubro que nos reúne.
Todos nuestros lectores, profesionales, técnicos e investigadores pueden enviar artículos sobre sus
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novedades del sector y de lograr entre todos una comunicación más fluida.
Contacto: Alejandra Bochio, [email protected]
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Nota técnica
El dimensionamiento mecánico
Parte 2*
Por Ing. Mariano Jorge Greco y Ricardo Silvenses, The Exzone
Uno de los principales proble-
dos dentro de estas envolventes
significa la distancia física que se
mas del dimensionamiento mecá-
y la mínima distancia que se debe
debe dejar entre un componente
nico es verificar que las cantidades
respetar, siempre de acuerdo a los
adyacente al otro, para permitir la
de entradas y salidas de cables
parámetros del certificado, y a las
correcta disipación térmica y para
desde el panel de control estén
especificaciones requeridas por
no reducir la potencia debido a
correctamente elegidas y distri-
los clientes. También para este
extrema proximidad entre com-
buidas, según los parámetros cer-
test, referirse a los manuales de
ponentes. Esta distancia se puede
tificados. Este problema se centra
instalación, uso y mantenimiento
encontrar en las especificaciones
en la máxima cantidad de aguje-
mencionados arriba.
técnicas de los fabricantes.
ros que se puede realizar en cada
Distancia mínima respetable
Mínima distancia entre entra-
significa la distancia mínima de
das roscadas de las paredes sig-
Como muchos tipos de envol-
los componentes y/o equipamien-
nifica la mínima distancia provista
ventes requieren que se verifique la
to que será colocado en la envol-
en los documentos técnicos y cer-
máxima cantidad de entradas per-
vente, contra la pared de la envol-
tificado, respecto a la máxima su-
mitidas, por favor referirse a los ma-
vente y/o contra los componentes
perficie agujereable según estos
nuales de instalación, uso y mante-
a los que deben ser unidos, para
mismos documentos.
nimiento de las envolventes EJB…,
permitir que los componentes y/o
EJB...A, EJBX…, GUB…, EJBE…,
equipamiento tengan su correcta
El dimensionamiento eléctrico
EJBXE…, GUBE…, H…, CCA…, C…
disipación de calor y, consecuen-
Los problemas relacionados al
y CCAI… dejando la descripción es-
temente, su funcionamiento co-
correcto dimensionamiento eléc-
pecífica del dimensionamiento a la
rrecto según los parámetros di-
trico son numerosos y pueden re-
siguiente disertación.
mensionales del fabricante.
sumirse en los siguientes puntos:
pared y/o tapa.
Otro problema es verificar la
Distancia interna entre los
• Dimensionamiento acorde a
cantidad de dispositivos instala-
distintos componentes internos
las corrientes nominales operacio-
10
nales (Ie) del equipamiento y/o de
acciones deben ser desarrolladas.
térmica nominal). Esta corriente
La corriente nominal operativa
nominal (Ie) debe ser obviamente
• Dimensionamiento acorde a la
(Ie) es el valor de la corriente (en
contrastada con la temperatura
capacidad de ruptura (Icn) en kA y
amperios) que los componentes
en la que el componente operará
el tiempo de intervención (s)
absorben en operación, operan-
(esta temperatura no es la tem-
• Elección de las curvas de dis-
do continuamente 24 horas, y
peratura del proyecto sino la que
paro de los interruptores magné-
es el valor que se debe tener en
resulta de operar en espacios con-
ticos o termomagnéticos
cuenta para un correcto dimen-
finados o con poca o nula ventila-
• Dimensionamiento en función
sionamiento de los conductores
ción, como es una envolvente.
de la temperatura, según la clase
eléctricos dentro de la envolven-
La capacidad de ruptura (Icn)
de temperatura, acorde a la subdi-
te. Debería considerarse que este
en kA y el tiempo de intervención
visión IEC 60079-0 o EN 60079-0
valor debe ser comunicado por el
(s) son valores básicos para el co-
• Dimensionamiento en función
cliente a la hora de solicitar que
rrecto dimensionamiento y deben
de la coordinación/filiación/selec-
se le dimensione un tablero y, de-
ser comunicados por el cliente a
tividad eléctrica
pendiendo de la temperatura y la
la hora de requerir el tablero. Es-
• Dimensionamiento según la
clase de temperatura en la cual el
tos valores determinan todo el
máxima potencia disipable (W)
panel de control brindará su servi-
dimensionamiento eléctrico y, en
• Dimensionamiento como fun-
cio, el diseñador deberá dimensio-
consecuencia, son considerados
ción de un límite específico de
nar correctamente la sección de
fundamentales para el cálculo.
energía a transmitirse por los con-
los conductores y los componen-
ductores
tes basados en este dato.
sus terminales
Capacidad de ruptura (Icn) es
la capacidad nominal del compo-
• Dimensionamiento como fun-
La corriente térmica nominal
nente en cortocircuito, según la
ción del coeficiente de contempo-
(Ith) significa la corriente nominal
norma IEC EN 60947-2 (valor ex-
raneidad
que el componente puede sopor-
presado en kA), y la respuesta en
• Dimensionamiento de los trans-
tar durante un servicio continuo y
segundos.
formadores auxiliares necesarios
en referencia a una temperatura
La elección de las curvas de
para los circuitos secundarios
en particular. Este dato puede ser
disparo de los interruptores tér-
• El voltaje nominal (Ue)
encontrado en los documentos
micos o termomagnéticos es
• El voltaje de aislación (Ui)
técnicos del fabricante del com-
también una parte importante
• La frecuencia nominal (Hz)
ponente.
en el dimensionamiento y es un
• La compatibilidad electromag-
Corriente nominal (Ie) es la co-
parámetro, como la capacidad de
nética de los componentes y/o el
rriente nominal que el proyecto
ruptura (Icn), que debe ser comu-
equipamiento eléctrico
ha provisto para operar el compo-
nicada por el cliente a la hora del
nente (corriente que normalmen-
dimensionamiento.
Miremos para cada tema qué
te difiere mucho de la corriente
Curva de disparo de interrup-
11
Nota técnica
tores es la curva característica
el valor, expresado en grados cen-
to menor y, consecuentemente,
para cada tipo de uso, en general:
tígrados, al que se refiere el control
adoptar interruptores aptos para
• Curva B: Existe solo un gene-
de la máxima temperatura superfi-
esos valores inferiores. Esto, suma-
rador que puede proveer una co-
cial que la superficie exterior de la
do al correcto dimensionamiento,
rriente de cortocircuito baja
envolvente puede alcanzar para su
lleva a tomar una decisión econó-
• Curva C: Cargas estándar
correcta operación en un ambien-
micamente correcta.
• Curva D: La corriente inicial es
te, clasificadas como sigue:
de gran intensidad (cinco a siete
• T1: 450 °C
máxima potencia disipada permi-
veces la corriente nominal)
• T2: 300 °C
tida (W) es esencial porque afecta
• Curva K: Protección para usua-
• T3: 200 °C
los parámetros eléctricos del certi-
rios con grandes corrientes induci-
• T4: 135 °C
ficado. De hecho, para obtener el
das (motores, transformadores)
• T5: 100 °C
certificado, una serie de pruebas
• Curva Z: Protección para circui-
• T6: 85 °C
deben ser realizadas para verificar
tos electrónicos
El dimensionamiento según la
Estas temperaturas no deben
la máxima disipación térmica per-
• Curva MA: Protección de mo-
excederse debido a sobrecalen-
mitida en la envolvente, siendo
tores (interruptores con función
tamiento de los componentes
esta función tanto de la clase de
magnética solamente)
internos.
temperatura como de la tempera-
tura ambiente. Para esta prueba,
El dimensionamiento, depen-
La coordinación de la selec-
sin embargo, deben tenerse en
diendo de la temperatura ambien-
tividad eléctrica es otra variable
cuenta la disipación individual del
te, según la clase de temperatura
que debe ser considerada para el
equipamiento que será instalado
y por la subdivisión de las normas
cálculo del dimensionamiento. De
dentro de la envolvente y su suma,
IEC 60079-0 o EN 60079-0, es uno
hecho, si se opta por dimensionar
que no debe en ningún caso exce-
de los parámetros más importan-
todos los interruptores termo-
der el valor esperado en el certifi-
tes para un análisis correcto. De
magnéticos según la capacidad de
cado. Obviamente estos valores,
hecho, la capacidad de corriente
corte requerida, suponiendo que
detectables desde la documen-
de los dispositivos es influenciada
sea técnicamente correcto, podría
tación técnica de cada fabricante,
fuertemente por la variación de la
darse el caso de tener un sobre-
deben ser redimensionados en
temperatura, que resulta en reduc-
calentamiento de componentes
función de la degradación que la
ciones de capacidad en función de
y conductores eléctricos, según
temperatura genera en una insta-
la clase de temperatura. Tanto la
este valor. Sin embargo, las tecno-
lación sin ventilación prevista.
clase de temperatura como la tem-
logías de construcción han hecho
Máxima disipación de potencia
peratura pretendida deben ser co-
que, con una correcta coordina-
del componente y/o equipamien-
municadas por el cliente a la hora
ción de los interruptores, se pueda
to a la temperatura del proyecto
de solicitar un dimensionamiento.
obtener aguas abajo del interrup-
(W) es el valor de la disipación
La clase de temperatura significa
tor principal, una corriente de cor-
térmica de ese objeto de estudio.
12
Este valor puede encontrarse en la
calentamiento generado durante
y cuando se generan circuitos auxi-
documentación técnica del fabri-
el funcionamiento o durante un
liares dentro del panel de control, es
cante y degradada o disminuida
evento de sobrecorriente debido
otro de los parámetros de análisis.
de clase en términos de su valor,
a un mal funcionamiento (corto-
Este cálculo se realiza por la suma
a la temperatura específica en
circuito) puedan ser la causa de
de las cargas y el factor de con-
que se especifica el proyecto. Se
que la temperatura superficial de
temporaneidad que pueden tener,
debe prestar mucha atención en
la envolvente aumente y, conse-
considerando también el pico de
el dimensionamiento, ya que nor-
cuentemente, sea una fuente de
máxima absorción del dispositivo
malmente los componentes y/o
ignición para la atmósfera externa.
que genere el mayor arranque, su-
equipos tienen un valor de disipa-
Este dimensionamiento debe de-
mándolo al total de las cargas.
ción térmica para una instalación
pender de la energía I2t que pasa
El voltaje nominal (Ue) es el
al aire libre a una temperatura de
a través de cada cable en cortocir-
valor de voltaje de operación que
20 °C u otra temperatura indicada
cuito extremo. Este valor puede
define las características de uso
por el fabricante.
encontrarse en la documentación
de un circuito específico. Todo el
La verificación de la energía
técnica del fabricante, pero nece-
equipamiento eléctrico que va a
que pasa a través de los conduc-
sita un cálculo específico poste-
ser usado debe construirse para
tores eléctricos (I2t = K2S2) es de
rior, dependiendo de la clase de
ser capaz de operar a este valor de
gran importancia para el propó-
temperatura y de la temperatura
voltaje, con las tolerancias defini-
sito de un correcto dimensiona-
del proyecto.
das por el estándar de referencia
miento, porque todas las corrien-
El coeficiente de contempora-
que, en principio, corresponde a
tes causadas por un cortocircuito
neidad es otro de los parámetros
±10%, salvo que el cliente lo espe-
que pueden presentarse en cual-
necesarios para el correcto dimen-
cifique de otra manera.
quier punto del circuito, deben
sionamiento eléctrico. Este coefi-
El voltaje de aislación (Ui) es
ser interrumpidas en un tiempo
ciente debe ser comunicado por el
el valor eficaz de la tensión de
no mayor a aquel que lleva a los
cliente al momento de requerir el
prueba de aislamiento asignado
cables a la temperatura permiti-
dimensionamiento. Determina, en
por el fabricante del componen-
da límite. Entonces será necesario
función de la operación en simul-
te y/o equipo, que determina la
probar los conductores basados
táneo del equipamiento, el valor
resiliencia de la aislación y las
en este valor. Tal valor de I2t debe
de la corriente que debe ser consi-
distancias superficiales (la dis-
ser especificado por el fabricante
derado para el dimensionamiento
tancia más corta medida a lo
del dispositivo protectivo.
de los conductores. Nos referimos
largo de la superficie de un aisla-
a la habilidad de ser operativos en
dor interpuesto entre dos partes
servicio paralelo continuo.
conductoras).
Energía que pasa a través de
los conductores eléctricos significa que los conductores eléctricos
El dimensionamiento del trans-
La frecuencia nominal (Hz) es
deben ser debidamente dimen-
formador auxiliar para circuitos
el valor de la frecuencia al cual se
sionados para evitar que el sobre-
secundarios, cuando es necesario
reportan las condiciones norma-
13
Nota técnica
les del sistema. Todo el equipa-
* Nota del editor: La nota aquí
se en cuenta.
segunda
publicada corresponde a la segun-
debe construirse de acuerdo a la
parte diciendo que todas las ac-
da parte de “Criterio dimensional
capacidad de operar a la frecuen-
tividades de dimensionamiento
para el diseño de envolventes para
cia, que las tolerancias de referen-
electromecánico son prerrogati-
paneles de comando y control ubi-
cia de las normas corresponda a
va del fabricante de los cuadros
cados en áreas clasificadas, con
±5%, a menos que el cliente espe-
de mando a prueba de explosio-
ejecución Ex ”d” y Ex “e”, publicada
cifique lo contrario.
nes. Ejecución, análisis, cálculos y
en Ingeniería Eléctrica N° 290, de
La compatibilidad electromag-
el proyecto ejecutivo resultante
Agosto de 2014.
nética de los componentes y/o el
son de su responsabilidad, tanto
equipamiento eléctrico es uno de
como colocar la placa que certifi-
los requerimientos en el uso del
ca el cumplimiento de las normas
equipo eléctrico que debe tomar-
pertinentes
miento eléctrico que será usado
14
Concluimos
esta
15
16
17
18
19
Nota técnica
Protección integral contra rayos
y sobretensiones
Por Ángel Reyna
Una de las características más
la primera causa de daños cau-
que siempre resulta rentable, pues
relevantes de la moderna socie-
sados en equipos electrónicos.
tiene como destino la protección
dad industrial es la presencia ge-
Representan un grave peligro y
de personas, de su trabajo, de las
neralizada de equipos y consumi-
pueden suponer pérdidas muy
instalaciones y los equipos. La se-
dores que incluyen componentes
importantes:
guridad es algo muy serio. Por eso
electrónicos que son extremada-
• Costo por reparación y reposi-
a la hora de decidir las medidas de
mente sensibles a las sobretensio-
ción de equipos
protección y seleccionar las pro-
nes cualquiera que sea el origen
• Continuidad de servicio
tecciones sobre las que hacer des-
de las mismas.
• Pérdidas irreparables
cansar nuestra seguridad hay que
Las compañías de seguros re-
La protección contra rayos y
velan que las sobretensiones son
sobretensiones es una inversión
ser riguroso y exigir de las mismas
las mayores garantías posibles.
En un sistema de protección
integral se distinguen básicamente dos partes: protección externa de los edificios e instalaciones contra descargas directas de
rayos, incluyendo la instalación
de puesta a tierra necesaria para
dispersar la corriente del rayo, y
la protección interna de las redes
técnicas de energía y de datos
que acceden a los equipos y cuyo
20
principal objetivo es reducir los
alguno de los conductores que
de menor valor en la instalación a
efectos eléctricos y magnéticos
acceden a la misma. En estos ca-
proteger.
de las corrientes de rayo dentro
sos se originan sobretensiones de
del espacio a proteger.
alto valor por caída de tensión en
Procesos de conmutación:
la resistencia de toma de tierra, así
• Desconexión de cargas induc-
Las sobretensiones que de-
como por efectos de inducción
tivas (bobinas, transformadores,
terioran e incluso destruyen los
que se producen como conse-
motores, etc.)
equipos eléctricos y electrónicos,
cuencia del campo electromagné-
• Encendido y rotura de arcos
tienen diferentes orígenes:
tico generado por el rayo.
• Disparo de fusibles
• Descarga lejana: Tienen lugar
Descarga de rayo:
a gran distancia de la instalación
• Descarga directa/cercana: Se
(descargas en líneas de MT, des-
producen en la instalación a pro-
cargas entre nubes) y provocan
teger, en sus inmediaciones o en
la aparición de sobretensiones
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27
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| Septiembre 2014 |
• La AEA está inscripta como UCAP para el
Programa de Crédito
Fiscal que brinda la
SePyMe.
• Nuevo comité de Estudios CE 106 | Campos electromagnéticos.
Análisis del comportamiento de los medidores de energía
eléctrica [...]
Pág. 32
Análisis del efecto de
las cargas alineales
en los transformadores de distribución
Pág. 36
• Capacitación en AEA
• Organismos de estudio activos 2014
Pág. 43
Reglamentaciones.
Pág. 44
Pág. 31
Visión
Ser el referente, tanto a nivel nacional como
regional, en el campo de la electrotecnia y su
normalización. Que las reglamentaciones
emitidas por la Asociación sean adoptadas
por las autoridades de aplicación que correspondan a cada jurisdicción. Contar con una
fuerte presencia institucional en todo el territorio nacional. Constituirse en el principal
ámbito de participación de los profesionales
de la electrotecnia.
Misión
Asistir a la comunidad en el manejo seguro y
eficiente de la electricidad mediante la elaboración de documentos normativos, reglamentos técnicos, publicaciones, certificaciones de
instalaciones eléctricas y de personas; conforme a los principios del desarrollo sustentable,
haciendo foco en la preservación del medio
ambiente y fomentando el bienestar cultural y
social. Organizar, facilitar y acompañar el
desarrollo, la formación y el perfeccionamiento de profesionales, técnicos e idóneos en
todos los ámbitos de aplicación de la electrotécnica.
Valores
Coherencia, ética, objetividad, transparencia
y excelencia
LA REVISTA DE LA ASOCIACIÓN ELECTROTÉCNICA ARGENTINA
30
electrotecnia, luminotecnia, electrónica, empresas y gestión
EDITORIAL
La AEA y el impulso de la capacitación
La Asociación Electrotécnica Argentina tiene, como uno de sus pilares fundamentales, la difusión del manejo seguro y eficiente de la electricidad. Es la capacitación una de las herramientas con que ponemos en
práctica dicha difusión y garantizamos la certificación de individuos en esta especialidad.
Actualmente, reconocidos profesionales trabajan para volcar en formas concretas los trabajos de nuestros
Comités de Estudio. Aun así, creemos necesario seguir avanzando en la divulgación y el acceso del conocimiento y, debido a ello, hoy inauguramos una facilidad para que las empresas puedan capacitar a su personal
con toda nuestra experiencia: la AEA está inscripta como Unidad Capacitadora para el Programa de Crédito
Fiscal que brinda la SePyMe.
De esta forma, nuestro compromiso con la comunidad se renueva incorporando facilidades económicas
que posibilitan que un mayor número de profesionales actualicen sus conocimientos con las últimas reglamentaciones y recomendaciones publicadas.
Por otro lado, inauguramos un nuevo Comité de Estudio atendiendo a la problemática de los campos
eléctricos y magnéticos en torno a instalaciones de transmisión y distribución de energía y su influencia sobre
los seres vivos. Mediante la creación y desarrollo de este Organismo de Estudios, tendremos un rol activo y
protagónico en el tratamiento de la temática que consideramos fundamental.
Por último, en esta edición presentamos dos novedosos trabajos: un estudio del comportamiento de los
medidores de energía eléctrica sometidos a tensiones y corrientes poliarmónicas en forma simultánea, con
factores de distorsión de señales normalizadas y formas de ondas poliarmónicas típicas de las redes de distribución y un análisis del efecto de las cargas alineales en los transformadores de distribución. Ambos trabajos
son destacables y contribuyen al desarrollo y a la actualización del campo.
Los invitamos a leer esta nueva edición de revista Electrotécnica.
Cdra. Mónica S. Méndez
Gerencia
La Revista Electrotécnica es una publicación de la Asociación
Electrotécnica Argentina para la difusión de las aplicaciones de
la energía eléctrica en todas sus manifestaciones y el quehacer
empresario del sector electrotécnico, luminotécnico y electrónico.
Septiembre 2014
Asociación Electrotécnica Argentina,
Posadas 1659, C1112ADC, CABA, Argentina
+54-11 4804-3454 /1532
[email protected] / www.aea.org.ar
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Distribución:
• Gratuita para socios de la AEA. Para más información sobre cómo asociarse a la AEA | www.aea.org.ar | [email protected]
• Por suscripción a la revista Ingeniería Eléctrica
Comisión asesora
Ing. Jorge Magri
Ing. Miguel A. Correa
Ing. Miguel Toto
Ing. Norberto O. Broveglio
Ing. Pablo Mazza
Ing. Gustavo J. Wain
Ing. Victor Osete
Comisión Directiva de la AEA 2013/2014
Presidente: Ing. VIGNAROLI, Ernesto O.
Vicepresidente 1°: Ing. ROSENFELD, Pedro A.
Vicepresidente 2°: Ing. NITARDI, Eduardo L.
Secretario: Ing. BROVEGLIO, Norberto
Prosecretario: Ing. CRESTA, Abel J.
Tesorero: Ing. MAZZA, Juan P.
Gerencia Administrativa
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Gerencia Técnica
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Editor:
EDITORES S.R.L
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GIACHETTI, Alberto | Ing. MAGRI, Jorge |
Ing. MANILI, Carlos M. | Ing. MANSILLA,
Carlos A. | Ing. MILITO, Daniel | Ing. SALVATIERRA, Alejandro I. | Ing. TOTO, Miguel A.
| Ing. VERONESE, Enrique | Ing. VINSON,
Edgardo G. | Ing. WAIN, Gustavo J.
SePyMe
31
La Asociación Electrotécnica Argentina está inscripta como Unidad Capacitadora (UCAP) para
el Programa de Crédito Fiscal que brinda la SePyMe
Por lo tanto, su empresa puede obtener hasta el 100% de reintegro en cualquiera de nuestras actividades de
capacitación.
¿En qué consiste el crédito fiscal para capacitación?
El crédito fiscal para capacitación es un régimen por el cual las Micro, Pequeñas y Medianas Empresas (las
“PyME”) pueden capacitar a sus cuadros profesionales y operativos, y obtener un beneficio (reintegro) de hasta el
100% de los gastos incurridos.
¿Cómo puede ser beneficiario de la capacitación?
Todas las empresas que acrediten su condición de PyME de acuerdo a la disposición vigente y que no tengan
deudas fiscales y/o provisionales exigibles pueden ser beneficiarias de la capacitación.
¿Bienes y/o servicios que brinda?
Se reintegra hasta el 100% de los gastos incurridos en actividades de capacitación a través de bonos para la
cobertura de impuestos nacionales. Toda PyME puede solicitar reintegros (para sí o para otra PyME) hasta el 8% de
su masa salarial. Las grandes empresas podrán ceder su beneficio para capacitar a PyME hasta el 8% de su masa
salarial.
Para mayor información:
http://industria.gob.ar/credito-fiscal-capacitacion/tramites/
Nuevo Comité de Estudios
CE 106 | Campos Electromagnéticos
La problemática de los campos eléctricos y magnéticos en torno a instalaciones de transmisión y distribución de energía y su influencia sobre los seres vivos ha sido motivo de numerosos estudios científicos,
tanto del punto de vista físico como epidemiológico,
y es una temática de particular sensibilidad en la sociedad.
Es por ello, que la Asociación Electrotécnica Argentina considera necesario tener una participación
activa y protagónica en el tratamiento de la temática,
tanto en términos de su mitigación y control, como
también en la actualización y análisis de los últimos
estudios que se hayan realizado en el mundo en relación a niveles de exposición, sus eventuales efectos, y
valores de referencia.
El objetivo de este Organismo de Estudios es, teniendo en cuenta la normativa internacional, estudios
y experiencias publicados por organismos de reconocido prestigio como IEEE - Institute of Electrical and
Electronics Engineers, confeccionar documentos normativos con las siguientes características:
Informes sobre la influencia o no de los campos
eléctricos y magnéticos en la salud.
Recomendaciones sobre niveles de exposición de
referencia y su control.
Guías sobre acciones recomendables para su mitigación en el diseño, construcción y adecuación de
instalaciones.
32
Análisis del comportamiento de
los medidores de energía eléctrica
sometidos a tensiones y corrientes
poliarmónicas en forma simultánea,
con factores de distorsión de señales
normalizadas y formas de ondas
poliarmónicas típicas de las redes de
distribución
Resumen
Este trabajo tiene como objetivo analizar el comportamiento de los medidores electromecánicos de
inducción y electrónicos digitales, monofásicos y polifásicos, utilizados en sistemas de generación distribuida eventualmente vinculados con redes tradicionales
del sistema interconectado de generación centralizada convencional, las cuales presentan distorsiones en
sus formas de ondas tanto de tensión como de corriente debido a la alinealidad de las cargas. Para ello
se desarrolló en el Laboratorio Eléctrico de Metrología
(en adelante, LEM) del Departamento de Electrotecnia de la Facultad de Ingeniería de Buenos Aires un
patrón de medición de energía eléctrica poliarmónico
y mediante éste, verificar a los medidores de energía
eléctrica excitados en tensión y en corriente con señales poliarmónicas de distintos grados de distorsión
(THD) aplicadas simultáneamente. La idea de efectuar
este análisis se debe al proyecto de investigación presentado a la Secretaría de Investigación y Ciencia de
la Universidad de Buenos Aires, el cual fue acreditado.
Introducción
El presente trabajo es una síntesis del trabajo llevado a cabo en el proyecto UBASCyT mencionado en el
resumen. Las redes de distribución tienen los usuarios
diseminados y con uso creciente de dispositivos deformantes de las ondas de tensión y corriente como
ser: iluminación con lámparas de bajo consumo, reactancias electrónicas, cibercafés, otros dispositivos de
electrónica industrial como ser soldadoras por arco
eléctrico, centros de cómputos, etc. Se han realizado
mediciones sobre curvas de carga de alto contenido
de armónicos originadas por sistemas de iluminación
Por:
Carlos A. Pérez, Gabino E. Colangelo,
Rafael J. Albarracín Valencia, Carlos C. Salzman
| Laboratorio Eléctrico de Metrología del
Departamento de Electrotecnia
Facultad de Ingeniería, Universidad de
Buenos Aires
de bajo consumo y otros dispositivos simulados en el
osciloscopio. En particular, en el LEM se efectuó el desarrollo de ondas poliarmónicas en forma digital para
tensión y corriente, similares en aspecto a las que se
observan en las redes de distribución. Al realizar el estudio en redes de generación distribuida de baja potencia, la capacidad de cortocircuito de la red no es suficiente para mitigar el efecto de las armónicas, como
ocurre en redes de alta y media tensión del sistema de
generación centralizada convencional. Se analiza en
este paper, la aptitud del medidor patrón actuando en
presencia de las cargas del sistema.
Las normas actuales para la verificación de medidores de energía, cuando se efectúan los ensayos en
el Laboratorio para la verificación de la clase de exactitud del medidor de energía, establecen que la tensión
de alimentación nominal debe tener un contenido armónico inferior al 1%, no así con las corrientes, que sí
deben estar distorsionadas por métodos electrónicos
y que en nada se parecen a las corrientes poliarmónicas que son registradas en las redes. Por ello cuando
el instrumento opera en la red de alimentación, en los
sistemas de generación distribuida de baja tensión, se
encuentra excitado tanto por tensiones y corrientes
distorsionadas, en particular los factores de distorsión para la tensión superan aquel valor alcanzando
cifras del 6 al 8% de THD (total harmonics distortion)
y más elevadas en la corriente, introduciendo errores
en la energía medida a valores inadmisibles sobre el
costo de la energía consumida, afectando la calidad
del servicio, es decir, afectando la forma de onda senoidal de la tensión de distribución dado que las corrientes deformadas vuelven y circulan por las fases
respectivas del secundario de los transformadores de
Carlos A. Pérez, Gabino E. Colangelo, Rafael J. Albarracín Valencia, Carlos C. Salzman
distribución, distorsionando a las tensiones de fase y
comprometiendo a los contratos de concesión de las
empresas distribuidoras. En ese sentido se hace necesario analizar el comportamiento de los medidores
en el laboratorio, bajo distintos factores de distorsión
similares a los obtenidos realmente en el servicio prestado, tanto desde el punto de vista de la tensión como
de la corriente. Este análisis en el laboratorio conduciría a establecer magnitudes de influencia de las distorsiones, tanto en los medidores de energía del tipo
de inducción o electrónicos con valores de referencia
que puedan ser previstos en las respectivas normas. El
LEM se puso en contacto con el Director del Comité
Nº 13 de la IEC, el cual se mostró interesado en la labor
emprendida, manifestando que desean volver a tomar
contacto sobre el particular, con la dirección del LEM.
Se requiere, entonces, en estos casos, el estudio tendiente a verificar el funcionamiento de los medidores
sometidos a señales de alto contenido armónico frente a la comparación de un patrón poliarmónico dado
que las normas actuales establecen que la tensión de
alimentación nominal debe tener un contenido armónico inferior al 1% (senoidal casi pura), cuando se
efectúan los ensayos en el laboratorio para la verificación de la clase de exactitud del medidor de energía
para que no se produzcan errores importantes en la
facturación de sistemas con alto contenido armónico
por errores introducidos por los medidores. En ese
sentido, se hace necesario analizar el comportamiento
de los medidores en el laboratorio de calibraciones y
o verificaciones, bajo distintos factores de distorsión
similares a los obtenidos realmente en el servicio prestado, tanto desde el punto de vista de la tensión como
de la corriente.
Descripción del patrón poliarmónico del LEM
Este patrón poliarmónico (PLP) desarrollado en el
LEM fue calibrado contra un medidor patrón Radian
Research de clase 0,02%, propiedad del LEM, para disponer de un banco automatizado destinado al contraste de medidores de energía clases 1 y 2, excitados
en condiciones poliarmónicas, tanto en tensión como
en corriente y de aplicación simultánea, de manera
de poder verificar medidores de tipo de inducción y
electrónicos, mono y polifásicos en conexión económica, también llamada “conexión de carga fantasma”,
con la particularidad de ensayar esos medidores en
condiciones similares a las que se dan in situ, es decir,
afectados de tensiones y corrientes poliarmónicas, sin
considerar otras magnitudes de influencia, dado que
como dichos ensayos son efectuados en los ambientes del LEM, la temperatura y humedad son las que
corresponden por norma a todo laboratorio nacional
de calibración, las restantes magnitudes están acotadas según la respectiva norma.
El diagrama correspondiente al esquema de medida se puede apreciar en la figura 1, donde se presenta
el sistema de adquisición de datos formado por la PC,
y dentro de ella una placa de 16 bits de alta exactitud
0,012% KPCI3108 de la firma Keithley, utilizándose un
canal para la muestra de tensión de línea aplicada al
medidor y otro para la muestra de corriente que circula
por el o los circuitos amperimétricos, ya sea en el medidor mono o trifásico respectivamente sujeto a ensayo.
Las ondas poliarmónicas de tensión y corriente fueron
grabadas en dividí usando para ello un generador patrón multifunción marca Agilent con su software para
tal fin y de esta forma se interpretaron formas muy similares a las que se observan en las redes eléctricas de
distribución masiva de baja tensión. El factor de potencia se lo garantizó mediante un medidor YEW 2039.
Cabe agregar que también almacenamos en DVD ondas senoidales de 50 Hz para el ensayo en condiciones
senoidales de tensión y corriente y factor de potencia
unitario. Justamente estos ensayos a 50 Hz con THD
menor a 0,2% (menor que lo especificado por norma,
menos de 1%) permitió confirmar que los medidores
utilizados para los ensayos del presente trabajo se encontraban dentro de sus clases de exactitudes especificadas por los respectivos fabricantes y así poder ser
verificados en condiciones poliarmónicas. Para el caso
de los medidores de inducción se debió desarrollar un
dispositivo adicional, que junto con un receptor óptico en el espectro visible, también desarrollado en el
LEM, permitió contar vueltas enteras del medidor de
disco a inducción que está sincronizado con el tiempo
de duración del ensayo, para garantizar que la energía
del instrumento a verificar, el medidor la da a vueltas
enteras y el valor obtenido mediante la constante del
medidor para esas vueltas enteras se compara con el
entregado por el software del PLP cuando concluye
el tiempo del ensayo dando la energía en Wh del en-
Análisis del comportamiento de los medidores de energía eléctrica
33
34
Figura 1
sayo correspondiente. No solo da la energía, sino da
también la THD de la tensión y la corriente. Presenta
además el diagrama temporal de la forma de las ondas de tensión y corriente, aplicadas al medidor bajo
ensayo: los gráficos de los espectros en frecuencia en
forma de “barritas” provenientes de la FFT realizada a
cada onda por el software de las variables eléctricas
tensión y corriente aplicadas al medidor bajo ensayo.
Ensayos realizados
Se debe aclarar que el algoritmo del software utilizado, una vez adquiridos los datos de las señales de
entrada y guardado en matrices de datos, son procesados para reconstruir las formas de las ondas que
luego del ensayo, son presentadas en pantalla y pueden ser impresas, como así también los histogramas
de las THD correspondientes (espectro en frecuencia)
Nº 1: Medidor de tipo inducción de disco:
Marca: XXX – Monofásico 2 hilos
220 V – 10 A
Constante: K=375 r/kWh
Clase: 2
Nº: 65914385
Año: 1994
Nº 2: Medidor electrónico digital
Marca: XXX – Trifásico
3 x 380/220 V -- 3 x 110/63,5 V
Constante: 1 kWh – 1666 y 2/3 pulsos
Clase: 1
Nº: 055636
Año: 1995
Tabla 1. Datos de los medidores
de dichas señales de tensión y corriente apareciendo
la traza de la fundametal de 50 Hz y los armónicos
constitutivos de la respectivas poliarmónicas de U e I,
la duración del ensayo, el factor de potencia indicado
(0,998 típico para este sistema), la cantidad de lazos de
programa, el tiempo de adquisición de datos y toda
otra variable que sea necesaria para el control del estatus del sistema. Presentará además los Wh del ensayo
efectuado, contra el cual se verificará el del medidor
bajo ensayo. Los lazos de programa del software permiten tomar, durante el tiempo del ensayo, los datos
de adquisición de tal forma que haya intervalos de
no adquisición dentro del tiempo total (batchs) esto
fue desarrollado así para lograr no rebasar la memoria temporal del sistema aritmético y lógico (ALU) y la
memoria RAM, y así evitar el bloqueo del computador.
Cabe mencionar que para esos ensayos cuyas tablas
de valores finales damos a continuación en las tablas
para medidor tipo Nº 1 y medidor tipo Nº 2, surgieron
de datos tomados en la siguiente forma: LP (lazo de
programa) igual a 5, o sea que si el tiempo de ensayo es de 50 segundos, se tomarán datos de U y de I
durante 5 segundos diez veces, por lo que tendremos
diez valores de energía en ese ensayo de 50 segundos,
a los que se les aplica a estadística clásica obteniendo
el valor promedio de esos diez valores, o sea que el
computador presenta como valor final de energía y
en ese ensayo, el valor medio de esos diez valores y
si a su vez se ejecutaran tres ensayos uno a continuación del otro de 50 segundos cada uno, con un mismo
medidor, a esos tres valores presentados en pantalla
se los volvió a promediar en forma manual, a fin de
poder minimizar aún más las posibles dispersiones de
valores.
Explicado en el punto anterior, como el software
promedia las mediciones del computador, hay que
agregar que se efectuaron tres ensayos para un medidor monofásico de tipo de disco a inducción y tres ensayos para un medidor totalmente electrónico digital
trifásico en conexión económica. Cada ensayo responde a una THD de U (tensión) y una THD de I (corriente)
en forma simultánea. En excitación senoidal, para ambos medidores con distorsión de U de THDU: 0,12% y
con distorsión de I de THDI: 0,14%, ambos medidores
utilizados se encuentran en clase. Detalle de los medidores, en la tabla 1.
Carlos A. Pérez, Gabino E. Colangelo, Rafael J. Albarracín Valencia, Carlos C. Salzman
Mediciones efectuadas – valores de energía
obtenidos
Valores de energía en cada ensayo y para cada tipo
de medidor: tensión eficaz en cada ensayo: 220 V ±
0,5% - corriente eficaz en cada ensayo: 4 A ± 0,5%
Medidor tipo Nº 1
Ensayo Nº 1
THDU: 5%
THDI: 8%
Medidor: 5.3334 Wh
PLP: 5.4599 Wh
Error relat.: -2.325%
Ensayo Nº 2
THDU: 5%
THDI: 14%
Medidor: 5.3333 Wh
PLP: 5.46763 Wh
Ensayo Nº 3
THDU: 10%
THDI: 19%
Medidor: 5.3333 Wh
PLP: 5.49463 Wh
Medidor tipo Nº 2
Ensayo Nº 1
THDU: 5%
THDI: 8%
Medidor: 37.800015 Wh
PLP: 38.02037 Wh
Error relat: -0.58%
Ensayo Nº 2
THDU: 5%
THDI: 14%
PLP: 37.4578 Wh
Ensayo Nº 3
THDU: 10%
THDI: 18%
PLP: 36.7349 Wh
con estos análisis sobre un lote mayor de medidores
de energía suministrados por clientes del LEM, siendo de tipo totalmente electrónicos tanto mono como
trifásicos, y una vez concluido con estas mediciones,
según los datos que obtengamos, nos pondremos
en contacto con el Director del Comité Nº 13 del IEC,
con quien nos habíamos contactado con anterioridad,
mostrándose muy interesado.
Bibliografía
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Kusters N., Land Moore W. J. M., “On definition of reactive power
under non-sinusoidal conditions”, IEEE Trans. Power apparatus and
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Stockton J. R., Proposed quarter-squares double dual-slope digital
wattmeter, Electro Lett. 16 819-20, 1980.
Stockton J. R. and Clarke F. J. J., “On the basic theory of wattmeters
sampling at regular intervals”, NPL Des Report Nº 71, Agosto, 1981.
“Continuous and sampled data feedback type precision current amplifier for testing watt and watthour metters”, Electrical Engineering,
en Japón, Vol. 104. PP. 130 – 135, Julio 1984.
Lapuh, Viscocnik, Arnsek, Single DVM sampling power metter for
low frecuencies, Instituto Esloveno de Calidad y Metrología, Ljubljana, Eslovenia.
Davis, Emanuel, Pileggi, Harmonic pollutionmetering: theoretical
considerations, Instituto Politécnico de Worcester, Worcester, Estados Unidos.
Musico, Nostro, Design and performance of a multichannel multisampling analog to digital converter board for energy measurement, Instituto Nacional de Física Nuclear, Génova, Italia.
Conclusiones
Agradecimientos
Puede observarse en los valores de los errores relativos porcentuales, que los correspondientes al medidor de energía de tipo de inducción, con relativos
bajos valores de distorsión en tensión y corriente simultáneas, se va ligeramente de clase 2, y el apartamiento de la clase va aumentando con el aumento de
las THD aplicadas.
Para el medidor electrónico digital trifásico ensayado, el error relativo máximo obtenido no alcanza el valor de su clase 1, con las distorsiones de THD aplicadas,
por lo que los medidores electrónicos digitales cuyos
funcionamientos se basan en la teoría del muestreo
de señales son más exactos en condiciones poliarmónicas que los de inducción electromecánicos. Cabe
agregar que éstas son mediciones preliminares en un
conjunto reducido de medidores. Se va a continuar
Agradecemos a las empresas argentinas representantes de instrumentos de medición que figuran en
nuestra cartera de clientes de calibraciones, quienes
gentilmente nos han provisto de estos medidores en
forma desinteresada, para poder cumplir nuestro deseo de ampliar la capacidad metrológica de nuestro
laboratorio eléctrico de metrología y contar desde
2008 con un banco poliarmónico para el ensayo de
medidores de energía eléctrica, sumado al que ya disponíamos en condiciones senoidales.
Contacto
Carlos A. Pérez, Gabino E. Colangelo y Rafael J. Albarracín Valencia, a [email protected]
Carlos C. Salzman, a [email protected]
Análisis del comportamiento de los medidores de energía eléctrica
35
36
Análisis del efecto de
las cargas alineales en
los transformadores de
distribución
Palabras clave
Armónicas, pérdidas adicionales, transformadores,
derating, demérito, declasado, factor K.
Resumen
El incremento del uso de las cargas alineales en
edificios de oficinas, en la actividad industrial y aún en
sectores residenciales produce un incremento de la
contaminación armónica en las redes de distribución,
lo que trae aparejado nuevas exigencias a los transformadores involucrados.
En el presente trabajo se hace un breve análisis
de las características más importantes de las cargas
deformantes más comunes encontradas en las distintas aplicaciones, en particular de sus espectros de
frecuencias y de su efecto en los transformadores normales de distribución.
Se estudia la posibilidad compensar el incremento de pérdidas mediante la reducción de la potencia
nominal o demérito (derating en inglés), considerando
las normas y recomendaciones aplicables al respecto.
También se analizan las estrategias de diseño tendientes a mitigar los efectos nocivos de las corrientes
armónicas en dichos transformadores.
Por:
Norberto A Lemozy, Edgardo G Vinson, Alejandro Jurado
Grupo Energía y Ambiente (GEA), Departamento de Electrotecnia
Facultad de Ingeniería, Universidad de Buenos Aires
Artículo incluido en la edición de Ingeniería Eléctrica 291
Septiembre 2014
do armónico de las corrientes consumidas), como de
polución armónica en la red (contenido armónico en
la tensión suministrada), lo que se refleja en la actual
regulación para el control de la calidad de producto
técnico en materia de armónicos para las redes de
suministro público. Se puede citar al respecto las resoluciones ENRE 184/2000 “Base metodológica para el
control de la calidad del producto técnico”, y la 99/97
“Base metodológica para el control de emisión de perturbaciones. Producto técnico. Etapa 2”.
La polución armónica influye tanto en las aplicaciones eléctricas, como en el desempeño de componentes de las instalaciones de distribución pública o
de los propios usuarios, incluyendo los conductores y
los transformadores, siendo estos últimos el objeto de
análisis del presente trabajo.
En la actualidad existen normas ampliamente difundidas a nivel internacional que tratan la aplicación de
transformadores con cargas alineales, tales como la IEEE
Std. C57.110-1998, y la UL 1561-1994 y una importante
cantidad de estudios realizados. En la presente publicación se hace un resumen de los aspectos que los autores han considerado como los más importantes.
Introducción
Las cargas alineales en el ámbito domiciliario
e industrial
El progresivo incremento del equipamiento electrónico con características no lineales tanto en las aplicaciones domiciliarias como en las cargas industriales,
junto con las cargas alineales tradicionales, provocan
un paulatino aumento de la polución armónica de la
red de suministro [1] [2].
Los posibles efectos que esto puede provocar sobre el normal desempeño de los distintos dispositivos
eléctricos, inclusive sobre los mismos que producen
la contaminación, ha llevado a la necesidad de fijar
límites tanto para la emisión de armónicos (conteni-
Las características deformantes de las aplicaciones
electrónicas típicas a nivel domiciliario, tales como
televisores, equipos de audio, computadoras personales, etc., están asociadas a las fuentes internas
de conversión de CA a CC. Estas fuentes incluyen un
rectificador y un filtro de entrada capacitor, necesario para reducir la ondulación de la tensión continua
resultante. La aplicación absorbe corriente de la red
durante el intervalo de carga del capacitor, el que es
en general bastante menor a un semiperiodo. Esto da
lugar a un espectro armónico de corrientes de orden
37
impar, tal como se observa en la tabla 1 para el caso de
televisores, el que se mejora levemente cuando están
presentes muchos equipos, debido a la distribución
estadística de las características de los mismos [3].
Armónico
3
5
7
9
Iυ/I1
Individual
83,8%
60%
36,3%
11,3%
Factor de compensación para 80 TV
0,70
0,34
0,16
0,23
Tabla 1. Armónicos en televisor
Además de las aplicaciones típicamente electrónicas ya mencionadas, también originan armónicos de
corriente [1] las lámparas fluorescentes compactas, los
balastos electrónicos, los controles de intensidad de
iluminación para lámparas incandescentes y los variadores de velocidad de motores pequeños que están
basados en el control de la tensión aplicada por medio
de dispositivos de conmutación (triacs o tiristores en
antiparalelo).
A estas aplicaciones altamente contaminantes,
se le suman otras con contenido armónico más leve,
como la iluminación fluorescente con balasto electromagnético.
En el ambiente industrial es posible que las cargas
deformantes puedan constituir una parte muy importante de la potencia demandada. Entre las más comunes [3] [4] se encuentran las típicas tales como hornos
de arco, iluminación con lámparas de descarga y las
compuestas por el equipamiento electrónico de potencia, las que día a día toman mayor presencia.
Respecto a estas últimas se pueden mencionar:
Los cada vez más importantes sistemas de alimentación ininterrumpida, para mantener en funcionamiento los sistemas de control, automatización,
computación y monitorización de producción,
ante cualquier perturbación en la red.
Variadores de velocidad de motores de CC mediante rectificadores trifásicos controlados.
Variadores de velocidad de motores asincrónicos
de CA, por modulación de ancho de pulso (PWM)
[5], cada vez más empleados en lugar de los anteriores de CC.
Variadores de velocidad de motores de CA mediante conversión directa, en general limitados a
grandes unidades.
Rectificadores trifásicos para suministros de CC.
Hornos de inducción o equipos de temple superficial con convertidores de frecuencia.
En la figura 1 se puede observar una gráfica típica
de corriente consumida de la red por un variador de
velocidad tipo PWM y del reflejo de las componentes de alta frecuencia en la tensión de alimentación.
La forma de la corriente se debe a que la etapa de
tensión constante intermedia dispone de un filtro de
capacitor. Esta situación se puede mejorar con el agregado de un inductor.
En la tabla 2 se muestra el contenido armónico, de
bajo orden, típico de uno de estos variadores.
Figura 1. Corriente y tensión en un variador
de velocidad PWM
Orden
5
7
11
13
17
Valor
85%
72%
41%
27%
8%
Tabla 2. Ejemplo de contenido armónico
de un variador PWM
Análisis del efecto de las cargas alineales en los transformadores de distribución
38
Influencia de los armónicos sobre el transformador
Los efectos fundamentales que provoca el contenido armónico de la corriente sobre el transformador son:
Aumento de las pérdidas adicionales en los conductores activos
Aumento de las pérdidas por corrientes parásitas
en partes conductoras
Para armónicos de frecuencias bajas, se puede evaluar el aumento de pérdidas debido a las corrientes
inducidas por el campo magnético en el conductor,
sin considerar el efecto de éstas sobre el campo [7]. El
aumento de pérdidas adicionales en los conductores,
y por lo tanto el incremento de la resistencia efectiva,
resulta proporcional al cuadrado de la frecuencia:
RCA ( f ) = RCC
El aumento de pérdidas adicionales en los conductores activos para una corriente poliarmónica,
respecto de las provocadas por una corriente senoidal
de frecuencia fundamental e igual valor eficaz, puede
interpretarse como el resultado del aumento de la resistencia efectiva de corriente alterna para las componentes de frecuencia superior.
Aplicando un tratamiento exacto de la densidad
de corriente en un conductor, por ejemplo, para un
bobinado desarrollado en una sola capa con un conductor macizo o varios subconductores no transpuestos, la resistencia efectiva por unidad de longitud en
CA para una frecuencia dada resulta [6]:
RCA =
1
σ ⋅ h ⋅δ

a

⋅ ℜ (1 + j ) ⋅ coth ⋅ (1 + j )
δ



[1]
donde:
σ: conductibilidad.
h: altura del conductor (sentido axial al bobinado)
a: espesor total del conductor (sentido radial al bobinado)
δ: profundidad de penetración de la onda de campo
en el conductor:
δ=
1
π ⋅ f ⋅ µ ⋅σ [2]
f: frecuencia
μ: permeabilidad del material conductor
Para frecuencias más elevadas, la profundidad de penetración resulta mucho menor que la medida radial
del conductor, resultando la resistencia efectiva directamente:
RCA
1
=
σ ⋅ h ⋅δ [3]
 f 
+ ∆R fo ⋅  
 fo 
2
[4]
Comparando las expresiones es de observar que
la (4) es imprecisa a altas frecuencias. No obstante tiene una ventaja importante: las pérdidas adicionales
para una corriente poliarmónica puede determinarse simplemente conociendo su espectro armónico
y las pérdidas adicionales a frecuencia fundamental,
las que se determinan en el ensayo de cortocircuito, y
no hay necesidad de disponer de dimensiones de los
conductores. Este criterio es el aplicado por la IEEE Std.
C57 110-1998 [4] y por la UL 1561-1994 [5].
En estudios posteriores [8] se indican coeficientes
de corrección al respecto, no obstante, su aplicación
requiere del conocimiento dimensional de los conductores, información con la que el usuario del transformador difícilmente pueda contar.
En general, en los extremos de los arrollamientos
se observa un aumento del campo magnético disperso radial, y dado que los conductores de los bobinados presentan su lado mayor en dirección axial, las
pérdidas adicionales localizadas en esta zona resultan
bastante superiores que en el centro del bobinado.
Al aparecer componentes armónicas, el aumento de
las pérdidas adicionales en relación a las joule provoca una mayor diferencia entre las
pérdidas en los conductores del
centro del bobinado y de las cabezas, afectando en mayor grado
la temperatura del punto más
caliente del arrollamiento (hotspot), que se ubica próximo a su
extremo superior.
Figura 2. Distribución de
campo magnético en un
transformador [9]
39
Por su parte, el aumento de las pérdidas debido
a corrientes parásitas en otras partes conductoras no
afecta en general a la temperatura de los arrollamientos de transformadores secos. Por el contrario, en el
caso de transformadores en líquido aislante, el incremento de estas pérdidas provoca un aumento de la
temperatura de éste, aumentando consecuentemente la temperatura del arrollamiento.
Un circuito térmico simplificado símil eléctrico, representativo del criterio simplificativo adoptado por la
IEC 60354 [10] se observa en la figura 3.
Bobinados
Pj+Padc
Rtc-ac
Aceite Rtac-amb
P0+Padoc
Cctransf
Ambiente
+
Temperatura
ambiente
Figura 3. Circuito térmico aproximado
de un transformador en líquido refrigerante
La norma IEEE Std. C57.110-1998 [11] provee una
metodología relativamente sencilla que permite, bajo
ciertas suposiciones, y a través de los resultados de
ensayo de rutina de un transformador, determinar la
capacidad de un transformador para abastecer una
corriente con un contenido armónico determinado.
El método se basa en la estimación de las pérdidas
adicionales en los conductores y en otras partes conductoras, para el espectro armónico de las corrientes,
considerando que las primeras varían con el cuadrado de la frecuencia, y las segundas con la frecuencia
elevada a un exponente (0,8). A tal efecto se aplican
los coeficientes de aumento de pérdidas adicionales
a igual corriente eficaz en los conductores FLH y en
otras partes conductoras FLH_STR:
FHL
h
h
2
∑I
h
⋅h2
h
2
h
h
h
2
h
0 ,8
2
[5]
[6]
donde Padc y Padc-o son respectivamente las pérdidas adicionales en los conductores para una corriente
poliarmónica y para una corriente senoidal, de frecuencia fundamental y de igual valor eficaz. Padoc y
Padoc-o son respectivamente las pérdidas adicionales
en otras partes conductoras para una corriente poliarmónica y para una corriente senoidal de frecuencia
fundamental y de igual valor eficaz. Ih es el valor de la
corriente para un armónico de orden h.
Para evaluar el efecto de los armónicos en la sobretemperatura del fluido refrigerante aislante, como
se vio en el punto anterior, se debe considerar el aumento de las pérdidas totales, mediante la expresión:
(
La evaluación de la potencia admisible
según IEEE
∑I
∑I ⋅h
∑I
PT = P0 + I pu 2 ⋅ Pjn + Padc − n ⋅ FHL + Padoc − n ⋅ FHL− STR
donde “Rt”, resistencias térmicas (la IEC 60354 considera su alinealidad afectando pérdidas con un exponente 0,8) y Cc, capacidad calorífica.
P
= adc =
Padc − 0
FHL − STR
P
= adoc =
Padoc − 0
)
[7]
donde:
P0: pérdidas en vacío nominales.
Ipu: corriente eficaz por unidad.
Pjn: pérdidas joule nominales en los conductores activos.
Padc-n , Padoc-n: pérdidas adicionales a frecuencia y
corriente nominal en los conductores y en otras partes
conductoras respectivamente.
Para evaluar el salto térmico entre el punto más
caliente de los conductores y el medio refrigerante,
es necesario considerar las pérdidas adicionales en la
zona del bobinado en que su densidad es mayor. Al
respecto la IEEE convenientemente adopta una expresión de pérdidas en el arrollamiento por unidad referidas a las pérdidas joule (Parr(pu)) que puede aplicarse
a nivel local o para todo el bobinado:
(
Parr ( pu ) = I pu 2 1 + Padc−n ( pu ) ⋅ FSH
)
[8]
donde Padc-n (pu) son las pérdidas adicionales en los
conductores a frecuencia y corriente nominales por
unidad de pérdidas joule a corriente nominal.
40
Para transformadores secos, mediante la expresión
(8) puede determinarse la corriente eficaz poliarmónica por unidad que produce la misma sobretemperatura del arrollamiento que para una corriente nominal
de frecuencia fundamental.
Para transformadores con arrollamientos en medio refrigerante aislante, que son los empleados casi
en la totalidad de los sistemas de distribución pública
de energía, no puede obtenerse una expresión directa
que proporcione la carga admisible, debiendo evaluarse las sobretemperaturas de la capa superior del
líquido respecto del ambiente, y del punto más caliente del arrollamiento respecto del líquido, con las
expresiones siguientes: sobretemperatura en régimen
permanente entre la capa superior del líquido (top oil)
y el ambiente, con corriente poliarmónica de valor eficaz nominal:
 P + (Pjn + Padc − n ⋅ FHL + Padoc − n ⋅ FHL − STR )
θTO = θTO −n ⋅  0

P0 + Pjn + Padc − n + Padoc − n


[9]
0 ,8
θ g = θ g −n ⋅ 
I 2
K = ∑ h  ⋅ h2
h  In 
[11]
Su verificación se efectúa mediante el ensayo de calentamiento, sea aplicando una corriente poliarmónica
de valor eficaz nominal y el K resultante igual o mayor
al calculado, o aplicando una corriente senoidal de frecuencia nominal tal que produzca en el arrollamiento
más afectado por las pérdidas adicionales las mismas
pérdidas que la corriente poliarmónica de factor K:
(
Parr ( ensayo ) = Pjoule 1 + Pad −bmc ( pu ) ⋅ K
)
[12]
0 ,8
donde es la sobretemperatura del líquido en condiciones nominales.
Sobretemperatura en régimen permanente entre
el punto más caliente del arrollamiento y la capa superior del líquido, con corriente poliarmónica de valor
eficaz nominal:
 (1 + Pac − n ( pu ) ⋅ FHL )

 1 + Pac − n ( pu ) 
con el coeficiente FLH de la IEEE, pues se basa en la
misma hipótesis de relación de pérdidas adicionales
en los conductores con el cuadrado de la frecuencia,
pero la base de referencia es la corriente nominal del
transformador.
[10]
Para evaluar las sobretemperaturas en régimen
permanente para corriente eficaz diferente de la nominal se afectarán los términos correspondientes a las
pérdidas variables por Ipu2.
La normalización de transformadores para
corrientes poliarmónicas: el factor K
La norma UL 1561-1994 [12] introdujo como un
valor asignado de especificación opcional el factor K,
cuyo propósito es indicar la capacidad que posee el
transformador de abastecer su corriente nominal con
un contenido armónico determinado.
La expresión del factor K guarda una gran similitud
donde Pad-bmc son las pérdidas adicionales asignadas al bobinado de mayor corriente. Estas magnitudes
deben corregirse con los coeficientes de usuales de
variación con la temperatura.
La especificación de este factor conduce a la optimización del diseño del transformador, evitando que
se utilice un transformador normal excesivamente
sobredimensionado, además de evitar errores ante su
eventual reemplazo. No obstante, la elección de sobredimensionar o emplear un transformador con factor K es económica.
Por otra parte, conforme se analiza en [13], una
debilidad de este método es que no contempla debidamente la mayor concentración de pérdidas adicionales en la zona extrema del bobinado.
Evaluación de la influencia de armónicos de carga sobre transformadores de distribución ONAN
Se efectuó una evaluación comparativa del comportamiento térmico de un transformador sometido
a curvas de demanda diaria típicas, para carga 100%
lineal y para carga con armónicos.
Se comparó la relación de consumo de vida útil
para igual corriente eficaz máxima, y la diferencia de
factor de carga para igual nivel de consumo de vida,
considerando curvas de carga diaria típicas de cada
41
caso (basadas en el subanexo IV de los contratos de
concesión de las empresas de distribución de energía
del GBA). Para el cálculo de temperaturas con carga
variable y para la estimación de consumo de vida relativo de la aislación se aplicó la norma IEC 60354.
Para obtener las sobretemperaturas para régimen
permanente con corriente poliarmónica nominal, se
afectaron los valores nominales por los factores establecidos en la IEEE C57-110, y la repartición de pérdidas adicionales se efectuó de acuerdo con lo indicado
en ésta, a saber:
Pérdidas adicionales en los conductores: 33% de
las pérdidas adicionales totales.
Pérdidas adicionales en otras partes conductoras: 67%.
Pérdidas adicionales en arrollamiento interno de BT:
70% de las pérdidas adicionales en los conductores.
Densidad de pérdidas adicionales en los conductores en torno al hot-spot relativa a la media: 4.
Se consideró un transformador dentro de un local,
con una relación de pérdidas adicionales a totales de
cortocircuito de 7,3%, valor más elevado de varios casos observados, y reactancia de cortocircuito del 4%.
La regulación en materia de perturbaciones, mencionada en el punto 1, fija valores de referencia límite
para los armónicos de tensión, y de armónicos de corriente consumida por los usuarios.
Considerando este aspecto, se efectuó el análisis
térmico comparativo para tres escenarios:
Escenario 1: Transformador de red pública con carga dominante residencial, espectro armónico de
corriente tal que no sobrepase el límite por armónico de tensión ni la tasa de distorsión de tensión
total de la regulación. Figura 4.
Escenario 2: Transformador de red pública con
carga dominante industrial, espectro armónico de
corriente tal que no sobrepase el límite de emisión
por armónico establecido en la regulación.
Escenario 3: Transformador interno de una industria,
espectro armónico de corriente definido con una
combinación de 40% de cargas lineales y 60% de
alineales típicas (PWM, UPS, rectificadores). Figura 5.
En las figuras 4 y 5 se observan algunas distribuciones armónicas evaluadas:
Espectro armónico de corriente Escenario 1 (para
límite de distorsión de tensión)
1
0,8
0,6
0,4
0,2
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19
Figura 4. Escenario 1
Espectro armónico de corriente. Escenario 3
(industria)
1
0,8
0,6
0,4
0,2
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19
Figura 5. Escenario 3
Los valores resultantes del análisis se observan en
la tabla 3.
En la figura 6 se observa la curva diaria de carga
y de temperatura del hot-spot, considerando carga lineal y carga deformante, para el escenario 1.
Algunas pautas de diseño para mejorar el
comportamiento ante cargas alineales
Para la optimización del diseño de transformadores es necesario contar con herramientas para prede-
Escenario
Factor de carga base
Aumento de consumo de vida a
igual carga
1
2
3
1,1
1
1
110%
70%
3.300%
Factor de
carga para
igual vida útil
1,03
0,96
0,80
Tabla 3.
Resultados
42
120,0
100,0
80,0
60,0
temperatura hot spot carga alineal
40,0
Temperatura hot spot, carga lineal
20,0
Factor de carga
0,0
0
2
4
6
8
10
12
14
16
18
20
22
24
Figura 6. Temperatura del hot spot. Escenario 1
terminar la distribución de temperaturas, fundamentalmente del hot spot, para luego adoptar medidas
apropiadas que reduzcan las pérdidas adicionales.
Para la predeterminación se requiere, como se detalla en [8], emplear modelos de cálculo para:
Determinar la distribución del campo magnético, y
las pérdidas adicionales en los conductores.
Determinar la distribución de temperaturas en el
arrollamiento.
Algunas pautas generales para la reducción de
pérdidas adicionales en los conductores son:
Reducir el espesor de los conductores en el sentido radial del bobinado, o dividir el conductor en
varios subconductores.
Utilizar conductores compuestos por subconductores que tengan además una reducida altura, para
disminuir las pérdidas adicionales en extremos del
arrollamiento debido al campo radial.
Los subconductores deben ser transpuestos, para
que todos concatenen el mismo flujo. Es factible el
empleo de barras formadas por varias planchuelas
transpuestas cíclicamente.
Para el caso de transformadores en líquido refrigerante es necesario reducir las pérdidas en otras partes conductoras tales como prensayugos, espárragos
tensores y otros elementos estructurales. A tal efecto,
como se indica en [4] es conveniente utilizar materiales no magnéticos, y aislar todo potencial circuito de
circulación de corrientes parásitas.
Conclusiones
La IEEE provee un método sencillo de evaluación
de carga admisible poliarmónica, requiriendo solo
datos de ensayo. Métodos más precisos requieren de
herramientas de cálculo y datos constructivos específicos difícilmente disponibles.
La aplicación de transformadores con factor K según UL permite la optimización de diseños, aunque
los ensayos no evalúan adecuadamente el hot-spot.
Para un contenido armónico de corriente basado
en los límites de la regulación, la reducción de la carga
máxima admisible no sería elevada, aunque tampoco
despreciable (1,1 contra 1,03). No se justificaría un diseño particular de transformador, aunque sí un control
para acotar las pérdidas adicionales.
Para transformadores en industrias con alta polución armónica, el fuerte declasado que podría requerir
un transformador normal puede justificar una optimización de diseño para este fin específico.
Bibliografía y referencias
[1] Brugnoni, M.S., Los componentes armónicos de la demanda y sus
efectos sobre las redes de distribución eléctrica. San Pablo, SP, Brasil,
noviembre, 1997.
[2] Dugan-Mc Granaghan-Beaty, Electrical power system quality, 1996.
[3] Arrillaga J. et al., Power system harmonics, 1985.
[4] IEEE Std 519, Recommended practices and requirements for harmonic control in electric power systems, 1992.
[5] Grötzbach, M. et al., “Line current harmonics of VSI-Fed adjustable
speed drives”, IEEE transactions on industrial applications, Vol. 36, No.
2, Marzo/Abril 2000, pp. 683-690.
[6] Netushil Polivanov, Principios de electrotecnia. Tomo III, 1954.
[7] VV. AA. Staff del MIT, Circuitos magnéticos y transformadores, 1949.
[8] Sergei N. Makarov, Alexander E. Emanuel, Corrected harmonic loss
factor for transformers supplying nonsinusoidal load currents. IEEE 2000.
[9] M.G. Say, The performance and design of alternating current machines.
[10] IEC 60354, Loading guide for immersed power transformer, 1991
[11] IEEE Std C57.110 IEEE, Recommended practice for establishing transformer capability when supplying nonsinusoidal load currents, 1998.
[12] UL 1561, Dry type general purpose power transformers, 1994.
[13] Linden W. Pierce, “Transformer design and application considerations for nonsinusoidal load currents”, IEEE Transactions on industry applications, Vol. 32, Mayo/Junio 1996.
Contacto
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15 y 16 de septiembre
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30 de septiembre
Noviembre
Octubre
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 Organismos de estudio activos 2014
Organismos de estudio: la Asociación Electrotécnica genera a partir de necesidades de la comunidad o a solicitud de entes oficiales y privados documentos técnicos en forma de reglamentaciones, guías o especificaciones técnicas. Esto se hace a través de comités de estudio o grupos de trabajo
especialmente creados a tal efecto. Actualmente se encuentran en actividad los siguientes:
Comité 08: Redes eléctricas inteligentes
Documento publicado: 92559
Comité 10: Instalaciones eléctricas en
inmuebles
Documento publicado: 90364-7-771
Comité 10 G: Eficiencia energética en
las instalaciones eléctricas de baja
tensión
Comité 10 H: Paneles fotovoltaicos
Documento publicado: S/P
salas de uso médico
Comité 15: Instalaciones eléctricas de
protección contra las descargas atmosféricas
Documento publicado: 9007-14 y 90079-17
Comité 21: Trabajos con tensión en instalaciones eléctricas menores a 1 kV
Comité 51: Instalaciones eléctricas de
alumbrado público
atmósferas antiexplosivas
Comité 53: Trabajos con tensión en instalaciones eléctricas menores a 1 kV
Comité 32: Centros de transformación
y suministro de distribución
Comité 61: Instalaciones eléctricas
con tensiones mayores a 1 kV
Comité 33: Líneas aéreas exteriores de
alta y media tensión
Comité 78: Arco eléctrico
Comité 34: Líneas aéreas exteriores de
baja tensión
Comité 35: Líneas eléctricas exteriores
en general, líneas subterráneas
Comité 99: Estaciones transformadoras
Comité 101: Electrostática
Comité 106: Campos electromagnéticos
43
LA REVISTA DE LA ASOCIACIÓN ELECTROTÉCNICA ARGENTINA
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energética en las instalaciones eléctricas de baja
tensión. Sección 1: requisitos generales de eficiencia energética. AEA 90364-8. Edición 2013.
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de automatización de edificios. AEA
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Finaliza aquí la Revista Electrotécnica. Desde la Comisión Directiva de la Asociación Electrotécnica Argentina, saludamos a los lectores hasta la próxima edición, la cual llegará de la mano de Ingeniería Eléctrica correspondiente al
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46
47
Interruptores
WEG presenta nuevas generaciones
Nueva generación de interruptores en caja moldeada
• DWA800, corrientes desde 350
Dentro de los últimos lanza-
• DWA1600, corrientes desde
mientos de la marca WEG, se en-
500 hasta 1.600 A (con protección
cuentran los interruptores DWB, en
electrónica LSIG)
hasta 800 A
versión tripolar y tetrapolar, desarrollados con un diseño compacto,
Los interruptores en caja mol-
lo que permite un importante aho-
deada WEG pueden ser utilizados
rro de espacio en tableros eléctricos.
en una amplia gama de aplicacio-
Las corrientes nominales van desde
nes que garantizan una protección
16 hasta 400 A en tres tamaños:
rápida contra cortocircuitos. En
• DWB160, corrientes desde 16
arranques con contactores y relés
hasta 160 A
inteligentes, la línea DWB satisface
los requisitos de coordinación tipo
hasta 250 A
senta doble aislamiento entre las
partes energizadas y el frente del
hasta 400 A
equipo, excepto los terminales.
2 según estándar IEC60947-4-1.
Además de eso, los accesorios in-
Nueva generación: protección
electrónica LSIG
Los interruptores DWB de
ternos fueron diseñados para ser
Otro reciente lanzamiento es
WEG ofrecen flexibilidad total
totalmente independientes del
la nueva línea DWA con protec-
para los clientes en cuanto al
circuito de potencia, evitando así
ción electrónica incorporada. La
montaje de los accesorios inter-
cualquier riesgo de contacto con
protección electrónica se encarga
nos, porque ellos son comunes
las partes energizadas.
de todo el control del equipo y le
brinda un amplio rango de corrien-
para estos tres tamaños, y gracias
a la tapa frontal transparente se
En aplicaciones con corrien-
te de trabajo, como así también la
pueden identificar fácilmente los
tes superiores, los interruptores
posibilidad de modificar la curva
accesorios instalados.
DWA complementan la solución
de disparo y adaptarse apropiada-
proporcionando protección hasta
mente para proteger un transfor-
1.600 A:
mador, un motor o un generador.
Tal como los demás interruptores de la firma, esta línea pre-
48
Ingeniería Eléctrica • Interruptores • Septiembre 2014
Producto
La electrónica le permite regular protecciones en las diferentes
zonas en que se presenta la sobrecorriente, ésta se conoce como
protección LSIG:
• L: Sobrecarga de largo retardado
• S: Sobrecarga de corto retardo
• I: Cortocircuito instantáneo
• G: Fuga a tierra
(Esta protección está disponible
en aparatos de mayor porte, para
corrientes de 500 hasta 1.600 A.)
Las aplicaciones se hallan en
circuitos eléctricos y de distribución de potencia, los interruptores
DWB D hasta 400 A, y DWA, hasta
1.600 A garantizan la protección
de sobrecarga y cortocircuito a
través del disparo térmico y magnético o electrónico.
1. Interruptor en caja moldeada DWB250
2. Interruptor en caja moldeada DWB160
3. Bloques de contactos auxiliares BC, bloques de alarma AL, bloques de contacto/
alarma BCAL
4. Bobina de apertura por mínima tensión BS, bobina de apertura a distancia BD
5. Base para fijación rápida en riel DIN
6. Separador de fases del DWB160 (suministrado como estándar)
7. Barras de extensión para conexión posterior del DWB160
8. Barras de extensión BEDWB160 o BEDWB250
9. Separador de fases del DWB250 (suministrado como estándar)
10.Marco frontal de puerta MPDWB160 o MPDWB250
11.Enclavamiento mecánico BLIM DWB160 o BLIM DWB250
12.Bloqueo por candado PLW160 o PLW250
13.Manija para accionamiento rotativo en puerta de tablero MRX para DWB160
14.Manija para accionamiento rotativo en puerta de tablero MR DWB160 o MR
DWB250.
49
Interruptores
Para proteger la rama del cir-
Para la protección de genera-
cos en condiciones normales, se
cuito del motor contra cortocircui-
dores, se aplican los interruptores
presentan los interruptores-sec-
tos, fueron desarrollados los inte-
DWB G y DWG. Estas unidades com-
cionadores IWB e IWA, los cuales
rruptores DWB M y DWM, por lo
prenden disparadores térmicos y
no están destinados para protec-
que tienen solamente disparado-
magnéticos especialmente desarro-
ción, ya que no tienen unidades
res magnéticos. Además, se selec-
llados para satisfacer los requisitos
de disparo.
cionan para evitar el disparo del
específicos de bajos niveles de falla
motor durante el tiempo de arran-
cuando se protege un generador.
que, cuando la corriente excede
ocho veces la corriente nominal.
Motores
50
Por WEG
Finalmente, para conexión y
desconexión de circuitos eléctri-
Generadores
Transformadores
51
Interruptores
Herramientas para dimensionar
la distribución de energía
Simaris design 8.0 y curves 4.0, una manera inteligente de dimensionar un sistema de distribución de energía
En respuesta a la necesidad de
leccionar el tipo de coordinación
completar la protección de un cir-
dimensionar un sistema de distri-
con la cual se protegerá el motor
cuito eléctrico.
bución de energía en forma rápida
(tipo 1 o tipo 2).
El Simaris design tiene dos ins-
y sencilla, Siemens ha desarrollado
Con respecto a esta nueva
tancias de trabajo, la primera se
poderosas herramientas que facili-
versión, se agrega la opción de
basa en un dimensionamiento au-
tan el cálculo, entre otras cosas, de
conectar descargadores para so-
tomático, es decir, todos los cálcu-
las corrientes de cortocircuito en
bretensiones y descargas atmos-
los y dimensionamiento lo realiza
cada punto crítico de una instala-
féricas, con esto último se logra
en base a la carga y bajo condicio-
ción eléctrica, como así también
las caídas de tensión, dimensionamiento de los alimentadores, ductos de barras, fuentes de energía
(transformadores y grupos electrógenos), es decir, desde la fuente de
alimentación general hasta la carga, pasando por las protecciones,
cables, circuitos de iluminación,
tomacorrientes, motores, banco de
capacitares y cargas de reserva.
En el caso de los motores
se puede seleccionar el tipo de
arranque que se desea dimensionar (directo, inversión de marcha,
estrella-triángulo y arranque suave), este dimensionamiento también incluye la posibilidad de se-
52
Producto
proyecto y avisa a través de mensajes cuando no se cumple con los
requerimientos necesarios. Gracias
a esto, los proyectos planificados
se pueden implementar con mayor
seguridad.
Simaris design y curves ofrecen varias opciones de exportación del proyecto. Pudiéndose
exportar fácilmente en varios formatos, con gráficos y datos de red,
listado de equipos, diagramas de
selectividad y ajustes de los interruptores automáticos.
En los informes podemos encontrar: listado de materiales utilizados en la instalación, listado de
corrientes de cortocircuito, curvas
de selectividad, información sobre
los cables alimentadores y el diagrama de la red.
Todas estas características ayudan a garantizar una buena fiabilidad de planificación reducción
nes establecidas en el primer paso
En cuanto al Simaris curves, es
de tiempos y gastos de ingeniería
de diseño. La segunda instancia es
un software que complementa al
para el proyecto general del siste-
la de edición, aquí el proyectista
Simaris design ya que permite ver
ma de distribución.
puede cambiar las características
las curvas de protección de los ele-
Los unifilares permiten visua-
de la fuente de alimentación, de
mentos de protección, es decir, sin
lizar todos los componentes de la
los alimentadores, de los interrup-
necesidad de diseñar un unifilar se
instalación desde la fuente hasta la
tores y de la carga.
puede ver las curvas de las protec-
carga, pasando por las protecciones
En consecuencia, con la op-
ciones, de tal forma de corroborar
de línea, alimentadores y sistemas
ción de editar el trabajo, permite
la coordinación de los mismos o
de arranque. Las cargas pueden ser
al proyectista adaptar la instala-
bien analizar a priori la combina-
desde motores trifásicos, ilumina-
ción según la necesidad del mis-
ción de dichas protecciones.
ción, tomacorrientes, banco de ca-
mo, todo en el marco que la norma lo permita.
Simaris design basic verifica automáticamente los contenidos del
pacitores o cargas de reserva.
Por Siemens
53
Interruptores
Termomagnéticos y diferenciales,
todo en interruptores
Interruptores termomagnéticos
va de disparo C, de 3 a 6 kA según
Los interruptores termomag-
norma IEC 60898-1, y de 10 kA se-
néticos Steck son equipos de alta
gún IEC 60947-2.
de detener corrientes en el más
tecnología que protegen hilos y
cables eléctricos contra cortocir-
Interruptores diferenciales
cuitos y sobrecargas de corriente.
Protección contra las corrien-
Cuentan con contactos especiales
tes eléctricas ocasionales que
en plata que ofrecen garantía de
pueden pasar por el cuerpo hu-
seguridad contra soldadura.
mano en caso de contactos direc-
corto espacio de tiempo.
Por Steck
Ir (mA)
In A
La gama está compuesta por
tos o indirectos. Este dispositivo
25
1P, 2P, 3P, 4P de 2 a 125 A; con cur-
interviene cuando hay necesidad
40
63
Descripción
Norma
Ic (kA)
In (A)
Ancho 18 mm
Empaque
80
Unipolar
IEC 60898-1
3
2 a 63
1
12
100
4,5
50 y 63
1
12
6
2 a 40
1
12
40
IEC 60947-2
10
80 a 125
1,5
2
63
IEC 60898-1
3
2 a 63
2
6
80
4,5
50 y 63
2
6
100
6
2 a 40
2
6
125
IEC 60947-2
10
80 a 125
3
6
25
IEC 60898-1
3
2 a 63
3
4
40
4,5
50 y 63
3
4
6
2 a 40
3
4
IEC 60947-2
10
80 a 125
4,5
4
IEC 60898-1
3
2 a 63
4
3
4,5
50 y 63
4
3
6
2 a 40
4
3
10
80 a 125
6
3
Bipolar
Tripolar
Tetrapolar
IEC 60947-2
30
2
230
4
230 o 480
230
2
63
25
300
40
400
63
4
80
125
54
Un (V)
25
100
Polos
55
Interruptores
Termomagnéticos, diferenciales
y automáticos
ABB cuenta con una amplia lí-
renciales pueden ser instanáneos
nea de interruptores, sus caracte-
tipo B, A o AC, selectivos tipo A o B,
rísticas principales se describen a
o alta inmunidad tipo A o B.
Interruptores termomagnéticos para montaje en riel DIN
Una línea completa de intrrup-
continuación. Vale aclarar además
Cuentan con aprobaciones IEC
tores termomagnéticos para mon-
que la firma cuenta con una planta
61008 e IEC 62423 y los acompaña
taje en riel DIN, para garantizar la
en la provincia de Tucumán, en Ar-
una completa línea de accesorios,
seguridad en cualquier instalación
gentina, desde donde fabrica este
que incluye contactos auxiliares,
eléctrica. A partir de los modelos
tipo de productos. El nivel de tec-
bobinas de apertura, máxima y
SH200 a los modelos S800, se ofre-
nología que implantó allí le permi-
mínima tensión como también re-
ce una línea de productos para
te suministrar productos de fabri-
conectadores automáticos.
uno, dos, tres y cuatro polos, con
cación nacional de igual calidad y
calibres desde 0,1 a 125 A. Las cur-
prestación técnica a los fabricados
vas de disparo son tipo B, C, D, K, Z,
en las plantas europeas, convir-
aptos para corriente alterna o con-
tiendo al país en un exportador de
tinua. Los interruptores están dis-
productos de este tipo.
ponibles para corrientes de cortocircuito Icn desde 4,5 hasta 50 kA.
Interruptores
diferenciales
para montaje en riel DIN
IEC 60947-2, IEC 60898, UL 1077
Una línea completa de inte-
y UL 489. Una completa línea de
rruptores diferenciales para mon-
accesorios, incluye contactos auxi-
taje en riel DIN, para garantizar la
liares, bobinas de apertura, máxi-
seguridad de una instalación eléc-
ma y mínima tensión, comando
trica y la protección de las perso-
motorizado, enclavamiento para
nas que la utilicen.
candado, interruptores con alta li-
Cuentan
con
aprobaciones
Está compuesta por produc-
mitación de energía pasante en el
tos bi, tri y tetrapolares, con cali-
momento del cortocircuito (clase
bres desde 16 hasta 125 A y con
3) y borneras de conexión doble
corrientes diferenciales de 10, 30,
para conexión cable/cable o ca-
100, 300, 500 y 1.000 mA. Los dife-
ble/peine.
56
Producto
para protección de motores en
Interruptores automáticos en
caja moldeada en baja tensión - Tmax
Se
encuentran
disponibles
CCM, generadores y capacitores.
versiones tri y tetrapolar, en eje-
Abarca un rango de corrientes
cución fija, enchufable y extraíble.
permanentes asignadas de 130
Los relés de protección cuen-
a 3.200 A con un poder de corte
tan con una electrónica de última
último en cortocircuito de hasta
generación que añaden a las fun-
200 kA y tensiones de servicio
ciones básicas de protección fun-
hasta 1.150 V ca y 1.000 V cc.
ciones de medición, protecciones
La tecnología utilizada para
de avanzada, funciones lógicas y
las cámaras de arco y la velocidad
de diagnóstico de falla, y comu-
de apertura de contacto garan-
nicación a través de diferentes
tizan una fuerte limitación de la
protocolos o mediante conexión
energía específica pasante (l2t), li-
inalámbrica.
mitando así el sobrecalentamien-
Estos dispositivos responden a
to de los dispositivos y esfuerzo
las normas IEC 60947-2 y UL 1066.
electrodinámico.
Esta línea, Tmax, se caracteriza por un nivel elevado de
rendimiento y prestaciones con
dimensiones muy compactas.
Se utiliza en plantas industriales e instalaciones civiles de
baja tensión con corrientes de
servicio hasta 3.200 A. Ha sido
especialmente diseñada para la
distribución de potencia tanto
en corriente alterna como continua. Existen versiones especiales
57
Interruptores
Interruptores
automáticos
abiertos de baja tensión –
Emax
tri y tetrapolar. En cuanto a las di-
a través de diferentes protocolos
mensiones, los interruptores de la
o mediante conexión inalámbrica.
misma ejecución se caracterizan
Estos dispositivos responden a
Se utilizan como interrupto-
por presentar alturas y profundi-
las normas IEC 60947-2 y UL 1066.
res automáticos para protección
dades iguales; además, pueden
general y de máquinas eléctri-
alimentarse,
cas como generadores, motores,
tanto de los terminales superiores
transformadores y capacitores.
como de los inferiores.
indiferentemente,
Son aptos para ser empleados en
Poseen una familia completa
todo tipo de instalaciones civiles e
de accesorios y relés de protec-
industriales.
ciones intercambiables, comunes
Abarcan un rango de corriente
para todos los tamaños. Los relés
de 250 hasta 6.300 A con un poder
de protección cuentan con una
de corte último en cortocircuito de
electrónica de última generación
hasta 150 kA y tensiones de servi-
que añaden a las funciones bási-
cio hasta 1.150 V ca y 1.000 V cc.
cas de protección, funciones de
Todos estos interruptores au-
medición, protecciones de avan-
tomáticos se encuentran disponi-
zada, funciones lógicas y diag-
bles en ejecución fija y extraíble,
nóstico de falla, y comunicación
58
Por ABB
59
Interruptores
BAW renueva la ingeniería en sus
interruptores automáticos modulares
Nuevos interruptores automáticos con protección termomagnética. Serie N (4,5 kA)
Destinados a la protección del
cableado contra sobrecargas y cortocircuitos en instalaciones residenciales, comerciales e industriales.
Estos dispositivos responden
a las exigencias de la norma IEC
60898-1, y se presentan en una completa línea de 1 a 4 polos, calibres de
1 a 63 A en curvas de disparo B, C y D.
De fácil instalación gracias a
su clip retráctil de dos posiciones y jaulas con capacidad de conexionado de 1 a 16mm².
Perfectas para usarse con
puentes aislados rígidos en tableros de todo tipo.
60
t(s)
10000
5000
Características técnicas
Serie N
2000
1000
500
Características de
disparo IEC 60898
CURVA B: 3-5In
CURVA C: 5-10In
CURVA D: 10-20In
200
100
50
20
10
5
2
1
0.5
0.2
0.1
0.05
B
C
D
0.02
0.01
0.005
0.002
0.001
0.5
1
1,13
1,45
2
3 4 5 7 10
2,55
20 30
50 70 100 200 In
Capacidad de ruptura (240/415V)
Norma de aplicación
Rango de intensidad (In)
Numero de polos
Tensión nominal CA (Ue)
Frecuencia
Tensión de aislación (Ui)
Tensión de impulso 1,2/50μs (Uimp)
Característica de disparo
Grado de polución
Resistencia de aislación
Rigidez dieléctrica 1 mín.
Endurancia mecánica
Endurancia eléctrica
Grado de protección (sin panel/con panel)
Carcaza ignifuga
Tropicalización (IEC60068-2)
Temperatura de calibración
Temperatura de operación
Temperatura de almacenamiento
Capacidad de conexionado (Cu - flexible)
Torque
Dimensiones polo: (Alto x Largo x Ancho)
Masa por polo
Icn
Ics
kA
A
V
Hz
V
kV
MΩ
kV
°C/Hr
°C
°C
°C
mm²
Nm
mm
g
4,5kA
100% Icn
IEC 60898-1
1, 3, 5, 10, 16, 20, 25, 32, 40, 50, 63
1/2/3/4
240/415
50/60
500
4
B-C-D
2
>100
2
10000
4000
IP20/IP40
Si
55°/95Hr
30
-5/+ 40
-25/+ 70
1/16
2
77 x 44/72 x 18
100
Producto
Interruptores diferenciales.
Serie DF
Nueva presentación de la Seríe DF, desarrollada para seguir
garantizando eficiente protección
contra contactos directos e indirectos en instalaciones residenciales, comerciales e industriales.
De fácil y práctica instalación
DIN gracias a la incorporación del
sistema de clip retráctil en todas
sus versiones para instalar tanto
vertical como horizontalmente.
Los mismos se presentan en
formatos bipolares y tetrapolares
de corriente nominal (In) 25, 40 y
63 A.
De clase AC, es decir, desconexión segura por corriente senoidal que aparezca lenta o bruscamente, la sensibilidad es de 30 mA
y presentan por supuesto bornes
de seguridad.
Por ETA Electro - Baw
Identificador óptico de disparo
Características técnicas
Norma de aplicación
Serie
DF2
Clase
Numero de polos
Corriente nominal (In)
Sensibilidad ( IΔn)
Resistencia a onda de impulso
Capacidad de cierre y apertura (Im)
Capacidad de cierre y apertura diferencial (IΔm)
Capacidad de cortocircuito condicionada (Inc)
A
mA
A
A
A
Tiempo de disparo
mS
Tensión nominal (Un)
Tensión mínima de empleo (Ubmín)
Alimentación
Frecuencia
Tensión de Aislación (Ui)
Rigidez dieléctrica
Tensión de impulso 1.2/50 μs
Aislación (500Vcc)
Temperatura de funcionamiento °C
Capacidad de conexionado con cable flexible
Torque
Clip de sujeción
Grado de Protección (s/panel-c/panel)
Posición de montaje
Endurancia
Vca
Vca
Hz
Vca
Vca
kV
MΩ
°C
mm²
Nm
IEC 61008-1
DF4
AC
2
4
25-40-63
25- 40-63
30
250A-8/20μs
500 o 10xIn
500 o 10xIn
4500* ver protección
IΔn t≤ 300 (típico <20)
2 x IΔn t≤ 150 (típico <15)
5 x IΔn t≤ 40 (típico <10)
10 x IΔn típico <8
230
230/400
117
117/185
Arriba/Abajo
50/60
500
2500
8000
1000
-5 a + 55
1,5 - 35
4
Retráctil
IP20 - IP40
Vertical - Horizontal
> 8000
Indicador de
Contactos Cerrados:
Asegura continuidad.
Indicador de
Contactos Abiertos:
Asegura una distancia
de separación de 4mm
(entre los contactos)
Clip DIN de 2
posiciones y retráctil.
61
 Automatizaciones Industriales
 Automatismos en general
 Diseños Electrónicos Custom
 Electromedicina
 Telecomunicaciones e Informática
 Protecciones y Puestas a tierras
profesionales
 Sistemas de seguridad - Cámaras
CERNER S.A.
 Energías Alternativas
 Montajes Industriales
 Obras Viales y Ferroviarias
 Capacitación
Calle 54 Nº1182 (1900) La Plata, Buenos Aires
Tel/Fax 0221 4533471 | [email protected]
www.cernersa.com.ar
62
Capacitados para atender
stria
las necesidades en la Indu
y en el Comercio
63
Producto
Solución para aumentar rápidamente
la capacidad de las redes aéreas
En el verano pasado nueva-
aérea) de 250 o 315 kVA. El tiem-
piezas sueltas, armado fácilmente
mente vimos colapsar en innu-
po se toma desde el momento en
de individualizar y la posibilidad
merables ciudades y pueblos de
que se monta la PTM sobre la co-
de llevarla construida totalmente
nuestro país las redes de distribu-
lumna adecuada, con el trafo y sus
desde el taller, y así montarla más
ción de baja tensión.
accesorios, hasta que se conecta a
rápidamente aún.
Equipamientos Gruben S. A.
la red existente de media tensión.
Estéticamente compatible con
viene trabajando en el tema des-
O sea que en cinco o seis horas
el entorno: Por tener una línea es-
de hace unos años y ha imple-
como máximo se deja funcionan-
tética agradable y todas sus piezas
mentado un sistema de abaste-
do un nodo de distribución de 250
galvanizadas en caliente, la estam-
cimiento rápido de plataformas
o 315 kVA.
pa de todas las PTM instaladas es
transformadoras aéreas en mo-
Simplemente ergonómica: Para
agradable y no afea al entorno en
el diseño de nuestras PTM se consi-
zonas residenciales. Se han ins-
Se han desarrollado mode-
deró el propósito de lograr un pro-
talado numerosas PTM en zonas
los de PTM para 250, 500, 1.000 y
ducto ergonómico. Se diseñó así
céntricas de ciudades importantes
2.000 kilos de capacidad de porte,
un conjunto o kit con muy pocas
del país.
nopostes (PTM).
y en el diseño de las mismas se
han logrado productos compactos con muy pocas piezas sueltas.
La solución que brinda a las
empresas y cooperativas distribuidoras de energía eléctrica es un
producto que cumple en sus distintos modelos con las características que se listan a continuación.
Rapidez en la instalación: Una
plataforma PTM - 2000 (para 2.000
kilos de carga máxima) permite
instalar en un turno de trabajo una
SETA (subestación transformadora
64
2000 pueden ser manipuladas por
una o dos personas tanto durante
el estibamiento en depósito como
durante el armado.
Economía en la inversión: El
ahorro de costos que brinda una
PTM, tanto sea en la inversión inicial como en el menor tiempo de
instalación y el resultado obtenido, facilitó que las empresas y
cooperativas que la han adoptado
desarrollaran esquemas de distribución versátiles y prácticos. Por
ejemplo, algunas han diseñado
planes para el montaje de nodos
en lugares que con el tiempo
pueden volverse conflictivos por
el aumento de consumo. Uno de
esos planes consiste en instalar
una PTM con sus seccionamientos
en momentos de bajo consumo, y
cuando comienza el aumento colocar el transformador, conectar, y
en pocos minutos ya tener en funcionamiento la nueva SETA.
Liviana robustez: En la produc-
lumnas, por ejemplo, y hace que
Por
ción de las partes estructurales
el instalador no tenga que limar,
Equipamientos Gruben S. A.
más solicitadas se utilizan tubos
cortar o agujerear ninguna pieza.
de acero de espesores adecuados,
O sea que en ningún punto de la
lo cual ha logrado una gran resis-
plataforma es necesario cortar o
tencia mecánica con menor peso
dañar la capa del galvanizado en
de las partes. Además, el sistema
caliente durante el montaje. Es
adoptado para el armado pres-
de tener en cuenta que las cuatro
cinde de medidas justas de co-
partes principales de una PTM -
65
66
67
Nota técnica
Reparación del conductor
en el punto de suspensión
Por PLP
Resumen
El objeto de este trabajo es
presentar una metodología para
tento de vencer la agresividad que
rrajes y conductores), a través del
la naturaleza impone a través de
desgaste por abrasión entre las
los factores climáticos.
partes componentes de los he-
la restauración de cables conduc-
Mientras tanto, las líneas en
rrajes o, asimismo, en casos más
tores dañados debajo de la grapa
funcionamiento hace algún tiem-
críticos, causando la ruptura de
de suspensión. Los procesos que
po han estado sujetas a proble-
conductores por fatiga.
causan estos daños son también
mas, producto en la mayoría de los
analizados con énfasis en la fatiga
casos, de conceptos de proyecto
de los hilos de aluminio del cable.
hoy considerados antiguos en lo
que se refiere a protección contra
1. Introducción
fenómenos y factores climáticos.
2. Proceso de fatiga en conductores en el punto de suspensión
La fatiga del conductor ocurre,
En la elaboración de un pro-
De hecho, varias prestadoras
generalmente, en una pequeña
yecto de línea de transmisión se
de energía han enfrentado, en los
sección de cada tramo en donde el
consideran, más allá de aspectos
últimos años, problemas inéditos
conductor está suspendido por los
eléctricos, una serie de factores
durante las tareas de manteni-
aisladores. Esta pequeña sección
mecánicos, topográficos y climá-
miento de las líneas de transmi-
es la más solicitada por los esfuer-
ticos específicos de la región, que
sión de energía. Es el caso de la
zos de la línea, tornándose el área
adquieren relevancia en el trazado
reparación de conductores rotos
más fácilmente damnificada.
de la línea, en la definición de los
por el proceso de fatiga en el pun-
tipos de estructuras, en los con-
to de suspensión.
La ruptura de los hilos en ese
lugar ocurre debido a la combi-
Las vibraciones eólicas, y el
nación de la carga estática, resul-
movimiento de conductores y
tante de la tracción de los con-
Mucho se ha logrado, a través
estructuras por acción del vien-
ductores; flexión; compresión de
de la evolución y perfecciona-
to, generan severos daños a los
los hilos del encordado; esfuer-
miento de los proyectos, en el in-
elementos de las estructuras (he-
zos dinámicos causados por las
ductores, en los herrajes y en los
accesorios.
68
flexiones (vibración y oscilación);
les (entalladuras) provocan en la
conductor ya se encuentra seria-
fluctuación de la tracción (varia-
resistencia a la fatiga del material.
mente averiado.
ción de temperatura, frío y calor);
La figura 1 muestra que una
y tensión entre los componentes
rotura superficial puede elevar la
2.1 Tensiones estáticas actuantes
en contacto.
“tensión de fondo de grieta” hasta
en el punto de suspensión
El proceso de fatiga en elemen-
tres veces, aproximadamente, el
Las tensiones estáticas actuan-
tos metálicos obedece a la siguien-
valor promedio de la tensión, lo
tes en el conductor, en el punto
te secuencia hasta la ruptura:
que aumenta considerablemen-
de suspensión, se pueden resumir
1. Concentración de grietas su-
te la posibilidad de sobrepasar el
como sigue:
perficiales
TLF y concentrar o propagar una
• Tensión de compresión debido
2. Propagación de grietas a tra-
grieta.
al peso del conductor en el vano
vés de la sección transversal resistente
• Tensión de compresión por
Los conductores están com-
agarre
3. Ruptura frágil de la sección re-
puestos de capas concéntricas de
• Tensión de doblado (catenaria)
sultante.
hilos espiralados helicoidalmente,
• Tensión de tracción (EDS)
comprimidos entre sí por la pre-
• Tensiones residuales de fabri-
La concentración y la propa-
sión de los tornillos de fijación de
cación del cable (encordado)
gación de las grietas sólo ocurren
las grapas de suspensión conven-
cuando el material está sometido
cionales. Esta compresión, prove-
a una tensión por encima de la
niente del sistema de apriete de
Los fenómenos climáticos como
tensión límite de fatiga (T. L. F.).
las grapas por tornillos, causa de-
viento, variaciones de temperatura,
Otro aspecto relevante es la in-
formación (entalladura) y reduc-
acumulación y caída de hielo, pro-
fluencia que defectos superficia-
ción de la sección útil en los hilos
ducen movimientos en los conduc-
individuales de las capas internas
tores que se propagan en forma de
del encordado.
ondas a lo largo de todo el vano.
Figura 1
2.2 Tensiones dinámicas
El esfuerzo de flexión del con-
Dichas ondas, sin embargo, al
ductor, durante las vibraciones y
alcanzar cualquier punto de fija-
oscilaciones, actúa en el área de
ción del conductor, y en especial
contacto de los hilos individuales,
el punto de suspensión, se trans-
dañados debido a la compresión,
forman en tensiones dinámicas.
iniciando un proceso de ruptura
La vibración eólica es la más in-
que se propaga a través de la sec-
tensa y consecuentemente la más
ción del cable.
dañina, pues resulta de la acción
Dado que este fenómeno ocu-
del flujo laminar del viento trans-
rre en las capas internas del cable,
versal a los conductores, y se ca-
difícilmente es detectado, siendo
racteriza por la pequeña amplitud
constatado solamente cuando el
y alta frecuencia de sus ondas.
69
Nota técnica
Las ondas de las vibraciones
eólicas se traducen en el punto de
suspensión en tensiones dinámicas de doblado.
Dado que el conductor en ese
punto está deteriorado por los entalles de los hilos de las capas internas, y sobrecargado de tensiones
estáticas, el efecto de las tensiones
dinámicas resulta en un proceso de
fatiga de bajo ciclo, que se inicia en
las capas internas del conductor.
3. Solución propuesta
Figura 2
También en situaciones de des-
mínimas debido a su distribución
3.1 Grapa de suspensión armada
equilibrio de esfuerzos axiales, la
a lo largo de las varillas. Por los
(AGS)
tracción del cable provoca un alar-
principios presentados, las tensio-
El proyecto de la AGS tiene
gamiento del paso de hélice de las
nes actúan como reacción a la so-
como concepción minimizar las
varillas, y como consecuencia, una
licitación, aumentando proporcio-
tensiones sobre el cable, sean de
reducción en el diámetro interno
nalmente. Lo que permite concluir
naturaleza estática, como la com-
de las mismas, que resulta en un es-
que, en la situación de equilibrio
presión debido al agarre, o diná-
fuerzo de compresión radial sobre
de esfuerzos en el punto de sus-
mica proveniente de las flexiones
el cable a lo largo de toda la longi-
pensión, las tensiones ejercidas
causadas por la vibración eólica.
tud de las varillas (ver figura 3).
por el sistema de agarre sobre el
cable sean prácticamente nulas.
El sistema de agarre de AGS
actúa en el cable por el principio
El sistema de agarre de las AGS
Por lo expuesto en los párrafos
combinado de cuña entre cojín y
impone tensiones al cable sola-
anteriores, la drástica reducción
varillas, contra las zapatas y por la
mente en situaciones de solicita-
en las tensiones estáticas sobre el
acción de la compresión de las va-
ciones axiales; estas tensiones son
cable aumenta la capacidad del
rillas preformadas sobre el cable.
La zapata de aluminio posee un
formato bicónico en la parte interna, que acompaña el contorno de
las varillas, y de esta forma produce un esfuerzo de compresión radial en el cable cuando ocurre un
desequilibrio de esfuerzos axiales
(ver figura 2).
70
Figura 3
mismo de soportar tensiones di-
Cuando se aplica como repara-
námicas, sin riesgo de iniciar un
ción o empalme de los cables de
proceso de fatiga. Se asocia a esto
aluminio CA, restablece la resis-
la presencia de un cojín interno de
tencia mecánica del cable y pro-
elastómero que reduce el efecto de
porciona mejor conductibilidad
Cuando se detecta por medio
desgaste rígido del cable, disminu-
eléctrica en el tramo que el de una
de una inspección visual o a través
yendo en consecuencia los niveles
longitud equivalente del mismo
del uso de un termógrafo, el con-
de tensión dinámica del mismo.
cable sin empalme.
ductor investigado no revela la real
como objeto detener el proceso
de fatiga.
4. Inspección
La figura 4 presenta una situa-
Cuando se aplica como repa-
extensión de los daños sufridos por
ción comparativa entre las grapas
ración en los cables de aluminio
sus capas internas, siendo, de esta
AGS y grapas convencionales ator-
CAA, un empalme preformado
forma, de alto riesgo el manipuleo
nilladas con y sin armaduras.
conductor
y trabajos sobre el conductor.
restablece
íntegra-
mente la resistencia mecánica de
Un conductor en proceso de
los hilos de aluminio del cable y la
fatiga puede presentar solamente
conductibilidad eléctrica original
un hilo roto, sin embargo, no se
del tramo.
puede garantizar la integridad de
La reparación preformada fa-
los demás solo por la inspección
bricada en aleación de aluminio,
visual. De esta forma, los trabajos
conformada y agrupada en sub-
de restauración deben considerar
conjuntos, tiene en la parte inter-
la total restitución de las caracte-
na un material abrasivo y conduc-
rísticas mecánicas y eléctricas del
tor que ayuda al agarre necesario
conductor, independientemente
para restablecer la resistencia me-
del número de hilos rotos.
cánica en el tramo.
5. Método de reparación
3.3 Grapas reparación AGS
Figura 4
Gráfico de tensiones
3.2 Reparación preformada
El proyecto de restauración de
La fusión de los conceptos de
los conductores en proceso de fa-
proyectos de AGS y de reparación
tiga debe ser específico para cada
preformada originó la reparación
línea de transmisión, y se resume
AGS, donde la grapa está consti-
en dos partes:
tuida por una reparación prefor-
• Restauración del conductor
mada específica para restituir ín-
• Interrupción del proceso de
tegramente la capacidad eléctrica
fatiga
y mecánica del conductor y una
La reparación preformada se
grapa de suspensión armada tipo
Son consideradas y evaluadas
puede utilizar como reparación o
AGS, especial para utilizar sobre la
las características regionales y del
empalme.
reparación preformada, que tiene
proyecto de la línea como:
71
Nota técnica
• Tipo de grapa de suspensión
ble conductor rotos por fatiga, y la
6.2 Característica de la línea
• Accesorios de amortiguación
importancia de la LT de la época,
• Longitud: 126 km
de vibraciones
fueron los factores que llevaron a
• Tipo de terreno: plano - caña-
• Número de conductores y cir-
CPFL a buscar soluciones para la
veral
cuitos
corrección del problema.
• Tipo de estructura: piramidal
• Tipo de estructura
ABCO
• Tipo de conductor
• Número de circuitos: 2
• Longitud de los vanos
• Pararrayos: cable de acero EHS
• EDS del conductor
5/16”
• Topografía de la región
• Conductor: cable CAA 477
MCM 26/7 Hawk 21,8 mm
El programa completo comprende:
Figura 5
• Inspección de la línea
• Elaboración del proyecto
• Carga de ruptura: 88,2 kN
• Carga de trabajo: 19,39 kN
(EDS: 22%)
La solución adoptada por CPFL
• Puntos de suspensión (origi-
• Entrenamiento
para la recuperación de la línea sin
nal): grapa de suspensión biarticu-
• Instrucción de aplicación
la sustitución del cable conductor
lada sin armadura preformada.
• Definición de la metodología
fue la aplicación de empalmes con-
• Puntos de suspensión (repara-
de mantenimiento
ductores preformados (LS), empal-
do): grapa de suspensión armada
• Periodicidad de los trabajos de
mes totales preformados (FTS) en
– AGS + Reparación preformada o
mantenimiento
el punto de suspensión y el mon-
AGS + Empalme total preformado.
taje sobre los empalmes de grapas
• Vano medio: 300 m
6. Prueba de los conceptos
de suspensión armados (AGS).
6.1 Histórico
6.3 Resultados (ver recuadro)
La línea de transmisión de
7. Conclusiones
138 kV, Marechal Mascaranhas de
Moraes – Morro do Cipó fue cons-
Concluimos que se verifica una
truida por la CPFL entre 1955 y
interrupción en el proceso de for-
1956, siendo energizada el 21 de
mación de nuevas grietas por fatiga
diciembre de 1956.
Figura 6
Por primera vez, el 16 de marzo
como consecuencia de la utilización
de grapas de suspensión armadas
de 1969 se constató una ruptura,
Desde la adopción de esta so-
(AGS), que reducen las tensiones
por fatiga, del cable conductor
lución, CPFL y PLP realizaron, pe-
estáticas actuantes en el punto de
bajo la grapa de suspensión.
riódicamente, varias inspecciones
suspensión, además de absorber
La constatación, por la CPFL,
en los puntos de suspensión repa-
parte de las tensiones dinámicas
de un gran número de puntos de
rados, habiéndose constatado la
incidentes, aumentando, todavía , la
suspensión con varias hilos del ca-
detención del proceso de fatiga.
resistencia del conductor a la fatiga.
72
Estructura del
circuito
Nº Insp.
Fecha
Nº de hilos
rotos por fase
A
B
C
Observaciones
73- 2- 2
I) 13/4/69
NI
NI
5
73- 2- 2
II) 21/3/70
NI
NI
6
73- 2- 2
IV) 16/5/90
NI
NI
7
90- 1- 2
I) 31/1/71
NI
0
0
90- 1- 2
II) 10/9/77
NI
0
0
91- 2- 1
I) 31/1/71
16
NI
NI
91- 2- 1
II) 16/2/79
16
NI
NI
91- 2- 1
III) 30/11/80
16
NI
NI
91- 2- 2
I) 22/8/70
NI
5
NI
91- 2- 2
II) 30/11/80
NI
5
NI
92- 2- 1
I) 22/8/70
10
NI
NI
92- 2- 1
II) 11/9/77
10
NI
NI
92- 2- 1
III) 14/2/79
10
NI
NI
92- 2- 1
IV) 16/5/90
10
NI
NI
92- 2- 2
I) 22/8/70
17
10
8
92- 2- 2
II) 07/2/71
17
10
8
92- 2- 2
III) 28/9/75
NI
10
8
92- 2- 2
IV) 10/9/77
17
10
8
93- 2- 2
I) 31/1/71
10
NI
NI
93- 2- 2
II) 28/9/75
NI
NI
NI
93- 2- 2
III) 10/9/77
10
NI
NI
Cambio de GR
por AGS
CPFL alegó error
en la primera
lectura
Se constató que
derivó en un
proceso de fatiga
antes de AGS
No hubo cambio
de agarre (GR)
No hubo cambio
de agarre (GR)
Cambio de GR
por AGS
No se registra
evolución en el
proceso de fatiga
No se registra
evolución en el
proceso de fatiga
Cambio de GR
por AGS
No se registra
evolución en el
proceso de fatiga
Cambio de GR
por AGS
No se registra
evolución en el
proceso de fatiga
No se registra
evolución en el
proceso de fatiga
No se registra
evolución en el
proceso de fatiga
Cambio de GR
por AGS
No se registra
evolución en el
proceso de fatiga
No se registra
evolución en el
proceso de fatiga
No se registra
evolución en el
proceso de fatiga
Cambio de GR
por AGS
No se registra
evolución en el
proceso de fatiga
73
Nota técnica
9. Recomendaciones
Observamos, sin embargo,
ción de las tensiones estáticas
que aquellas grietas generadas
actuantes en el cable y a la ma-
Es fundamental, para el buen
antes de la instalación de los em-
yor soportabilidad de tensiones
desempeño y agilidad del proceso
palmes preformados y grapas de
dinámicas proporcionadas por la
de mantenimiento, que se aplique
suspensión armadas continúan
utilización de grapas de suspen-
algún tipo de entrenamiento a los
con su proceso de crecimiento
sión armados AGS.
electricistas cuidando que sean
hasta la ruptura frágil de los hi-
Recordamos, además, que con
los. Este crecimiento se dará más
la utilización de empalmes prefor-
lentamente debido a la disminu-
mados conductores, el cable logra
Los trabajos en los que ha
que su corona de aluminio se re-
participado PLP, de reparaciones
constituya mecánica y eléctrica-
en los puntos de suspensión, se
mente, sin necesidad de sustituir
realizaron con líneas desenergi-
tramos del conductor o de instalar
zadas. Sin embargo, para el man-
empalmes totales preformados, a
tenimiento acaecen dificultades
menos que se sospeche que el daño
operativas para la desconexión de
haya alcanzado al alma de acero.
las líneas, y se hace necesaria la
Figura 7: Torre en donde se realizará
el mantenimiento.
Inicio de la operación para retirar la
grapa convencional
Figura 8. Fijación de la línea
hábiles y confiables en el manejo
de los materiales en cuestión.
utilización de las técnicas de man-
8. Lecciones aprendidas
tenimiento con línea energizada.
Las instalaciones con grapas
La secuencia de fotos de la pá-
de suspensión convencional son
gina siguiente tiene el objeto de
las que presentan mayor probabi-
mostrar la posibilidad de llevar a
lidad de rupturas en los puntos de
cabo reparaciones en el punto de
suspensión. Sin embargo, es per-
suspensión en línea energizada.
fectamente posible reconstituir el
Se trata de un mantenimiento en
conductor en sus características,
donde una grapa de suspensión
eléctricas y mecánicas, sin susti-
convencional fue sustituida por
tuir tramos del conductor.
una AGS sin reparación. Desafor-
En las líneas de transmisión, en
tunadamente, no tenemos nin-
regiones en donde el régimen de
gún registro del mantenimiento
viento laminar se manifiesta como
en línea energizada en el punto de
vibraciones eólicas en los conduc-
suspensión, en el cual haya sido
tores, los puntos de suspensión de-
instalada la reparación AGS.
ben ser inspeccionados periódica-
Figura 9. Retiro de la cadena de aisladores y de la grapa convencional
74
mente, a fin de detectar eventuales
Lugar: Copel (PR)
rupturas y procesos de formación
Línea de transmisión de 230 kV
de grietas aún no manifestadas.
Torre: PGO-CCO-243
Figura 10. Después del cepillado del
cable y aplicación del inhibidor antióxido, se inicia la aplicación del cojín
Figura 11. Aplicación del cojín
y de las varillas preformadas
Figura 13. Montaje de la cadena
de aisladores y del tornillo
Figura 12. Aplicación de la zapata
y de la abrazadera
Figura 14. Retiro de las pértigas aislantes y finalización de la operación
75
76
77
Producto
Distinción y seguridad
Proyector STrand modelo FTI 400 LED.
Existen varias razones para ilu-
utilizar lámparas incandescentes
Pero todas estas soluciones
minar un campo deportivo, una
halógenas de gran potencia, las
tienen un alto consumo nocturno
playa de estacionamiento, la facha-
incandescentes cuarzo-yodo, so-
y en caso de corte de la alimenta-
da de un edificio o sus alrededores,
lución que equivalía a un notable
ción demoran un tiempo notable
pero las principales las podemos
consumo para su uso durante toda
en reencender, salvo sodio de alta
agrupar en la denominación “dis-
la noche y durante todas la noches.
presión que reenciende en un
tinción” o “seguridad”. El primer
Además de un gran consumo hay
minuto. En cuanto a su vida útil
grupo tiene que ver con destacar
que evaluar las dificultades de
podemos enunciar que son entre
la fachada durante la noche para
mantenimiento ya que su vida útil
diez y treinta mil horas según el
reconocer y apreciar la parte ar-
era como máximo 2.000 horas.
tipo de lámpara y la marca.
quitectónica del edificio, o cum-
Rápidamente se adoptaron so-
La tecnología ofrece hoy en
plir alguna operación nocturna,
luciones con lámparas de descarga
día una solución alternativa, de
mientras el segundo grupo tiene
de alta intensidad: mercurio con su
luz blanca, bajo consumo, larga
que ver con una función defensiva
luz verdosa y baja eficiencia, sodio
vida útil y reencendido instantá-
contra eventuales intrusos, vánda-
de alta presión que nos tiñe todo
neo que son los leds.
los o atacantes. Para cualquiera de
de amarillo, de alta eficiencia y mer-
Strand, como hace 50 años,
las razones los iluminantes clásicos
curio halogenado con su excelente
demuestra su liderazgo en las
serán proyectores desde abajo, de
luz blanca y eficiencia intermedia.
nuevas tecnologías de ilumina-
manera frontal o desde arriba. El
tema adicional que siempre quedará pendiente es el de definir con
qué tipo de fuente se equiparán
los proyectores.
Haciendo un poco de historia
la primera alternativa era la de
78
Módulo de leds FX220
En base a estos módulos o
en una sola pieza, con trata-
plaquetas de leds, Strand ha
miento
desarrollado el proyector mo-
a la intemperie con excelente
delo FTI 400 led. Este modelo
comportamiento anticorrosivo
ha sido diseñado para iluminar
y mordiente para adherencia de
en forma eficiente fachadas,
la pintura. El vidrio templado
monumentos, áreas en general,
frontal asegura un cierre IP 65
canchas deportivas, zonas de
manteniendo el cierre-apertura
vigilancia, etc. en condiciones
con sólo las manos, sin utilizar
especialmente agresivas como
herramienta alguna.
superficial
resistente
pueden ser las de granizo de
grandes dimensiones. Para ello
Cada proyector puede lle-
se ha construido su cuerpo en
gar a alojar tres de las placas de
inyección de aluminio al silicio
leds mencionadas arriba con un
Proyector Strand modelo
FTI 400 led con 3 módulos FX220
ción y ha desarrollado en su planta la fabricación de los módulos o
plaquetas de leds modelo FX220 y
FX115, partiendo de leds de marca
CREE, la mejor calidad reconocida
a nivel mundial, para leds blancos,
ensamblados con componentes,
Fotometría
proyector
lentes y drivers (fuentes de ener-
Strand modelo
gía) de industria argentina.
FTI 400 LED
79
Producto
consumo máximo de 90 W con
que permite la mejor iluminación
un proyecto para su aplicación
su fuente o driver incluido, con
de seguridad.
particular.
lo que se estima una vida útil de
Para una cabal aplicación
50.000 horas, mucho más allá de
Strand pone a disposición de los
las mejores lámparas de descar-
interesados su departamento de
Por
ga. Todo ello con una fotometría
asesoramiento a fin de efectuar
STRAND S. A.
Túnel Pacheco, Ciudad Autónoma de Buenos Aires, con proyector marca Strand modelo FTI 400 led
80
81
82
83
Producto
Capacitores de potencia trifásicos
para baja tensión
Modelo PhiCap
El capacitor de potencia trifásico para baja tensión de la firma Ep-
el dispositivo presenta un grado de
In, en condiciones ambientales que
protección IP 20 (IP 54 con tapa cu-
presenten un rango de temperatu-
breterminales).
ras entre -40 y 55 °C o humedad hasta 95% o hasta los 4.000 metros de
cos, distribuida en el país por Elecond, es autorregenerable puesto
La posición estándar es vertical,
altura sobre el nivel del mar.
que cuenta con un film de poli-
aunque también puede colocarse
Este capacitor responde a
propileno que da lugar a ventajas
de forma horizontal con un sopor-
las exigencias de las normas IEC
dieléctricas. Además, con fusible
te adicional. El montaje y puesta a
60831 1+2 y UL 810, con certifica-
interno de seguridad, desconec-
tierra se lleva a cabo por medio de
ciones CSA 22.2 N° 190 y cUL 810
ta por sobrepresión para corrien-
tornillos M8 (torque de 4 Nm) para
que así lo confirman.
te de falla máxima permitida de
envases con diámetros de 53 milí-
En cuanto a propiedades técni-
10.000 A. El equipo incluye un mó-
metros, y M12 (torque de 10 Nm)
cas, la capacidad de sobretensión
dulo de descarga, y está montado
para diámetros inferiores.
es de Vn+10% (hasta 8 horas dia-
en recipiente cilíndrico de aluminio
Con una expectativa de vida
rias), Vn+15% (hasta 30 minutos
extruido, encapsulado con resina
nominal de hasta 135.000 horas, el
diarios), Vn+20% (hasta 5 minu-
flexible biodegradable, por lo que
equipo funciona con normalidad, es
tos diarios) y Vn+30% (hasta un
es semiseco. Los terminales sopor-
decir, hasta un máximo de 5.000 ma-
minuto diario); mientras que la
tan una corriente máxima de 50 A y
niobras por año con limitación de las
de sobrecorriente permanente es
aceptan cables hasta 16 mm2. Todo
corrientes de inserción hasta 200 x
hasta 1,3 In incluyendo los efectos
84
combinados de armónicas, sobre-
sin filtros. Es recomendable que
tercera armónica en instalaciones
tensión y tolerancia de capacidad.
su tensión sea mayor a la real (por
comerciales donde predomina la
Las pérdidas dieléctricas son
ejemplo, usar 440 V en redes de
iluminación.
menores a 0,2 W/kVAr, y las totales,
400) para compensar la desclasi-
Por otro lado, la empresa fabri-
inferiores a 0,45 sin resistores de
ficación de la expectativa de vida
cante recomienda usar siempre
descarga. La frecuencia nominal se
nominal debido a factores a veces
contactores especiales para ca-
halla en 50/60 Hz.
no muy controlables como tem-
pacitores con precontactos y con
Si la instalación tiene THDV
peratura, sobretensiones y sobre-
resistencias atenuadoras de las
menor a 3% o si las cargas que
corrientes. Si THDV es mayor a 3%,
corrientes de inserción para ex-
generan armónicas (variadores de
entonces conviene usar reactores
tender la vida útil y confiabilidad
velocidad, arrancadores suaves,
para filtro de corrientes armónicas
del banco de corrección del factor
rectificadores, equipos de solda-
de acuerdo a la armónica domi-
de potencia.
dura, UPS, etc.) no son más que
nante. Generalmente, para quinta
el 15% total de la carga, entonces
armónica en instalaciones indus-
pueden usarse capacitores solos
triales con cargas trifásicas o para
Por Elecond
85
86
87
Noticias
Donde hay dos, no sobran tres
Histórico convenio marco por la seguridad eléctrica reúne a FECOBA, CADIME y ACYEDE
Una
reunión
ordinaria
de
de las entidades mencionadas fir-
en qué consistía el mismo y el por-
FECOBA en la sede de ACYEDE, con
maron un convenio marco por la
qué de su importancia.
la presencia de las autoridades de
seguridad eléctrica, en el que cada
FECOBA es la Federación de
ambas entidades y además tam-
una asume un compromiso según
Comercio e Industria de la Ciudad
bién de las de CADIME quería sig-
el lugar que le compete. Las manos
de Buenos Aires, y reúne a más
nificar algo, por lo pronto, que no
fueron: Mario Pierucci, por Cadime;
de cien cámaras de rubros espe-
se trataba de una reunión ordinaria
Maximiliano Bardín, por ACYEDE, y
cíficos que a su vez agrupan a los
más como la que todos los miérco-
Vicente Lourenzo, por FECOBA.
comerciantes de todos los barrios
porteños. El convenio firmado fa-
les reúne a los representantes de
Felipe Sorrentino, de CADIME,
cilita a todos y cada uno de ellos el
El último item de la reunión tra-
y uno de los principales propulso-
control de las instalaciones eléctri-
jo consigo también la explicación:
res del convenio, fue el primero en
cas de sus locales, ya sea respecto
el miércoles 2 de julio los directivos
explicar con sus propias palabras
de los materiales a utilizar como
las cámaras asociadas a FECOBA.
En una reunión ordinaria de FECOBA en la sede de ACYEDE, ambas entidades junto a CADIME
firmaron un convenio marco por la seguridad eléctrica
88
de la realización de la instalación
en sí. Para cada uno de estos aspectos es que CADIME y ACYEDE
aportan su saber: la primera certifica que las obras cuenten con
productos calificados, que respeten las normas locales (como la
del sello de Seguridad Argentino,
por ejemplo) y que sean provistos
por fabricantes o distribuidores
serios, asociados a la entidad. La
segunda se encargará de recomendar los instaladores eléctricos
matriculados que deberán asegu-
Firma del convenio marco, un momento histórico
rar que las obras en sí están bien
hechas, también respetando las
ridad eléctrica. “Ésta es la primera
CADIME y ACYEDE en conjunto
normas que las rigen.
vez, gracias a FECOBA y gracias a
confeccionaron una planilla de
Entonces, gracias a esto cual-
estas insituciones hermanas, que
verificación en donde se asien-
quier comerciante porteño puede
logramos un convenio que proteja
ta el estado de la instalación a la
solicitar, a través de FECOBA, los
y dé certeza al control de las ins-
vez que se le recomienda al co-
servicios de ACYEDE y CADIME
talaciones y a los que habitan en
merciante los cambios a realizar si
para verificar su instalación eléctri-
los inmuebles de esas instalacio-
desea cumplir con las normativas
ca, y de esta forma estar luego ex-
nes” confirmó Felipe Sorrentino.
vigentes como la de la AEA -Aso-
cento de cualquier abultada multa
“Agradezco a FECOBA por habernos
ciación Electrotécnica Argentina-,
que las inspecciones del Gobierno
otorgado este marco, no lo hemos
y la de la propia ciudad. Se destaca
de la Ciudad de Buenos Aires pue-
logrado en 38 años”, agregó luego.
en este sentido el trabajo codo a
dan cobrar al encontrarse con ins-
El mismo presidente de CADI-
codo que instaladores y distribui-
talaciones peligrosas y mal hechas
ME, Mario Pierucci, manifestó tam-
dores de materiales eléctricos em-
por osados que nada saben de nor-
bién su alegría cuando respecto del
prenden. Por otro lado, diversas
mas ni de seguridad, poniendo en
documento que acababa de firmar
cámaras asociadas a FECOBA ya
peligro la vida de inocentes.
declaró que “Es muy importante, y
trabajan por lograr nuevos conve-
hay que llevarlo a cabo realmente
nios, hijos del convenio marco.
Es la primera vez en la historia
que tres entidades del alcance de
porque creo que es un éxito”.
Por su parte, Maximiliano Bar-
las firmantes se unen en vistas a
En cuanto al “llevarlo a cabo”
dín y Walter Cora, presidente y vice-
un objetivo común, el de la segu-
las acciones ya están en marcha.
presidente de ACYEDE, destacaron
89
Noticias
por ejemplo”, agregó Walter Cora.
la posibilidad que el convenio brin-
chas. En rigor, el desconocimiento
da para que sean solo instaladores
era tal que “Nadie sabía, por ejem-
Las tareas de verificación de
y materiales registrados los que
plo, que los controles de puesta a
instalaciones que ponen en mar-
pongan en condiciones los locales
tierra deben llevarse a cabo una vez
cha CADIME y ACYEDE en su con-
comerciales y las PyME de toda la
por año, es decir, todos eran ajenos
junto a través de FECOBA tienen
ciudad, algo que uno cree por su-
a todos estos problemas eléctricos.
un costo monetario específico.
puesto y que lamentablemente no
Todos saben que hay que controlar
Aunque no es obligatorio para los
se condice con la realidad. En diver-
los matafuegos, pero ninguno es-
comerciantes recurrir a sus servi-
sas charlas, ambos representantes
taba al tanto de que debía verificar
cios, todos creen que sí lo harán a
de la cámara de instaladores elec-
sus instalaciones eléctricas”, afirmó
fin de evitar las multas que luego
tricistas dieron cuenta de que uno
Bardín. “Con estos controles que el
imparte el Gobierno local, que son
de los problemas más importantes
convenio facilita, los comerciantes
muchísimo más costosas. Ade-
de los locales comerciales de la ciu-
se van a sentir más seguros, e incluso
más, el convenio facilita el acceso
dad de Buenos Aires son las multas
se pueden llegar a poner de acuerdo
a estas verificaciones, ofreciendo
por instalaciones eléctricas mal he-
varios, para obtener mejores precios,
varias opciones de pago y de contratación. “Todo fue hecho por la
seguridad eléctrica, para facilitarle
al comerciante el control y el respeto
por las normas”, aclara Bardín.
Por último, Vicente Lourenzo,
vicepresidente de FECOBA, prefirió destacar que la asociación
de las tres cámaras es una forma
de combatir la “marginalidad”, es
decir, el trabajo deshonesto de
personas sin las matrículas correspondientes, o la circulación de
productos que no respetan quizá ni una sola de las normas que
tanta discusión ha ocupado a los
profesionales de nuestro país que
buscaban asegurar la seguridad
Principales representantes de las entidades firmantes. De izquierda a derecha,
para todos los ciudadanos. Desta-
Maximiliano Bardín, de ACYEDE; Vicente Lourenzo, de FECOBA, y Mario Pierucci
có que FECOBA “Desde los inicios,
y Felipe Sorrentino, de CADIME
fomentó un trabajo conjunto que se
90
plasmó en este convenio” y se sumó también al aire
de optimismo que reinó ese día: “Somos muy optimistas a que este convenio va a dar muy buenos resultados. Desde CAME a nivel nacional y FECOBA a nivel
local, estamos luchando contra todo lo que sea ilegal
porque genera una competencia desleal muy fuerte”.
Los directivos de las entidades firmantes manifestaron a viva voz su alegría y optimismo por el convenio
firmado
Los ingenieros Alberto Pérez y Luis Miravalles,
presentes ese día, entienden que el convenio firmado es un punto de quiebre en la historia y que bien
podría llamar a la acción a otras entidades, gubernamentales o no, para que con el mismo compromiso
respondan con mayor responsabilidad a los problemas de sus comunidades. No faltó oportunidad para
recordar diversos siniestros que se podrían haber
evitado en caso de cumplirse las normas vigentes.
El convenio marco rige dentro de Capital Federal,
jurisdicción que ocupa FECOBA, pero están muy vivos
los deseos de que esto se extienda por todo el país, ya
sea por imitación de entidades provinciales, o por nuevos convenios entre entidades de alcance nacional.
91
92
93
Aplicación
15 potentes aplicaciones
para el termómetro visual
por infrarrojos de Fluke
Por Viditec
Detecte problemas al instante
les por infrarrojos de Fluke cuen-
Fíjese en que el termómetro vi-
Los termómetros visuales IR de
tan con una cámara digital inte-
sual por infrarrojos no solo mues-
Fluke combinan la comodidad de
grada que permite superponer la
tra un aparente punto caliente en
un termómetro convencional con
imagen térmica para identificar al
un disyuntor, sino que la imagen
la ventaja visual de una cámara de
momento la ubicación exacta del
digital también muestra la ubica-
infrarrojos y dan lugar a una nueva
problema.
ción exacta del posible problema.
ver lo que está midiendo mientras
1. Interruptor automático sobrecargado
2. Salida de motor sobrecalentada
detecta los problemas de manera
Explore grandes paneles eléctri-
Esta imagen muestra un motor
cos en cuestión de segundos para
que puede haberse sobrecalenta-
encontrar posibles fallos que emi-
do según la medición del punto
ten calor, como conexiones sueltas,
central de 54,8 °C.
categoría de herramientas.
Disfrute de la capacidad de
inmediata y rentable.
Diseñados para verlo todo
Todos los termómetros visua-
desequilibrios o sobrecargas.
La combinación de la imagen
térmica y el campo de visión en
espacios confinados es una buena
orientación a la hora de solucionar
problemas e informar sobre la necesidad de reparaciones.
3. Inspección térmica de rodamientos
El termómetro visual por infrarrojos puede usarse para explorar
rodamientos a fin de comparar las
94
teriores inspecciones o con otros
7. Compresor de AA no operativo
10. Carga desigual en una corriente trifásica
rodamientos con similares condi-
Los compresores de estas imá-
Identifique rápidamente cargas
genes están funcionando en un
aparentemente desiguales. En esta
Registrar temperaturas de re-
sistema de cuatro fases. El com-
imagen, los fusibles están conec-
ferencia con el termómetro visual
presor de la segunda fase aparece
tados a un calentador de agua y lo
por infrarrojos de Fluke puede
frío mientras los otros tres com-
más probable en este caso es que
convertirse en una parte impor-
presores del sistema aparecen
los dos fusibles de la izquierda se
tante de su régimen de manteni-
calientes. Este compresor deberá
estén utilizando más que el de la
miento preventivo.
someterse a una investigación
derecha. Esto puede indicar un pro-
más profunda.
blema con el componente de cale-
lecturas de temperatura con an-
ciones de funcionamiento.
4. Rejilla de aire frío potencialmente defectuosa
factor del calentador de agua. Si se
tratase de un sistema monofásico,
Use el termómetro visual IR
8. Inspección térmica de un
arrancador de combinación
para explorar las zonas de ventila-
Use un termómetro visual IR
de la derecha puede estar fundido.
ción y comprobar el funcionamien-
de Fluke para buscar condiciones
El siguiente paso es comprobar la
to de una unidad VAV. La zona ca-
de conexión o sobrecarga en los
continuidad del fusible y las cargas
liente en esta zona de ventilación
arrancadores de combinación. Las
de corriente de las tres fases.
que debería estar fría indica un fa-
funciones de alarma del VT04, así
llo en la rejilla de ventilación.
como el soporte de trípode univer-
esto podría indicar que el fusible
sal le ayudarán a resolver proble-
5. Distribución desigual en
un condensador de AA
mas intermitentes desatendidos.
tradicional, la distribución des-
9. Disyuntor principal para
equipos de misión crítica
igual del calor en la fila central
Este disyuntor de servicio prin-
En este condensador de AA
puede indicar un posible fallo.
cipal controla el panel de disyuntores principal para el departa-
6. Inspección de la válvula de
expansión termostática de un
compresor
La imagen térmica permite
mento de TI de la empresa.
Un fallo podría provocar un
corte de tensión en un equipo de
centro de datos de misión crítica.
explorar rápidamente el compre-
La inspección térmica de este
sor y determinar que la válvula de
importante disyuntor indica que
expansión termostática (TXV) de
la distribución del calor es unifor-
la parte izquierda aparece fría, lo
me, lo que significa que no parece
que indica que está cerrada.
haber ningún fallo.
95
Aplicación
11. Condensadores de corrección del factor de potencia
rrojos de Fluke puede ayudarle a
conden-
13. Supervisión medioambiental de un ventilador para un
equipo de alta potencia
sadores de corrección del factor
Si un ventilador comienza a
pasar una corriente fría o caliente
de potencia se calientan cuando
pararse, es posible que los trabaja-
funcionan correctamente. Un con-
dores de la zona no se den cuenta
densador defectuoso aparecerá
hasta que comience a oler a que-
frío en comparación con los con-
mado. Sin embargo, una rápida
Siga estos sencillos pasos que
densadores operativos.
exploración con la imagen térmica
le permitirán solucionar los pro-
fusionada revela las zonas calien-
blemas de las aplicaciones de sus
tes y frías para ayudar a determi-
instalaciones:
nar si los ventiladores funcionan
• Lleve el EPI adecuado para su
según lo previsto.
lugar de trabajo, conforme a los
Normalmente,
los
12. Inspecciones preventivas
de poleas y correas
Si una polea aparece más ca-
encontrar una junta de ventana
rota o dañada que esté dejando
por puertas o ventanas.
Prepárese para triunfar
protocolos locales, nacionales y
liente de lo esperado, es recomen-
dañada ni está resbalando. Una
14. Problemas con la resolución de problemas con suelo
radiante
rápida exploración de la imagen
Se examinó este suelo radiante
térmica en el termómetro visual
para comprobar el patrón térmico.
• Tenga acceso directo al ele-
por infrarrojos puede ayudarle a
Para obtener los mejores resulta-
mento objeto de la exploración.
detectar un cambio de tempera-
dos, apague el sistema radiante
Puede que sea necesario desmon-
tura que puede requerir una ma-
durante 24 horas para que se en-
tar el elemento en cuestión.
yor investigación.
fríe. Vuelva a encender el sistema y
• Una vez que ha detectado un
examine el suelo para comprobar
problema potencial usando la
si se da el patrón térmico deseado.
imagen térmica fusionada, acér-
Para encontrar posibles proble-
quese para realizar una medida de
dable inspeccionarla para garantizar que no está desalineada o
con respecto a equipos potencialmente peligrosos.
temperatura del punto central.
puntos fríos que representen anoma-
• Descubra cómo las caracterís-
lías dentro del patrón térmico nor-
ticas de los materiales de la super-
mal. Para sistemas hidrónicos, bus-
ficie, como la emisividad, pueden
que puntos fríos o un punto caliente
influir en sus lecturas.
indicar fugas en alguna tubería.
15. Pérdida de calor a través
de ventanas y puertas
El termómetro visual de infra-
momento la distancia adecuada
mas en sistemas eléctricos, busque
que se expande, ya que éste podría
96
corporativos. Mantenga en todo
97
98
99
Opinión
¿La fábrica inteligente? Industry 4.0,
¿de qué se trata?
Un vistazo sobre cómo los sensores, los chips de RFID, los sistemas ‘ciberfísicos’
y la Internet de las Cosas están transformando el proceso de fabricación desde
la investigación y desarrollo hasta el piso de planta y la cadena de suministro
Por Siemens
Nos estamos acercando al ter-
ción de la electrónica y la tec-
Nosotros estamos ahora en el
cer siglo desde que tuvo lugar la
nología de la información (IT)
medio de esta última revolución,
Revolución Industrial, la cual se
para dar lugar luego a la auto-
independientemente de cómo se
estima que comenzó alrededor de
matización de la producción.
la quiera denominar. Ella se ca-
1760. Hoy nos encontramos con
-- Revolución Industrial N° 4:
racteriza por estar formada por
procesos en desarrollo dados en
Hoy, basada en la producción
sistemas ciberfísicos altamente
llamarse “Smart Manufacturing”
con sistemas ciberfísicos.
inteligentes que pueden desarro-
(fábrica inteligente) en Estados
Unidos, o “Industry 4.0” en Europa,
y que representa la cuarta revolución industrial en modificar los
sistemas de producción:
-- Revolución Industrial N° 1:
Alrededor de 1760, con la introducción de equipos de
producción mecánicos impulsados por agua y vapor.
-- Revolución Industrial N° 2: Alrededor de 1900, relacionada
con la introducción de la producción masiva, basada en la
división laboral e impulsada
por la energía eléctrica.
-- Revolución Industrial N° 3: Alrededor 1970, con la introduc-
100 Ingeniería Eléctrica • Septiembre 2014
llar autónomamente actividades
gubernamentales y laboratorios.
las herramientas se comunicarán
de punta a punta de la cadena de
La finalidad de esta coalición es
entre sí y serán organizadas con
producción.
permitirle a los accionistas e in-
el propósito de mejorar la pro-
teresados formar grupos colabo-
ducción total, incluso más allá de
rativos para Investigación y De-
los límites de las respectivas com-
Industry 4.0 es un proyecto
sarrollo (I&D), implementación y
pañías. En este ambiente produc-
estratégico high-tech de los go-
asesoramiento para el desarrollo
tivo, el producto en sí mismo es
biernos europeos que promueve
de alternativas, estándares, plata-
una parte activa del proceso de
la computarización o digitaliza-
formas e infraestructura común
producción. Esta integración con-
ción de industrias tradicionales
que facilite la adopción amplia de
tinua entre los mundos físicos y
como ser la manufactura. La meta
manufactura inteligente.
virtuales solo es posible dado por
Industry 4.0
es la fábrica inteligente (smart
¿Qué se prevé con estos de-
el hecho de que cada elemento
factory) que se caracteriza por
sarrollos? Este concepto de pro-
existe simultáneamente y está de-
su adaptabilidad, eficiencia de
ducción elevará sustancialmente
finido tanto con un modelo virtual
recursos y ergonomía, como tam-
la complejidad tecnológica del
como con uno físico.
bién la integración de clientes y
proceso de valor agregado, in-
socios de negocios en todos los
cluso más en comparación que la
procesos de valor y comerciales.
situación actual. Para poder estar
El desarrollo de los sistemas
ciberfísicos
Sus fundamentos tecnológicos
a la altura de este desafío se re-
La base para un desarrollo im-
comprenden los sistemas ciber-
quieren herramientas de software
portante de un sistema ciberfísico
físicos y la Internet de las Cosas.
para diseñar y construir plantas y
es la conexión de datos continua a
Los expertos creen que Industry
sistemas relevantes, como tam-
través de cada nivel de los procesos
4.0 o la Cuarta Revolución Indus-
bién operarlas. Se hace imperioso
que agregan valor. Cada producto,
trial se podrá realizar durante la
contar con esas herramientas de
además de su descripción física,
actual década, lo que significa
forma que estén desarrolladas y
conlleva además una descripción
que ya está en marcha.
lanzadas en los próximos años.
virtual que indica su desarrollo
En Estados Unidos, una inicia-
Todos los gobiernos, asociaciones
posterior. Consecuentemente, el
tiva conocida como Smart Ma-
industriales y corporaciones han
foco de estos desarrollos e imple-
nufacturing Leadership Coalition
reconocido la importancia de in-
mentaciones de fábrica inteligente
(SMLC) está trabajando también
crementar sus valores agregados
apunta a la integración óptima de
en el futuro de los sistemas de
en torno de la producción.
los mundos reales y virtuales.
producción. SMLC es una organi-
En la manufactura inteligente,
Un componente clave de la
zación sin fines de lucro de espe-
todo se conectará con la ayuda de
fábrica inteligente es el control
cialistas en producción y manu-
los sensores con chips de identifi-
descentralizado: los componentes
factura, proveedores y empresas
cación por radiofrecuencia (RFID).
inteligentes operan en cada nivel
de tecnología, consorcio de fabri-
Por ejemplo, los productos en pro-
del sistema de ensamblado por el
cantes, universidades, agencias
ceso, las opciones de transporte y
cual la parte se va trasladando.
Ingeniería Eléctrica • Septiembre 2014 101
Opinión
Tener el personal apropiado
en cada sector es crítico para alcanzar ventajas tecnológicas, y
así alcanzar los objetivos de la
fábrica inteligente. Esto ha dado
lugar a discusiones sobre la escasez de trabajadores calificados en
la oferta laboral, también llamado
“falta de habilidades” (skills gap).
Cuando las generaciones de más
de cincuenta años empiecen a retirarse del mercado en la próxima
década, se llevarán conocimiento
crítico y habilidades que no podrán ser reemplazadas rápidamente por los recientes graduados de universidades o escuelas
técnicas. Según organizaciones
gubernamentales internacionales
Industry 4.0, sistemas ciberfísicos
solo mediante la completa inte-
el sesenta por ciento de los nue-
gración de los pasos individuales
vos empleos que aparezcan en el
En este tipo de proceso de en-
de producción que agregan valor
siglo 21 requerirá del conocimien-
samblado, se produce la comuni-
es como va a ser posible alcanzar
to que solo dispondrá el veinte por
cación en cada paso, para determi-
todos los avances concebibles en
ciento de la actual fuerza laboral.
nar qué piezas se deben agregar o
la producción.
mente exacerbado por la idea de
qué pasos de ensamblaje se deben
implementar. El control descen-
Este problema está incorrecta-
La ola del futuro
que las carreras relacionadas con
tralizado hace más fácil agregar o
Mientras esta última revolu-
la producción y manufactura es-
cambiar partes según se necesite,
ción industrial avanza, va teniendo
tán mal vistas y peor recompensa-
haciendo más viable acceder a las
implicaciones significantes para
das. Un importante diario informó
crecientes demandas de adapta-
la fuerza de trabajo industrial. El
en mayo del 2014 que muchos es-
ción masiva de lo producido.
software va direccionando los
tudiantes simplemente no están
Con el fin de lograr la digitali-
avances de la producción actual,
interesados en las carreras indus-
zación de la cadena de valor, las
lo que significa que el mouse está
triales. Según Raj Batra, presidente
empresas de software han inverti-
reemplazando a las herramientas
de la división Industry Automation
do más de cuatro mil millones de
de acero en muchas áreas del piso
en Siemens en Estados Unidos, “Es
dólares desde 2007. Sin embargo,
de planta actual.
crítico que podamos hacer conocer
a los estudiantes, sus padres y admi-
cadena de valor virtual con la real,
-- Los sistemas ciberfísicos son
nistradores de qué se tratan y cómo
desde el desarrollo del producto
fundamentales para el incre-
son esos empleos y qué es lo que los
hasta la producción y el servicio
mento de la flexibilidad que
estudiantes deben aprender para
de asistencia resultará en una op-
conduce a menores tiempos
conseguirlos. Después debemos
timización del valor agregado.
de repuesta al mercado. Estas
poder proveer el entrenamiento ne-
Desde la perspectiva de Sie-
unidades de producción se
cesario para resolver ese problema”.
mens, hay tres elementos claves
pueden integrar flexiblemente
para esta evolución:
en procesos de producción ya
de hacer todo. “Siemens cumple un
-- Ejecución de la producción.
existentes. Los sistemas ciber-
papel muy activo colaborando con
Esto jugará un rol cada vez
físicos combinan funciones
la educación y formación técnica
más importante. El grado de
de comunicación, IT, datos y
en cada país, promoviendo y asis-
conectividad entre el nivel de
componentes mecánicos utili-
tiendo en el uso de las tecnologías
automatización y el de gestión
zando tecnologías claves que
de automatización que generan la
de la producción (MES) se in-
abarcan: redes de sensores,
cultura de incremento y eficiencia
crementará significantemente,
infraestructura de comunica-
de la producción de modo racional
incluso más allá de los límites
ción por Internet, gestión de
y en línea con las necesidades que
de la empresa y su ubicación.
eventos inteligente y en tiem-
cada región o país posee” agrega
La integración de los niveles
po real, previsión de servicios
Andrés Gorenberg, gerente de sis-
entre el sistema de planifica-
para el “Big Data”, funciones
temas de automatización para Sie-
ción de recursos de la empre-
de software embebidas para
mens en la región Austral-Andina
sa (ERP) y el de MES también
resolver lógicas y operaciones
(Sudamérica, sin Brasil). Ejemplos
avanzará para alcanzar trans-
automatizadas y gestión de las
se pueden encontrar por doquier
parencia completa inclusive
actividades del sistema a tra-
en laboratorios de universidades,
con los datos del negocio, lo
vés de toda la empresa.
en bancos de trabajo de escuelas
cual implicará que toda la in-
técnicas, en la implementación de
formación necesaria esté dis-
plataformas de simulación y dise-
ponible en tiempo real.
El mundo académico no lo pue-
ño asistido por software o en com-
-- Confluencia del ciclo de vida
petencias estudiantiles de auto-
del producto y la producción.
matización que Siemens impulsa
Éste es el segundo elemento
en cada país donde está presente.
clave: lograr un modelo común. Le permitirá a los fabri-
Consideraciones finales
cantes alcanzar los desafíos
Sin importar la naturaleza de
de lograr ciclos de vida de
las empresas fabricantes, la visión
producto cada vez más cor-
de la fábrica inteligente y conse-
tos tanto técnica como co-
cuentemente la integración de la
mercialmente.
13 y 14 de Noviembre | 16 a 22 hs.
Hotel Rayentray | Ciudad de Puerto Madryn
Boulevard Brown 2889
Congreso y Exposición de
Ingeniería Eléctrica,
Luminotecnia, Control,
Automatización
y Seguridad
Organización y Producción General
w w w.conexpo.com.ar
La Exposición Regional del Sector, 68 ediciones en 22 años consecutivos
Av. La Plata 1080 (1250) Cdad. de Bs. As. - Telefax: (54-11) 4921-3001 - Email: [email protected]
Congresos y exposiciones
Excelente paso de CONEXPO NOA
por la ciudad de Salta
La organización general de
Es válido destacar que el apoyo
auspicios, acompañaron en la or-
CONEXPO NOA, 7 y 8 de agosto
brindado por distintas empresas e
ganización y estuvieron presentes
en la cuidad de Salta, se desarro-
instituciones nacionales, y sobre
en la exposición dispuestos a los
lló de manera óptima, logrando
todo de Salta y demás provincias
requerimientos de todos.
una muy interesante concurren-
del NOA, fue clave para llevar ade-
Gracias a la predisposición
cia de público los dos días del
lante con éxito la edición de CO-
amiga de empresas, instituciones,
evento. Así, tanto los visitantes
NEXPO NOA 2014. Tanto los distri-
visitantes y disertantes, CONEXPO
como los expositores, contaron
buidores de productos eléctricos,
NOA 2014 fue un verdadero en-
con todas las comodidades para
como las empresas participantes
cuentro de colaboradores, los pa-
desarrollar su trabajo.
y cada uno de los asistentes brin-
sados 7 y 8 de agosto en la ciudad
daron su apoyo, ofrecieron sus
de Salta. Editores SRL, organizador
de este ya tradicional congreso y
exposición que se lleva a cabo en
distintos puntos del país desde
1992 de forma ininterrumpida, no
tiene más que palabras de agradecimiento para todos ellos, por
haber permitido que CONEXPO no
pase desapercibida en su paso por
una de las ciudades más importantes del norte de nuestro país, y se
haya convertido en una verdadera
oportunidad no solo de acercamiento, sino también de aprendizaje para todo el sector convocado.
Desde ingenieros hasta técnicos, desde decanos hasta estudiantes, desde gerentes de planta
hasta operarios, todos colmaron
nes de la ciudad no desentonó,
sus capacidades, albergando a vi-
destacándose por su moderna y
sitantes agradecidos por el nivel
refinada arquitectura y por con-
de las conferencias, y no solo la va-
tar con todos los servicios nece-
riedad de temáticas sino también
sarios hoy en día para desarrollar
la actualidad de los abordajes.
un evento de este tipo.
El jueves, las conferencias técnicas fueron las siguientes:
Conferencias técnicas
-- Alumbrado público eficiente y
Tanto el jueves 7 como el vier-
seguridad en iluminación de
nes 8 de agosto, los visitantes tu-
emergencia, por Oscar Becerra y
los pasillos de la exposición y las
vieron la oportunidad de asistir a
Gustavo Alonso, de Ind. Wamco
salas de conferencias, buscando
las conferencias técnicas. Las mis-
-- Nuevas tecnologías en ilumina-
obtener el máximo provecho de
mas fueron dictadas por especia-
ción residencial, por Uriel Wen-
cada una de las actividades que
listas de distintos puntos del país
grower, de Industrias Sica
gratuitamente se ofrecían. Pre-
y trataron temas de actualidad,
-- Productos electrónicos para ins-
guntas y respuestas se escucha-
conformándose como una opor-
talaciones domiciliarias e indus-
ron por doquier, consecuencia de
tunidad para intercambiar expe-
triales, por Leonardo Villalba,
la gran cantidad de consultas que
riencias y recibir capacitación, que
de RBC Sitel
propició el evento, y que las em-
sin duda podrá ser aplicada rápi-
-- Protección y control de motores:
presas y entidades participantes
damente, efectivizando las diver-
última tecnología en contacto-
con stand propio pudieron resol-
sas tareas de la industria.
res, por Ing. Carlos Chababo,
ver con entusiasmo.
Dos salas colmaron siempre
de ABB
Salta es la provincia argentina
que más vecinos tiene, quizá sea
esa la razón por la cual los visitantes de CONEXPO NOA 2014 provinieron también de las provincias
aledañas. En la región del Norte
Grande Argentino, al noroeste
del país, limita al norte con Jujuy
y Bolivia; al este con Paraguay,
Formosa y Chaco; al sur, con Santiago del Estero, Tucumán y Catamarca; y al oeste, con Chile. Además, la ciudad en sí es dueña de
un atractivo inigualable, y en ese
marco, el Centro de Convencio-
Congresos y exposiciones
-- Iluminación eficiente con nuevas lámparas Alic, por Ing. Luis
Schmid
-- Introducción a motores paso a
paso, por Ing. Enrique Aprigliano, de Varitel
-- Novedades en automatismos y
agosto, fueron las siguientes:
El mismo viernes, las salas de
-- Conceptos básicos sobre la me-
conferencias abrieron sus puer-
dición de puesta a tierra, por
tas para dar lugar al encuentro de
Eduardo Bello, de Viditec
instaladores del NOA, convocada
-- Nuevas luminarias de led para
por AIEAS, de Salta; AIET, de Tucu-
alumbrado público, por Ing.
mán; y AIEJ, de Jujuy. Allí, Ricardo
Juan Pizzani, de Strand
Fuentes, Luis Castro, Julio Vilca,
auxiliares de Schneider, por Ing.
-- Auditoría de instalaciones eléc-
Daniel Monteros y Miguel Rosado
Guillermo Caula, de BP Mate-
tricas en el ámbito de AEA 90364
Fabroni trataron temas actuales
riales Eléctricos
parte 6 y CTM 004 y 005 del CO-
de la profesión con la profundi-
PAIPA, por Ing. Horacio Dagnum
dad y respeto que merecen: ética
e Ing. Diego Martínez, de AEA
y responsabilidad. Por último, el
-- Soluciones
profesionales
de
identificación, por Luis Amore,
de Brother Argentina
-- Transformadores de distribución eléctrica, por Mario Fratkin, de Dimater
-- Sistemas de domótica, por Jorge Volentini, de Equiser
-- Nueva línea de variadores de
ingeniero Carlos D. González viajó
velocidad: Sinamics, por Matías
especialmente desde la Universi-
Codoni, de Siemens
dad Nacional de Tucumán para di-
-- Ahorro de energía en motores
sertar acerca de el riesgo eléctrico
eléctricos, por Ing. Alejandro
y los efectos de la corriente en el
Cardetti, de Weg
cuerpo humano.
-- Corrección del factor de potencia
Al día siguiente, el cronograma
y filtrado de armónicas, por Ing.
Seminario de iluminación
de conferencias técnicas comple-
Ricardo Garrido, de Elecond
taba la oferta de disertaciones de
-- Nueva generación de PLC Delta
te a los visitantes no solo confe-
CONEXPO NOA. Las disertaciones
con puerto ethernet, por Ing.
rencias, sino también seminarios,
de ese día, el pasado viernes 6 de
Enrique Aprigliano, de Varitel
con el auspicio y participación de
CONEXPO ofrece regularmen-
las instituciones más importantes
de alcance nacional.
El viernes 8 de agosto, el escenario fue ocupado por el seminario de iluminación, el cual recibió
a más gente de la esperada, entre
técnicos municipales, ingenieros,
arquitectos, diseñadores e instaladores, entre otros.
Con el aval de la Asociación
Argentina de Luminotecnia Regional Noroeste, y moderados por
el reconocido Eduardo Manzano,
doctor de la Universidad Nacional
de Tucumán, los temas que allí se
trataron fueron:
-- Experiencia de diseño de luminarias con leds, por Ing. Juan
Pizzani, Secretario de AADL
-- Seguridad eléctrica en alumbrado público y actualización futura de la reglamentación AEA
95703, por Ing. Raúl González,
de AEA -Asociación Electrotécnica Argentina-- Mitos y verdades de los leds, por
Ing. Luis Schmid, presidente de
AADL
-- Luminarias a leds para alumbrado público, información técnica necesaria, por Ing. Eduar-
soluciones que ofrecía cada uno
Neumann, Nöllmann, Obo Better-
de los stands de CONEXPO NOA
mann, RBC Sitel, Refrigeración Ce-
2014.
ridondo, Saat Electropower, Sica-
Las empresas e instituciones
me Argentina, Siemens, Spotsline,
participantes de la muestra al pú-
Strand, The Exzone, Varitel, Viditec
-- Alumbrado público eficiente y se-
blico fueron AADL, ABB, ACYEDE,
y Weg; todos actores reconocidos
guridad en iluminación de emer-
AEA, AF Ingeniería, AIEAS, AIET,
en la industria de la iluminación,
gencia, por Gustavo Alonso, de
Alic, Argenta, Beltram Ilumina-
ingeniería eléctrica, control, auto-
AADL Regional Buenos Aires
ción, BP Materiales Eléctricos,
matización o seguridad.
do Manzano
Brother International, CAPIA, CaEstudiantes,
ingenieros,
ar-
vanna, 180° Iluminación, Cimet,
Una vez más, CONEXPO fue
quitectos, empresarios y demás
Ciocca Plast, Colegio de Arquitec-
un lugar de encuentro y finalizó
interesados pudieron disfrutar de
tos de Salta, Comsid Soluciones,
dejando en sus visitantes y organi-
las conferencias técnicas y del se-
COPAIPA, Deep, Dimater, Domó-
zadores una huella muy positiva.
minario, pensados especialmente
tica Norte, Elecond Capacitores,
Ahora, las miradas apuntan hacia
para que su contenido pueda tra-
Emelec, Enersys, Equiser, Facbsa,
su próxima edición, en la ciudad
ducirse rápidamente en una apli-
Grupo Corporativo Mayo, IDEP,
de Puerto Madryn, en la provincia
cación práctica y rentable para la
Industrias Sica, Industrias Wamco,
de Chubut, al sur del país, entre los
industria y el país. Pero también,
Landtec, Ledheza, Liat, Metalnor
días jueves y viernes 13 y 14 de no-
tuvieron la oportunidad de reco-
Electricidad, Micro Control, Minis-
viembre de 2014.
rrer la exposición de materiales y
terio de Turismo y Cultura de Salta,
Producto
Módulo interruptor de combinación
múltiple, nuevo telerruptor
Todo aquel que alguna vez se
cable conectado a la bornera del
enfrentó a tener que realizar al-
interruptor y el vivo de la línea de
guna instalación de combinación
alimentación. De esta forma solo
y ha necesitado disponer de mu-
se requiere el conexionado de dos
cho tiempo y paciencia para po-
cables entre pulsadores, simplifi-
der pasar una cantidad infernal de
cando notablemente la conexión
cables por caños de muy reducido
de combinación.
diámetro, sin dudas al terminar de
La actuación es equivalente
leer este artículo se va a pregun-
a la de cualquier llave de combi-
tar: ¿Por qué no me enteré antes?
nación, es decir, con un pulso en
Porque existe una solución
cualquier pulsador la luminaria
simple y económica para realizar
cambia de estado (de apagada a
una instalación de combinación
encendida, o viceversa).
con un cableado muy sencillo, ya
Se trata de un dispositivo mo-
El interruptor de combinación
que RBC Sitel cuenta con este pro-
dular que permite controlar un
múltiple funciona con pulsadores
ducto dentro de su amplia gama
conjunto luminoso desde distin-
comunes, tiene salida a relay, con
de módulos aplicables a la mayo-
tas cajas disponiendo la canti-
lo cual puede usarse con cualquier
ría de las líneas de llaves de luz
dad de pulsadores que se quiera,
tipo de carga, y se provee en dos
existentes en el mercado.
conectados en paralelo entre un
versiones: en un módulo con relay
de 3 A o en doble módulo con
relay de 10 A, de forma tal que
el usuario disponga del modelo
adecuado en función de la carga
que necesita controlar.
Por
RBC Sitel
Índice de anunciantes
ABB SA.......................................... 17/63
ELECTRICIDAD ALSINA...................24
NEUMANN SA...................................87
ANGEL REYNA Y ASOC. SRL..........26
ELECTRICIDAD CHICLANA.............92
OLIVERO Y RODRÍGUEZ SA...........97
www.abb.com/ar
www.dehnargentina.com.ar
ARMANDO PETTOROSSI.................. 6
www.electricidadalsina.com.ar
[email protected]
www.neumannsa.com
www.olivero.com.ar
www.pettorossi.com
www.electro-ohm.com.ar
ELECTRO OHM.................................82
PLÁSTICOS LAMY SA........................ 8
ATQ......................................................91
ELECTRO TUCUMÁN SA.................86
PLP ARGENTINA................................. 9
www.atq-ackermann.com
AYRFUL...............................................46
www.electrotucuman.com.ar
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www.plpargentina.com.ar
www.ayrful.com
www.electrouniverso.com.ar
ELECTRO UNIVERSO.......................99
PRYSMIAN ENERGÍA SA.......Contrat.
BELTRAM ILUMIN. SRL....................45
ELSTER MEDIDORES.......................77
PUENTE MONTAJES SRL................18
BIEL LIGHT+BUILDING 2015.......... 104
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RBC SITEL...........................................46
CAVANNA SA....................................81
FOHAMA ELECTROM. SRL.............83
SICAME ARGENTINA.......................81
CERNER SA........................................62
GALILEO LA RIOJA SA.....................77
SIEMENS SA................................... 7/55
CHILLEMI HNOS. SRL......................62
GC FABRICANTES SRL.....................92
STRAND..............................................93
CIOCCA PLAST..................................75
GRUPO CORPORATIVO MAYO........ 5
TADEO CZERWENY SA....................15
CONDELECTRIC SA..........................85
GRUPO EQUITÉCNICA-HERTIG.......... 1
TADEO CZERWENY TESAR SA.......59
CONEXPO 2014............................... 105
IMSA....................................................76
TALEMEC............................................26
CONEXTUBE.......................................27
INDUSTRIAS SICA............................51
TECNO FIDTA 2014..........................98
CREXEL SRL.......................................46
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www.elstermetering.com
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www.equitecnica.com.ar | www.hertig.com.ar
www.imsa.com.ar
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www.iram.org.ar
www.prysmian.com.ar
www.puentemontajes.com.ar
www.rbcsitel.com.ar
www.liat.com.ar | www.cavanna.com.ar
www.siemens.com.ar/industry
www.strand.com.ar
www.tadeoczerweny.com.ar
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