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INFORMACIÓN TÉCNICA
SOLUCION DE PROBLEMAS EN TORNEADO..................................... N002
CONTROL DE VIRUTA PARA TORNEADO........................................... N004
RESULTADOS DE LAS CONDICIONES DE CORTE PARA TORNEADO....... N005
CARACTERISTICAS DE LAS FUNCIONES DE CADA
PARTE DE LA HERRAMIENTA DE TORNEADO.................................. N007
FORMULAS PARA CORTAR.................................................................. N011
SOLUCION DE PROBLEMAS EN FRESADO........................................ N012
PARTE DE LA HERRAMIENTA DE FRESADO...................................... N013
FORMULAS PARA FRESADO............................................................... N016
SOLUCION DE PROBLEMAS PARA END MILL................................... N017
CARACTERÍSTICAS DEL END MILL Y ESPECIFICACIONES............. N018
TIPO Y GEOMETRIA DE END MILL....................................................... N019
SELECCIÓN DEL VALOR DEL PASO................................................... N020
SOLUCION DE PROBLEMAS EN BARRENADO.................................. N021
CONDICION DE DAÑO DE LA BROCA Y DAÑO EN EL FILO DE CORTE...... N022
TERMINOLOGIA DE BROCAS Y CARACTERISTICAS DE CORTE..... N023
FORMULAS PARA BARRENADO.......................................................... N026
DESGASTE Y DAÑO DE LA HERRAMIENTA....................................... N027
LISTADO DE REFERENCIAS DE MATERIALES................................... N028
ACABADO SUPERFICIAL...................................................................... N032
TABLA COMPARATIVA DE DUREZAS................................................ N033
GRADOS.................................................................................................. N034
TABLA DE GRADOS............................................................................... N035
TABLA DE COMPARACION DE GRADOS............................................ N036
COMPARATIVO DE ROMPEVIRUTAS................................................... N042
N001
SOLUCION DE PROBLEMAS EN TORNEADO
a
a
a
a
a
Choque térmico
a
a
a
a
a
a
a
a
Poca Exactitud Dimensional
Mal Acabado
Generación
de Calor
N002
a
a
a
a
a
a
a
a
a
Seco
a
Con
refrigerante
a
Tolerancia del
inserto inadecuada
a
Mayor resistencia de corte
y flanco del filo de corte
a
a
a
a
a
a
Inapropiadas
condiciones de corte
a
Adherencia de material
a
a
a
Con
refrigerante
a
Geometría del filo
de corte inadecuado
a
a
Se presenta vibración
a
a
a
Inapropiadas
a
a
a
Geometría del filo
de corte inadecuado
a
a
Carencia de rigidez
El calor del corte
genera deterioro in
la exactitud del
maquinado y la vida
de la herramienta
a
a
a
Adherencia en el filo
Mala
rugosidad
a
a
Con
refrigerante
a
Filo debil
Grado de herramienta
inadecuado
a
a
a
Inapropiadas
Exactitud de maquinado
no mantenida,
el ajuste es necesario
cada vez
Maquina Con Poca Rigidez
y Caballos de Fuerza
El Honeado Refuerza
el Filo de Corte
Clase de Inserto
(Sin Rectificar-rectificado)
Angulo de Ataque
Radio
Prof. de Corte
Avance
Velocidad de Corte
Geometría del filo
de corte inadecuado
inadecuado
Diferencia de
dimensiones en
el maquinado
Volado de la Herramienta
Bajo Rendimiento
a
a
Inapropiadas
Adherencia y
microrotura del
filo de corte
a
Abajo
Sujeción de Herramienta y
Pieza A Trabajar
Desgaste
rápido del
inserto
Abajo
Arriba
Máquina e Instalación
de Herramienta
Mejore La Rigidez del Porta Herramientas
inadecuado
Arriba
Angulo de
Desprendimiento
es
Fluidos
de Corte
Estilo y Diseño de la
Herramienta
Seleccionar rompe virutas
or
Condiciones
de Corte
No Refrigerante Como
Fluido de Corte
Determine un Corte
Seco o Mojado
ct
Selección un Grado Con
Resistencia Al Choque Térmico
Selección un Grado
Con Resistencia A laAdhesión
Problemas
Selección un Grado Más Tenaz
Fa
Selección de
Grado de Inserto
Seleccione un Grado Mas Duro
Soluciones
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
Geometría del filo
de corte inadecuado
a
a
a
Con
refrigerante
Rango de control
de viruta amplio
Rango de control
de viruta corto
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
Seco
a
Control de Viruta
a
Geometría del filo
de corte inadecuado
Roto en
pequeños
pedazos y
dispersos
a
a
Con
refrigerante
a
Geometría del filo
de corte inadecuado
Inapropiadas
a
a
Descontrolado,
continuo/
enredado
a
a
Geometría del filo
de corte inadecuado
Inapropiadas
a
a
Con
refrigerante
a
Rugosidad
(Acero Blando)
Maquina Con Poca Rigidez
Angulo de Ataque
Radio
Angulo de
Desprendimiento
Prof. de Corte
Avance
Velocidad de Corte
a
Inapropiadas
Inapropiadas
Volado de la Herramienta
Rebaba / Desgaste / Rugosidad
Inapropiadas
inadecuado
a
a
Geometría del filo
de corte inadecuado
Desgaste
(Fundición Gris)
Abajo
Pieza A Trabajar
Rebaba
( Acero,
Cobre Aleado )
Abajo
Arriba
de Herramienta
Mejore La Rigidez del Porta Herramientas
Se presenta
desgaste de filo
Arriba
El Honeado Refuerza
el Filo de Corte
Clase de Inserto
(Sin Rectificar-rectificado)
es
Fluidos
de Corte
Herramienta
Seleccionar rompe virutas
or
Condiciones
de Corte
No Refrigerante Como
Fluido de Corte
Determine un Corte
Seco o Mojado
ct
Selección un Grado Con
Resistencia Al Choque Térmico
Selección un Grado
Con Resistencia A laAdhesión
Problemas
Fa
Selección de
Grado de Inserto
Soluciones
N003
CONTROL DE VIRUTA PARA TORNEADO
y FORMA DE VIRUTAS EN TORNEADO DE ACERO
Tipo
Tipo A
Tipo B
Tipo C
Tipo D
Tipo E
Sin rizo
l > 2plgs
l < 2plgs
1 ─ 5 Rizo
i 1 Rizo
1 Rizo─medio rizo
Baja profundidad
de corte
d <.276"
Profundidad
de corte alta
d=.276"─ .591"
Longitud del rizo
l
a Forma
irregular
continua
a Viruta enredada
entre la herramienta y la pieza
Nota
a Forma
continua
y regular
a Viruta larga
a Dispersión de las virutas
a Vibración
a Mal acabado superficial
Bien
Bien
a Máximo
a Rango del rompe viruta de la velocidad de corte y control de viruta
En general, cuanto la velocidad de corte incrementa, el rango del control de viruta tiende cerrarse
vc=330SFM
Avance (plgs/rev)
vc=490SFM
Avance (plgs/rev)
Avance (plgs/rev)
vc=165SFM
Prof. de corte (plgs)
Material : AISI 1045 (180HB)
Herramienta : MTJNR2525M16N
Inserto : TNMG332
Corte en seco
Grado : P10Grade
a Efectos del refrigerante en el rango del control de viruta de un rompe virutas
Si la velocidad de corte es la misma, el rango del control de viruta varia de acuerdo a si se utiliza refrigerante o no.
Refrigerante : Corte con refrigerante
(Emulsion)
Avance (plgs/rev)
Avance (plgs/rev)
Refrigerante : Corte en seco
Material : AISI 1045
Condiciones de Corte : vc=330SFM
N004
RESULTADOS DE LAS CONDICIONES DE
CORTE PARA TORNEADO
y CONDICIONES DE CORTE
Las condiciones de corte ideales serían: tiempo de corte bajo, larga vida de la herramienta y buen acabado.Para obtener esas condiciones ideales
se precisan condiciones de corte y herramientas adecuadas, así como el conocimiento de la pieza, dureza, forma y capacidad de la máquina.
y VELOCIDAD DE CORTE
La velocidad de corte tiene un efecto muy importante en la vida de la herramienta. Aumentándola, se incrementa la
temperatura y se acorta la vida de la herramienta. La velocidad varía dependiendo de la dureza de la pieza. Seleccione
una calidad apropiada para cada velocidad de corte.
1640
1310
Vida de la herramienta Normal : VB = .012plgs
Prof. de corte : .059plgs
Avance : .012IPR
Portaherramienta : MCLNR-164C
Inserto : CNMG432
MC6015
Corte en seco
UE6105
Velocidad de Corte (SFM)
MC6025
985
AP25N
655
NX2525
MP3025
NX3035
UE6035
VP15TF
330
UTi20T
260
195
10
20
30
40
50
60
70
80
90 100
Vida de la Herramienta (min)
Rendimiento de los insertos grado P
Material : AISI 304
Vida de la herramienta Normal : .012plgs
Avance : .012IPR
Inserto : CNMG432MA
Corte en seco
MC7015
MC7025
US735
US7020
MP7035
UTi20T
Material : AISI No.45B Fundición
Vida de la herramienta Normal : .012plgs
Avance : .012IPR
Inserto : CNMG432
Corte en seco
1640
MC5005
1310
985
655
MC5015
UC5115
UE6110
AP25N
UC5105
NX2525
490
330
HTi10
UTi20T
260
195
10
20
30
40
60
100
Rendimiento de los insertos grado M
Rendimiento de los insertos grado K
a Efectos de la velocidad de corte
1. Aumentando la velocidad de corte un 20%, se reduce la vida de la herramienta a 1/2. Aumentándola un 50%, se reduce la vida a 1/5.
2. El maquinado a baja velocidad (65―130 SFM), tiende a causar vibraciones. Por ello, se acorta la vida de la herramienta.
N005
RESULTADOS DE LAS CONDICIONES DE
CORTE PARA TORNEADO
y AVANCE
En torneado, el avance es la distancia que la herramienta se recorre en la pieza por revolución. En fresado, el avance es
la distancia recorrida por la mesa por cada revolución de la fresa dividida por el número de dientes. De este modo, se
indica como avance por diente. Área de avance relacionada con superficie de acabado rugosa
1. La reducción del avance influye en el desgaste de
flanco y acorta la vida de la herramienta
2. Aumentando el avance, se aumenta la temperatura de
corte y el desgaste del flanco. Por ello, la influencia
sobre la vida de la herramienta es mínima comparado
con la de la velocidad de corte.
3. El aumento del avance, mejora la eficiencia del maqui-
Desgaste de Flanco (plgs)
a Efectos del avance
Avance (plgs/rev)
nado.
Condiciones de Corte Material : AISI 4340
Grado : P10
Prof. de corte ap=.040(plgs) Velocidad de Corte vc=660(SFM)
Tiempo de Corte Tc=10min
Relación entre el avance y el desgaste de flanco en el torneado del acero
y PROF. DE CORTE
a Efectos de la profundidad de corte
1. El cambio de la profundidad de corte, no afecta en
gran medida a la vida de la herramienta.
2. Una baja profundidad de corte, endurece la capa
superficial del material, debido a la fricción entre
La profundidad de corte se determina en relación a la cantidad de material a remover, la forma de la pieza, la rigidez de la
herramienta, la potencia y rigidez de la maquina.
ellas. Por ello, se reduce la vida de la herramienta.
3. Cuando maquine fundición gris la profundidad de corte
necesita ser incrementada tanto como la potencia de
Condiciones de Corte
Avance f=.008(IPR)
Tiempo de Corte Tc=10min
Grado: P10
Velocidad de Corte vc=660(SFM)
la maquina lo permita para evitar el endurecimiento de
la capa superfcial y evitar el despostillamiento.
Relación entre la profundidad de corte y el desgaste en el torneado del acero.
Prof. de corte
Pieza sin desbaste previo
Desbaste de la capa superficial incluyendo la capa sin desbaste previo
N006
PARTE DE LA HERRAMIENTA DE TORNEADO
y ANGULO DE DESPRENDIMIENTO
Inserto positivo
Fuerza
vertical (N)
(+ )
Temperatura
de corte (C°)
15°
iento
rendim
desp
lo de
to 6°
-10°
Angu
imien
rend
iento
desp
rendim
lo de
desp
Angu
lo de
Angu
Angulo de
desprendimiento
Positivo
Vida de la
herramienta
Normal
VB = .016
plgs
Angulo de
desprendimiento
negativo
Vida de la herramienta Normal : VB = .016plgs
Prof. de corte : .039plgs Avance = .013IPR
Resistencia de corte
Prof. de corte .079plgs
Avance .008IPR
Velocidad de Corte 330SFM
Temperatura
promedio en la
Cara de desprendimiento
Prof. de corte .079plgs
Avance .008IPR
Velocidad de Corte 330SFM
Angulo de desprendimiento (°)
(- )
Inserto
negativo
Evacuación de las virutas y Angulo de desprendimiento
a ANGULO
Velocidad de
Corte (SFM)
El ángulo de desprendimiento es un ángulo del filo de corte que tiene un efecto importante en la resistencia al corte, el desalojo de la virutas, la temperatura de corte y la vida de la herramienta.
DE INCIDENCIA
1.Aumentando el ángulo de desprendimiento en
dirección positiva (+), se mejora la suavidad del corte.
2.Aumentando el ángulo de desprendimiento 1° en
dirección positiva, reduce el esfuerzo de corte un 1%.
3.Aumentando el ángulo de desprendimiento en dirección
positiva (+), disminuye la presion en el filo de corte; y en la
dirección negativa (-), se aumenta la resistencia al corte.
Material : Acero Aleado Grado : P10
Corte en seco
Grado : P10
Avance : .013IPR
Material : Acero Aleado
Angulo de desprendimiento y rendimiento
Efectos del ángulo de desprendimiento en
la velocidad de corte, fuerza vertical y
la temperatura de corte
Cuándo aumentar el ángulo de
desprendimiento en la dirección negativa (-)
Cuándo aumentar el ángulo de
desprendimiento en la dirección positiva (+)
u Pieza endurecida.
u Cuando se requiere un filo
u Material blando.
u Material de fácil maquinado
u Cuando la pieza y la
robusto para maquinar
piezas sin desbaste previo y
con corte interrumpido.
máquina tienen poca
rigidez.
y ANGULO DE INCIDENCIA
El ángulo de incidencia prevee la fricción entre la cara de incidencia y la pieza, debido a un pequeño avance.
Angulo de incidencia grande
D.O.C
(Misma)
D.O.C
(Misma)
Pequeño desgaste
de flanco
Elevado desgaste
de flanco
Angulo de incidencia pequeño
El ángulo de incidencia genera un espacio entre la herramienta y la pieza.
Ángulo del flanco relacionada con el desgaste del flanco.
a Efectos
del ángulo de incidencia
1.El aumento del ángulo de incidencia, reduce el
desgaste del flanco.
2.El incremento del ángulo de incidencia, reduce la
robustez del filo de corte.
vc
=6
vc =
Fra
Angulo de
Incidencia $
330
vc
ra
ctu
55
=1
65
Angulo de Incidencia ($)
Avance : .013IPR
Material : Acero Aleado (200HB)
Tiempo de Corte : 20min
Grado : P20
Prof. de corte : .039inch
Relación del ángulo de incidencia y el desgaste de flanco
Cuándo reducir el ángulo de incidencia
Cuándo aumentar el ángulo de incidencia
u Material duro
u Cuando se necesita un filo
u Material blando.
u Materiales que se endurecen
robusto.
Profundidad del desgaste
Profundidad del desgaste
Angulo de desprendimiento 6°
durante el mecanizado.
N007
y ANGULO DE POSICIONAMIENTO
El filo de corte angular disminuye la carga del impacto y afecta la fuerza del avance, fuerza de carga y el espesor de la viruta.
Grado : P20
Avance : .008IPR
Corte en seco
B
f = Misma
0.97
0.8
h
h
KAPR = 30°
KAPR = 15°
El angulo de posicionamiento y espesor de la viruta
B : Ancho de las virutas
f : Avance
h : Espesor de las viruta
KAPR : Herramienta
de corte
ángulo de filo.
a Efectos del Angulo de posicionamiento
1. Con el mismo avance, incrementando el angulo de posicionamiento, incrementamos la longitud de contacto de la viruta y disminuimos el espesor de ésta. Como
resultado, el esfuerzo de corte se dispersa en un filo más largo y se incrementa la
vida de la herramienta. (Ver diagrama)
2. Incrementando el filo de corte, se incrementa la fuerza a'. Por ello, las piezas
largas y delgadas, se flexionan en muchos casos.
3. Incrementando el angulo de posicionamiento, se reduce el control de viruta.
4. Incrementando el angulo de posicionamiento, disminuye el espesor de la viruta y
aumenta la longitud de la misma. Por lo tanto, la rotura de la viruta es más dificil.
Cuándo reducir el ángulo de posicionamiento
15°
iento
nam
to 0°
sicio
mien
iona
e po
posic
ulo d
Ang
lo de
Angu
KAPR = 0°
7h
1.1
5B
f = Misma
1.04
B
f = Misma
Angulo de posicionamiento y rendimiento
Cuándo aumentar el ángulo de posicionamiento
u Acabado con poca profundi-
u Piezas endurecidas produ-
dad de corte.
u Piezas largas y delgadas.
u Cuando la máquina tiene
poca rigidéz.
cen una alta temperatura de
corte.
u Cuando desbastamos piezas de
diámetros grandes.
alta rigidéz.
A
A
Recibe la fuerza A.
a'
a
La fuerza A se
divide en a y a'.
y ANGULO DE SALIDA
El ángulo de salida previene el desgaste en el porta herramienta y
en la superficie de la pieza y es normalmente 5°― 15°.
Angulo de
salida
a Efectos del ángulo de salida
1. Reduciendo el ángulo de salida, incrementamos la resistencia del filo;
pero, también incrementamos la temperatura de corte.
2. Reduciendo el ángulo de salida, la fuerza contraria se incrementa y
pueden aparecer vibraciones durante el mecanizado.
3. Se recomienda un pequeño ángulo de salida en desbaste y un
ángulo grande en acabado.
Angulo de incidencia inferior
Angulo de Incidencia
y ANGULO DE INCLINACION
N008
El ángulo de inclinación del filo de corte es la inclinación de la cara de
desprendimiento. En el corte pesado, el filo recibe muchos golpes al
comienzo del maquinado. La inclinación del filo le protege de estos
golpes y previene su fractura. Se recomiendan en torneado 3°― 5° y
en fresado 10°― 15°.
a Efectos del ángulo de inclinación
1. Una inclinación negativa (-) del ángulo de inclinación, evacúa virutas
en la dirección de la pieza; y positiva (+) las evacúa en la dirección
opuesta.
2. Una inclinación negativa del ángulo de inclinación, incrementa la
robustez de éste; pero también incrementa el esfuerzo de corte.
De este modo, se produce vibración.
Angulo de
Desprendimiento
(–)
Angulo de
Inclinación
Filo de corte Principal
Angulo de
Posicionamiento
Angulo de salida
Radio
y PREPARACIÓN DE FILO
Angulo de Honeado
Honeado redondeado
Chaflan
Ancho de honeado y rendimiento
Debido a la fractura
Parte plana
Fuerza de Avance (N)
Ancho de honeado (plgs)
Grado : P10
Condiciones de Corte : vc=525SFM ap=.059plgs
f=.018IPR
Ancho de honeado y rendimiento
Debido al desgaste
Fuerza Contraria (N)
Chaflan
Chaflan
Fuerza Principal (N)
Honeado redondeado
Rendimiento (min)
Rendimiento (Número de impactos)
EDR
Honeado redondeado
Grado : P10
f=.013IPR
Ancho del
Honeado
Ancho del
Honeado
Ancho del
Honeado
El honeado y el chaflan son formas del filo
de corte y sirven para dar robustez a éste.
El honeado puede ser del tipo redondo o con
chaflán. El honeado óptimo y/o el ancho del
claro es aproximadamente 1/2 del avance.
El chaflan es la parte plana y estrecha sobre
la cara de incidencia o desprendimiento.
Honeado redondeado
Chaflan
Grado : P10
f=.017IPR
Ancho de honeado y resistencia de corte
a Efectos del honeado
Cuándo reducir el tamaño del honeado
u Cuando el acabado es con
baja profundidad de corte y
poco avance
u Material blando.
u Cuando la pieza y la máquina
tienen poca rigidez.
Cuándo aumentar el tamaño de honeado
u Material duro
u Cuando se requiere un filo
robusto para mecanizar
piezas y para corte
interrumpido.
u Cuando la máquina tiene alta
rigidez.
1.Aumentar el honeado incrementa la fuerza del filo de corte y reduce la fractura.
2.Aumentar el honeado incrementa el desgaste del flanco. El tamaño del honeado no afecta el desgaste.
3.Aumentar el honeado incrementa el esfuerzo de corte y la vibración.
N009
Acabado de superficial (μplgs)
y RADIO
El radio influye en la robuestez del filo y en el
acabado de la pieza. En general, se
recomienda un radio 2 ― 3 veces el avance.
Avance
Rugosidad
teorica de la
superficie
Prof. de
corte
Avance
Radio (plgs)
Rugosidad
teorica de la
superficie
Prof. de
corte
Avance (IPR)
Grado : P20
Velocidad de Corte : vc=395SFM ap=.020plgs
Radio (plgs)
Tamaño del radio y rendimiento de la herramienta hasta la fractura
a Efectos del radio
Desgaste de Flanco
Craterizacion
(Profundidad del Crater)
Radio (plgs)
(200HB)
Grado : P10
Condiciones
de Corte : vc=460SFM
ap=.079plgs
f=.008IPR
Tc=10min
Tamaño del radio y desgaste
Cuándo reducir el radio
1.Aumentando el radio, se mejora el acabado
superficial
2.Aumentando el radio, se refuerza el filo.
3.Aumentando el radio demasiado, aumenta la
resistencia al corte y se producen vibraciones.
4.Aumentando el radio, se reduce el desgaste de
flanco y del angulo de desprendimiento.
5.Aumentando el radio demasiado, disminuye el
control de viruta.
Profundidad de cracter (plgs)
(280HB)
Grado : P10
Condiciones
de Corte : vc=330SFM
ap=.079plgs
f=.013IPR
Rendimiento (Número de impactos)
Radio y Acabado superficial
Cuándo aumentar el radio
u Acabado con poca profundi-
u Cuando se reguiere un filo
dad de corte.
u Piezas largas y delgadas.
poca rigidez.
fuerte por ejemplo en cortes
interrumpidos y cortes sin
desbaste.
u Cuando maquinamos una
pieza de diámetro grande.
alta rigidez.
a Radio y Rango de aplicación
Avance (plgs/rev)
R1
Inserto : TNGG331R
TNGG332R
TNGG333R
(P10)
(Angulo de posicionamiento 3°)
Velocidad de Corte : vc=330SFM
Corte en seco
(Nota) Por favor ver página N004 para forma de las virutas (A, B, C, D, E).
N010
FORMULAS PARA CORTAR
y AVANCE ( f )
y VELOCIDAD DE CORTE (vc)
(SFM)
vc (SFM)
Dm (plgs)
) (3.14)
-1
n (min )
: Velocidad de Corte
: Diámetro de la pieza
: Pi
: Revoluciones máximas del husillo
: Avance por Revolución
f (IPR)
I (plgs/min) : Longitud de corte por min.
-1
n (min )
(IPR)
(Problema) Cuál es la velocidad de corte cuando la del husillo son 700 min-1
y el diámetro exterior es & 2" ?
(Problema) Cuál es el avance por revolución cuando las revoluciones son
-1
500min y la longitud de corte por minuto son 4.72plgs/min ?
(Respuesta) Sustituir )= 3.14, Dm = 2, n = 700 en la fórmula.
(Respuesta) Sustituir n=500, I=4.72 en la fórmula.
365SFM
.009IPR
La respuesta es 365SFM.
l
f
La respuesta es .009IPR.
øDm
n
y TIEMPO DE CORTE (Tc)
n
y RUGOSIDAD SUPERFICIAL TEORICA (h)
Tc (min)
: Tiempo de Corte
: Longitud de la pieza
Im (plgs)
I (plgs/min) : Longitud de corte por min.
(min)
(!plgs)
8RE
h(!plgs) : Acabado de
superficie Rugosidad
f (IPR)
RE (plgs) : Radio
(Problema) Cuál es el tiempo de corte cuando mecanizamos una pieza de 4plgs a
-1
1000min y avance de 0.008 plgs/rev ?
(Problema) Cúal es la superficie de acabado teórica cuando el radio de la placa
es .031plgs y el avance es .008IPR ?
(Respuesta) Primero, calcule la longitud de corte por minuto, partiendo desde el avance
y las revoluciones.
(Respuesta) Sustituir f=.008 IPR. RE= .031 en la fórmula.
!plgs
I = f ×n = .008× 1000 = 8plgs/min
La respuesta es 258!inch.
Avance
Sustituir la respuesta de arriba en la fórmula.
4
8
Avance
= 0.5min
0.5 x 60 = 30 (seg.)
La respuesta es 30 seg.
Prof. de
corte
Rugosidad
Prof. de
teorica de la
corte
superficie
Rugosidad
teorica de la
superficie
Tc = Im =
l
N011
SOLUCION DE PROBLEMAS EN FRESADO
Rebaba
a
Exactitud del Run-Out
Utilice un Inserto Con Wiper
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
Se presenta
rompimiento térmico
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
Seco
a
a
Con
refrigerante
a
a
a
Con
refrigerante
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
Filo de corte malo
El ángulo de posicionamiento
es muy pequeño
Se presenta
vibración
Adherencia de
material
Espesor de la viruta
es muy delgado
Diámetro del cortador
muy pequeño
Deficiente desalojo
de viruta
a
a
Un ángulo mayor
en esquinas
Inapropiadas
Deficiente
desalojo de
viruta,
atascamiento
de viruta y
viruta
enredada
a
a
Con
refrigerante
a
Filo de corte malo
Desgaste
Maquina con Poca Rigidez
a
Filo debil
Carencia de
rigidez
Inapropiadas
Adherencia de
material
Poca exactitud
de run out
Se presenta
vibración
Doblez de la
pieza de corte
Separacion de
la herramienta
Gran fuerza
de soporte
Espesor de la viruta
demasiado larga
El diámetro del
cortador es muy largo
Cavidad para Deshalojo de
Viruta Mas Ancho
Abajo
Disminuya el Numero de Dientes
Angulo de Ataque
No refrigerante Como
Fluido de Corte
Determine un Corte
Seco o Mojado
Angulo de
Desprendimiento
Angulo de
Posicionamiento
El Honeado Refuerza
El Filo de Corte
Dímetro del
Cortador
Prof. de Corte
Avance
Velocidad de Corte
Selección un Grado con
Resistencia al Choque Térmico
Selección un Grado
Con Resistencia a la Adhesión
Arriba
Reducción del Volado
Mal Acabado
Rebaba / Desgaste
Control de Viruta
N012
No paralelo
o superficie
irregular
Abajo
a
Se presenta un
aumento en el filo
Mala
rugosidad
Arriba
Pieza a Trabajar
Adherencia y
microrotura del
filo de corte
Arriba
Fluidos
de Corte
de Herramienta
Mejore La Rigidez del Cortador
Bajo Rendimiento
Desgaste
rápido del
inserto
inadecuado
Geometría del filo
de corte inadecuado
Inapropiadas
inadecuado
Inapropiadas
s
re
to
c
Fa
Problemas
Herramienta
Condiciones
de Corte
Selección de
Grado de Inserto
Soluciones
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
Con
refrigerante
a
a
CARACTERISTICAS DE LAS FUNCIONES DE
CADA PARTE DE LA HERRAMIENTA DE FRESADO
y FUNCION DE CADA UNO DE LOS
ANGULOS DEL FILO EN FRESADO
Tipo de ángulo Símbolo
Función
Efecto
Angulo de
Determina la dirección
GAMF de dashalojo de la viruta. Positivo : Excelente maquinabilidad.
desprendimiento axial
Angulo de
Determina el filo
GAMP de la herramienta. Negativo : Excelente dasalojo de virutas.
desprendimiento radial
Angulo de Posicionamiento
(KAPR) Angulo de desprendimiento axial
(GAMP)
Angulo
de ataque
Filo Del Wiper
Grande : Virutas delgadas y pequeño
Angulo de
Determina el espesor
impacto de corte.
KAPR de la viruta.
Posicionamiento
Gran fuerza de soporte.
Filo de corte Principal
Angulo de
Inclinación
Angulo de
Desprendimiento
Angulo de (GAMF)
Angulos de corte en fresado
Angulo de
Desprendimiento
Angulo de
Inclinación
T
Determina el
filo actual de la
herramienta.
Positivo(grande) :
Excelente maquinabilidad.
Mínima adherencia
Negativo(grande) : Deficiente
maquinabilidad. Filo de corte fuerte.
I
Determina la dirección
de dashalojo de la
viruta.
Positivo (grande) :
Excelente deshalojo de virutas.
Baja robustez en el filo de corte.
y INSERTOS ESTANDAR
a Forma estándar del filo de corte
a Angulo de desprendimiento Positivo y Negativo
Angulo de
Angulo de
Angulo de
desprendimiento desprendimiento desprendimiento
negativo
neutral
Positivo
Angulo de
Angulo de
Angulo de
Angulo de
Angulo de
Angulo de
Combinaciones del filo
de corte estándar
· Insertos en los cuales el filo de corte
va precedido de un ángulo de
desprendimiento positivo.
· Insertos en los cuales el filo de corte
va precedido de un ángulo de
desprendimiento negativo.
Angulo de
desprendimiento axial (GAMP)
Angulo de
desprendimiento radial (GAMF)
Doble positivo
(Filo tipo DP)
Doble negativo
(Filo tipo DN)
Positivo ( + )
Negativo ( – )
Positivo ( + )
Positivo ( + )
Negativo ( – )
Negativo ( – )
Inserto positivo (Una Sola Cara) Inserto negativo (Dos Caras)
Inserto utilizado
Inserto positivo (Una Sola Cara)
a
─
a
Fundición Gris
─
a
a
Aluminio Aleado
a
─
─
Para materials dificiles de cortar
a
─
a
Acero
Material
Negativo/Positivo
(Filo tipo NP)
Angulo de Posicionamiento : 0° Angulo de Posicionamiento : 15° Angulo de Posicionamiento: 45°
Fuerza
Principal
Fuerza
Principal
Fuerza del
avance
Fuerza Contraria
fz(IPT)
Fuerza
Principal
Fuerza del
avance
Fuerza del
avance
Fuerza Contraria
fz(IPT)
Angulo de Posicionamiento La fuerza contraria está en la
0°
dirección minima.
Levante la pieza, cuando la
sujección de ésta no sea buena.
Angulo de Posicionamiento 0°
Fuerza Contraria
Angulo de Posicionamiento El ángulo de posicionamiento de
fz(IPT)
Herramienta : ø4" Un solo inserto
Condiciones de Corte : vc=410SFM ap=.157plgs ae=4.33plgs
15°
15º está recomendado para el
planeado de piezas con poca
rigidez por ejemplo piezas
delgadas.
Resistencia de corte comparado entre
diferentes angulos de filo.
Angulo de Posicionamiento Mayor fuerza contraria.
45°
Fuerza Contraria
Fuerza Principal
ae
Fuerza del
avance
ap
Avance de la Mesa
Tres fuerzas de resistencia al corte, en fresado
Flexion de piezas delgadas y
poca precisión de maquinado.
Previene las micro-roturas en el
filo en el maquinado de
fundición.
*
Resistencia de Corte (N)
y ANGULO DE POSICIONAMIENTO (KAPR) Y RESISTENCIA DEL CORTE
principal: Fuerza opuesta a la dirección de rotación de la fresa.
* Fuerza
Fuerza contraria: Fuerza que empuja en la dirección axial.
* Fuerza
de avance: Fuerza en la dirección del avance producida por el avance de mesa.
*
N013
CARACTERISTICAS DE LAS FUNCIONES DE
CADA PARTE DE LA HERRAMIENTA DE FRESADO
y ANGULO DE POSICIONAMIENTO Y VIDA DE HERRAMIENTA
a Angulo de posicionamiento y espezor de la viruta
Cuando la profundidad de corte y el avance por diente, fz, son fijos, mientras mas grande es el ángulo de posicionamiento (KAPR), el espesor de
la viruta es más delgado (h) (para un KAPR de 45°, es aproximadamente el 75% de un KAPR de 0°). Esto se puede ver en la grafica siguiente,
Entonces mientras la KAPR incrementa, la resistencia de corte disminuye teniendo como resultado un vida de la herramienta mayor. De cualquier
manera note, si el espesor de la viruta es muy grande la resistencia de corte puede incrementar la vibración y acortar la vida de la herramienta.
KAPR
KAPR
KAPR
Efectos del espesor de la rebaba derivados de la variación del ángulo de posicionamiento
a Angulo de posicionamiento y desgaste por craterización
En la siguiente grafica se muestran patrones de desgaste para diferentes ángulos de posicionamiento. Cuando se compara el desgaste por craterización de un angulo
de poscionamiento de 0° y uno de 45°, puede ser claramente observado que el desgaste por craterización de 0° es mayor, la resistencia de corte incrementa y esto
aumenta el desgaste por craterizacion. Al desarrollarse desgaste por craterizacion la fuerza del filo de corte se reducira y ocurrira la fractura.
0° Angulo de Posicionamiento 15° Angulo de Posicionamiento
45° Angulo de Posicionamiento
vc=330SFM
Tc=69min
vc=410SFM
Tc=55min
Herramienta : DC=4.92plgs
Inserto : M20
Condiciones de Corte : ap=.118plgs
ae=4.33plgs
fz=.008IPT
Refrigerante : Corte en seco
vc=525SFM
Tc=31min
y FRESADO DE CORTE HACIA ARRIBA Y HACIA ABAJO
El método a usar dependerá de la maquina y el cortador que será seleccionado. Generalmente el maquinado hacia abajo ofrece
mayor vida de la herramienta que el corte hacia arriba.
Corte hacia arriba
Giro del Cortador
Insertos del cortador
Porción maquinada
N014
Corte hacia abajo
Porción maquinada
Dirección de
movimiento
de la pieza
Giro del Cortador
Insertos del cortador
Dirección de
movimiento
de la pieza
y ACABADO SUPERFICIAL
a Concentricidad del Filo de Corte
El run-out en el filo de corte, afecta tanto al acabado superficial como a la
vida de la herramienta.
Filo de corte menor
Grande
Filo de corte
periférico
Deficiente Acabado Superficial
Microfracturas debido a vibraciones
Run-out
Chico
Incremento rápido del desgaste
Buen Acabado Superficial
Reducción del rendimiento
de la herramienta
Rendimiento Estable
Filo de Corte Run-out
Precisión en el Planeado
Avance de la Mesa
No. De Filos de Corte
Avance por diente
Avance por Revolución
Run-out del filo secundario
y acabado superficial
Normal-mente el filo de corte menor son hechos paralelos a la cara del cortador
y teóricamente la exactitud de la superficie terminada debe mantenerse, incluso
si la exactitud del run out es poca.
Problemas actuales
Soluciones
· Desgaste del Filo
· Inclinación del filo
secundario.
· Precisión del cuerpo del
Cortador.
· Precisión de las
refacciones.
· Adherencia,
vibración, craterizacion
Inserto Wiper
una pieza
* Maquinar
que ha sido
previamente
maquinada por un
inserto normal, para
mejorar el acabado
superficial.
· Sustituya un inserto normal por un
wiper.
· Los wiper sobresalen entre
.0012 ― .004 plgs más que las normales.
El valor depende de el filo y la combinación
del inserto.
D.O.C
a Mejora el Acabado Superficial
N015
FORMULAS PARA FRESADO
vc = ) • DC • n (SFM)
12
vc (SFM) : Velocidad de Corte
) (3.14) : Pi
DC (plgs): Diámetro del Cortador
n (min-1): Revoluciones máximas del husillo
(Problema) Cuál es la velocidad de corte cuando la del eje son 350min-1 y el
diámetro de la fresa es & 5" ?
(Respuesta) Sustituir ) 3.14, DC=5", n=350 en la fórmula.
vc = ) • DC • n = 3.14 x 5" x 350 = 457.9 SFM
12
12
La respuesta es 457.9SFM.
DC
y AVANCE POR DIENTE (fz)
fz =
vf
(IPT)
z•n
z : Número Inserto
fz (IPT)
: Avance por diente
vf (plgs/min) : Avance de mesa por min.
n(min-1)
: Revoluciones máximas del husillo (Avance por Revolución fr=z x fz)
(Problema) Cuál es el avance por diente cuando las revoluciones son 500min-1,
el número de insertos 10 y el avance de mesa es 20plgs/min ?
(Respuesta) Sustituir las figuras de arriba en la fórmula.
Sentido
del Avance
Ángulo Del Filo Del Wiper
Marca Del Diente
Avance por diente
20
= .004 IPT
fz = Vf =
zxn
10 x 500
La respuesta es .004IPT.
y AVANCE DE LA MESA (vf)
vf = fz • z • n (plgs/min)
vf(plgs/min) : Avance de mesa por min.
: Avance por diente
z : Número Inserto
fz(IPT)
n(min-1)
(Problema) Cual es el avance de la mesa cuando el avance por diente es
.004IPT, con 10 insertos y un a velocidad del husillo en el eje
principal de 500min-1?
(Respuesta) Sustituir las figuras de arriba en la fórmula.
vf = fz x z x n = .004IPT x 10 x 500 = 20plgs/min
La respuesta es 20plgs/min.
y TIEMPO DE CORTE (Tc)
Tc =
N016
L
vf
(min)
DC
I
L
: Tiempo de Corte
Tc(min)
vf(plgs/min) : Avance de mesa por min.
L (plgs)
: Longitud Total de la Mesa (Longitud de la pieza(l )+Diámetro del Cortador(DC))
(Problema) Cual es el tiempo necesario para dejar un acabado de 4" de ancho y 12"
longitud de superficie de una fundición (GG20) en un block, cuando el
diámetro de corte es &8", el número de insertos son 16, la velocidad de corte
es 410SFM, y el avance por diente es .01". (velocidad del husillo es 200min-1)
(Respuesta) Calcular el avance de mesa por min. vf=.01×16×200=32plgs/min
Calcule la longitud total del avance de mesa.L=12+8=20plgs
Sustituir las respuestas de arriba en la fórmula.
Tc = 20 = 0.625 (min)
32
0.625 x 60 = 37.5 (seg.)
La respuesta 37.5 seg.
Se utiliza un inserto
sin recubrimiento
Revisión de Pinzas o Cambio
Aumento de la Fuerza de Fijación
del Chuck
Estabilidad, Rigidez de la Máquina
Cavidad para Deshalojo de
Viruta Mas Ancho.
Aumente La Rigidez del Cortador
Diámetro de Cortador
Concavidad del
Angulo del Filo de Corte
Numero de Flautas
Ángulo de la Hélice
Aire a Presión
Abajo
Flautas insuficientes
a
Inapropiadas
a
a
Corte
descendente
Inapropiadas
a
Filo de corte frágil
Desgaste
Fuerza de clampeo
insuficiente
Poca rigidez de
clampeo
Inapropiadas
Poca rigidez del
endmill
Longitud de proyección
mas grande que la necesaria
a
Vibración
durante el
corte
Poca
rugosidad
en la
superficie
de la pared
Inapropiadas
Poca rigidez del
endmill
Poca rigidez de
clampeo
Gran desgaste en
el filo de corte
Inapropiadas
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
Viruta Compactada
El filo de corte final no tiene
un ángulo cóncavo
Aumentar el avance
en los pasos
Gran desgaste en
el filo de corte
Fuera de
Inapropiadas
vertical
Poca rigidez del
endmill
Pobre exactitud Inapropiadas
en el acabado
Poca rigidez de
de la superficie clampeo
Inapropiadas
Rebaba,
roturas
Angulo de hélice
en la pieza
largo
Se presenta
Formación
desgaste de filo
rápida de
Inapropiadas
rebaba
Demasiado material
Acumulación a remover
Carencia de espacio
de viruta
en las flautas
a
a
Acumulación de viruta
Mal Acabado
Arriba
de Herramienta
a
Corte hacia arriba
Rompimiento
durante el
corte
Control de Viruta Rebaba / Desgaste / Rebabas
Aumento de la Cantidad
de Refrigerante
No Use Fluido de Corte
Soluble En Agua
Determine un Corte
Seco o Mojado
Corte Descendente
Prof. de Corte
Avance
Abajo
Fluidos
de Corte
Estilo y Diseño de
la Herramienta
Poca
rugosidad
en el fondo
a
a
a
a
Con
refrigerante
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
Bajo Rendimiento
Mayor desgaste
en el filo de
corte periférico
Arriba
Disminuya el Rango de
Avance en Pasos
es
or
ct
Fa
Problemas
Velocidad de Corte
Soluciones
Herramienta Recubierta
Selección de
Grado de Inserto
PARA END MILL
Precisión en la Instalación
de la Herramienta
Run-Out en la Sujeción Del husillo
SOLUCION DE PROBLEMAS
a
N017
CARACTERÍSTICAS DEL END MILL Y ESPECIFICACIONES
y NOMENCLATURA
Final de la flauta
Cuerpo
(Parte del Cortador)
Cuello
Zanco (Manual)
Diámetro de zanco
Diámetro
Longitud de corte
Longitud total
Esquina
Ancho del destalonado
Destalonado
(Ancho del Liston)
Concavidad del angulo del filo de corte
Filo de corte
Ángulo radial primario del
destalonado
Filo de corte periférico
Desahogo Final
Angulo de
desprendimiento
Axial
Angulo de incidencia
secundario
Ángulo de
hélice
Angulo de
Angulo de destalonado
primario.
Angulo de incidencia axial
secundario
y COMPARACIÓN DE LA FORMA DEL AREA DE DESPRENDIMIENTO DE LA VIRUTA
2-flautas
50%
3-flautas
45%
4-flautas
40%
6-flautas
20%
N018
3-flautas
Ventajas
Desalojo efectivo de virutas.
Avance de fresado horizontal
es posible.
Desalojo efectivo de virutas.
Avance de fresado horizontal
es posible.
Alta rigidéz.
Alta rigidéz.
Durabilidad del filo de corte
superior.
Desventajas
Característica
2-flautas
Baja rigidéz.
No es fácil checar el diámetro.
El desalojo de la viruta es
pobre.
El desalojo de la viruta es
pobre.
Varias formas de corte
incluyendo ranurado,
contorno y barrenado.
Ranurado, fresado de
contorno.
Corte pesado, acabado.
contorno Acabado
Maquinado de aceros endurecidos.
contorno.
Utilización
y CARACTERÍSTICAS Y APLICACIONES DE CORTADORES CON DIFERENTE NUMERO DE FLAUTAS
4-flautas
6-flautas
TIPO Y GEOMETRIA DE END MILL
y FILO DE CORTE PERIFÉRICO
Tipo
Característica
Geometría
Normal
La geometria de la flauta regular como se muestra en la figura es la
más conveniente para utilizar en desbaste y acabado de fresado por
interpolacion, ranurado y fresado escuadrado.
Cónica
La geometria de la flauta cónica se utiliza para aplicaciones
especiales en el maquinado de moldes y para maquinados
posteriores al fresado convencional.
Para desbaste
El tipo de geometría para desbaste tiene un filo en forma ondulada y
rompe el material formando pequeñas virutas. Adicionalmente la
resistencia de corte es baja y permite altos avances cuando
desbastamos. La cara interior de la flauta se puede reafilar.
Formado
Esta forma con geometria especial es utilizada para producir
componentes con ángulo de radio. Hay una infinidad de estilos de fresas
que pueden ser fabricadas utilizando como muestra esta fresa.
y TIPO DE FILOS
Tipo
Característica
Geometría
Filo Cuadrado
(Con agujero en el centro)
Se utiliza generalmente para fresado lateral, ranurado y escuadrado.
No es posible el vaciado debido a que el agujero en el centro se
utiliza para asegurar la precisión de afilado y reafilado de la
herramienta.
Filo Cuadrado
(Corte al centro)
Se utiliza generalmente para fresado lateral, ranurado y fresado
escuadrado. El vaciado es posible para obtener mayor eficiencia en el
corte y utilizando pocas hélices. Puede reafilarse el flanco frontal.
Tipo bola
Geometria muy aconsejable para fresado de superficies curvas. En la
punta de la herramienta el canal de deshalojo de la viruta es muy
pequeña, ocacionando que haya un insuficiente deshalojo de esta.
Con radio
Utilizado para perfilado de radios y fresado con esquinas en radio.
Cuando el paso en fresado es con fresas de diámetros grandes y
radios pequeños se puede utilizar de forma eficiente.
y PARTES DEL ZANCO Y CUELLO
Estándar
(Zanco recto)
Geometría
Característica
Tipo mayormente utilizado.
Zanco Largo
Tipo con zanco largo para maquinar en profundidades y aplicaciones
de escuadrado.
Cuello largo
Geometria de cuello largo, puede utilizarse para ranuras profundas y
tambien apropiado para mandrinado.
Cuello cónico
Características del end mill cuello largo cónico, es el más utilizado
para ranurado profundo y aplicaciones de moldes.
Tipo
N019
SELECCIÓN DEL VALOR DEL PASO
y PASO DE AVANCE (INTERPOLACION) CON END MILL NARÍZ DE BOLA, Y END MILL CON RADIO EN LA ESQUINA
End mill
h=R ▪ 1 ─ cos
sin-1
R : Radio del Naríz de Bola(PRFRAD), radio de la Esquina(RE)
P : Paso
h : Altura de cresta
y ÁNGULO (R) DEL RADIO DE LA FRESA Y ALTURA DE CRESTA POR PASO
P
Valor del paso (P)
.004
.008
.012
.016
.020
.024
.028
.031
.035
.039
0.5
.0001
.0004
.0009
.0017
.0026
.0039
─
─
─
─
1
.00004
.0002
.0004
.0008
.0016
.0018
.0025
.0033
.0042
─
1.5
.00004
.0001
.0003
.0005
.0008
.0012
.0016
.0021
.0027
.0034
2
.00004
.0001
.0002
.0004
.0006
.0009
.0012
.0016
.0020
.0025
2.5
.00004
.00007
.0002
.0003
.0005
.0007
.0010
.0013
.0016
.0020
3
.00007
.0002
.0003
.0004
.0006
.0008
.0011
.0013
.0017
4
.00004
.0001
.0002
.0003
.0004
.0006
.0008
.0010
.0012
5
.00004
.00007
.0002
.0002
.0004
.0005
.0006
.0008
.0010
6
.00004
.00007
.0001
.0002
.0003
.0004
.0005
.0007
.0008
8
.00004
.0001
.0002
.0002
.0003
.0004
.0005
.0006
10
.00004
.00007
.0001
.0002
.0002
.0003
.0004
.0005
12.5
.00004
.00007
.0001
.0002
.0002
.0002
.0003
.0004
R
P
Valor del paso (P)
.043
.047
.051
.055
.059
.063
.067
.071
.075
.079
0.5
─
─
─
─
─
─
─
─
─
─
1
─
─
─
─
─
─
─
─
─
─
1.5
.0041
─
─
─
─
─
─
─
─
─
2
.0030
.0036
.0043
─
─
─
─
─
─
─
2.5
.0024
.0029
.0034
.0039
─
─
─
─
─
─
3
.0020
.0024
.0028
.0033
.0037
.0043
─
─
─
─
4
.0015
.0018
.0021
.0024
.0028
.0032
.0036
.0041
─
─
5
.0012
.0014
.0017
.0019
.0022
.0025
.0029
.0032
.0036
.0040
6
.0010
.0012
.0014
.0016
.0019
.0021
.0024
.0027
.0030
.0033
8
.0007
.0009
.0010
.0012
.0014
.0016
.0018
.0020
.0022
.0025
10
.0006
.0007
.0008
.0010
.0011
.0013
.0014
.0016
.0018
.0020
12.5
.0005
.0006
.0007
.0008
.0009
.0010
.0011
.0013
.0014
.0016
R
N020
Unidad:plgs
SOLUCION DE PROBLEMAS EN BARRENADO
Estabilidad, Rigidez de La Máquina
Exactitud En La Instalación
de La Pieza
Empareje la cara de la pieza
a
Chico
Utilice Una Broca Con Barrenos
de Lubricación
Cambiar a Una Broca Con
un Tipo De Espezor X
Precisión en La Instalación
de La Herramienta
a
Grande
Disminuya el Ancho del Labio
Disminuya el Largo de Flautas
Ancho del Cinsel
Aumente la Presión
del Refrigerante
Incremente el Volumen
Espesor de la base
Carencia de rigidez
en la broca
Inapropiadas
Rompimiento condiciones de corte
Deflexión mayor del
de la broca
porta herramienta
La cara de la pieza
esta inclinada
Inapropiadas
Desgaste amplio
Incremente el tiempo
en el corte de filo
en el punto de corte
periférico
Poca exactitud
en el alabeo
Inapropiadas
Despostillamiento
del filo de corte
porta herramienta
periferico
Craterizacion,
vibración
El ancho del filo del cincel
es demasiado largo
Despostillamiento
Poca entrada
del filo del cinsel
Craterizacion,
vibración
Carencia de rigidez
El diámetro
en la broca
del barreno
Geometría de la
aumenta
broca impropia
Incremente el tiempo
en el punto de corte
El diámetro
Inapropiadas
del barreno
disminuye
Geometría de la
broca impropia
Carencia de rigidez
en la broca
Poca rectitud
porta herramienta
Bajas propiedades
de guía
Carencia de rigidez
en la broca
Pobre exactitud en el
posicionamiento del Poca entrada
barreno, redondez y Inapropiadas
superficie de acabado condiciones de corte
porta herramienta
Rebaba a la Geometría de la
broca impropia
salida del
Inapropiadas
barreno
Inapropiadas
Viruta larga
Pobre disposición
de la viruta
Inapropiadas
Acumulación condiciones de corte
Pobre disposición
de viruta
de la viruta
Abajo
Incremente la Exactitud y La
Profundidad del pre Barrenado
Incremente el Ratio
del Aceite
es
Avance por Pasos
or
Disminuya el Avance al Salir
Avance
Arriba
ct
Fluidos
de Corte
de Herramienta
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
a
Control de Viruta Rebaba
Pobre Exactitud en el Barreno
Bajo Rendimiento
Problemas
Disminuya el Avance al
Comenzar la Entrada
Fa
Velocidad de Corte
Soluciones
Ancho del Honeado
Herramienta
a
N021
CONDICION DE DAÑO DE LA BROCA Y
DAÑO EN EL FILO DE CORTE
y CONDICIONES DEL DESGASTE DE LA BROCA
La siguiente tabla muestra una representación gráfica del desgaste del filo de una broca. La generación y la cantidad del desgaste
difiere de acuerdo al material de la pieza y las condiciones de corte usadas. Pero generalmente el desgaste periférico es mayor y
determina la vida de la broca. Cuando se reafila, el desgaste del flanco en el punto necesita ser retirado completamente. Por lo
tanto, si hay un mayor desgaste más material tendrá que ser removido para renovar el filo de corte
We : Ancho de desgaste del cincel
e
W
Wf : Ancho de desgaste del flanco (la mitad del filo de corte)
Wf
Wo : Ancho del desgaste de la esquina
Wm : Ancho del desgaste del margen
Wo
Wm
Wm'
Wm' : Ancho del desgaste del margen (Filo principal)
y DAÑO DEL FILO DE CORTE
Al barrenar, el filo de corte de la broca puede sufrir despostillamiento, fracturas y daños anormal. En estos casos es importante ver
de cerca el daño, investigar la causa y realizar acciones al respecto
b
b
a
c
a
N022
c
TERMINOLOGIA DE BROCAS Y
CARACTERISTICAS DE CORTE
y NOMBRES DE CADA PARTE DE LA BROCA
Longitud de la punta
Longitud Total
Angulo de salida
Longitud de la flauta
Flanco
Zanco cilíndrico recto
Ángulo de la Hélice
Diámetro de
la Broca
Filo exterior
Diámetro
del zanco
Angulo de la punta
Línea de centro
Longitud de zanco
Largo de Flauta
Longitud total
Ancho del margen
Profundidad de desahogo
Desahogo del cuerpo
Margen
Flauta
Ancho de flatua
Angulo de filo del cinsel
De Filos de Corte
Ancho del Destalonado
y ESPECIFICACIONES DE LAS FORMAS Y CARACTERISTICAS DEL CORTE
Materiales con altas durezas
Chico
Angulo de desprendimiento
Grande Material Suave (Aluminio, etc.)
Largo de Flauta
Esta se determina por la profundidad de un barreno, la longitud del barreno, y las veces que se necesiten reafilar.
Desde que esta ha sido influenciada por la vida de la herramienta es mayor, es necesario minimizarla tanto como
sea posible.
Angulo de la punta
En general, el ángulo es de 118° el cual es útill en varias aplicaciones
Angulo de la punta
Materiales suaves con Chico
buena maquinabilidad
Ancho del núcleo
Es un importante elemento que determina la rigidez, la deformación y el rendimiento del rompe viruta de la broca. El
ancho del núcleo se determina de acuerdo a las aplicaciones.
Alta resistencia de corte
Baja resistencia de corte
Alta rigidez
Baja rigidez
Delgado
Ancho del núcleo
Tenaz
Bajo rendimiento del rompe viruta
Buen rendimiento del rompe viruta
Material de alta dureza
Material maquinable
Barrenado de barreno cruzado, etc.
Margen
Para material endurecido y
alta eficiencia en el maquinado
La punta de la broca determina el diámetro y hace la función de guía de la broca durante el barrenado, el ancho de
margen se determina considerando la fricción durante el barrenado.
Pobre desempeño de guia Chico
Conicidad
anti friccion
Grande
Ancho del margen
Grande Buen rendimiento de la guía
Para reducir la fricción con el interior del barreno, la parte desde la punta al zanco está ligeramente cónica. El ángulo
generalmente se representa por la cantidad de reducción del diámetro con respecto a la longitud de la flauta, que es
aproximadamente de .0016"─ .016"/4".
Ángulo de la hélice
Es la inclinación de la flauta con respecto a la dirección axial de la broca, la cual corresponde al rango del ángulo de
una broca. El rango del ángulo de una broca difiere de acuerdo a la posición del filo de corte, y este disminuye
conforme la circunferencia se acerca al centro. El filo del cincel tiene un rango negativo del ángulo.
N023
TERMINOLOGIA DE BROCAS Y
CARACTERISTICAS DE CORTE
y INFLUENCIA DE LA GEOMETRIA DEL FILO
Como se muestra en la siguiente tabla, es posible seleccionar la geometría de filo más adecuada para diferentes aplicaciones. Si la geometría
del filo de corte es seleccionada se tendrá una eficiencia de maquinado mayor y se podrá tener una mayor exactitud en el barreno.
a Geometría típica del filo
Nombre del Afilado
Geometría
Características y Efectos
Uso
• El flanco es cónico y el ángulo de salida
incrementa a partir del centro de la broca.
• Para Uso General.
• El flanco es plano y facilita el corte.
• Principalmente para brocas de
diámetro pequeño
• Como no hay filo en el cincel, el resultado es una
gran fuerza centrípeta y un tamaño de barreno
menor al especificado.
• Se requiere una maquina especial para el afilado.
• Afilado en tres fases.
• Para operaciones de barrenado
que requieran alta exactitud en
el barreno y posicionamiento
exacto
• Para incrementar el ángulo de salida cerca del
centro de la broca, afilado cónico en
combinación con hélice irregular.
• Filo del cincel tipo S con alta fuerza centrípeta y
exactitud en el maquinado.
• Para barrenados que requieren
alta precisión.
Cónico
Plano
Tres Ángulos de
Incidencia
Punta Espiral
• El filo de corte es radial con el fin de dispersar la carga. • Para fundición gris y aleaciones
• Alta exactitud en el maquinado y rugosidad en el
ligeras.
acabado superficial.
• Para placas de fundición.
• Para barrenos pasados, pequeñas rebabas en la base. • Acero
• Se requiere una maquina especial para el afilado.
Filo Radial
• L a geometría tiene dos puntos de referencia para • Para barrenados en placas
tener una mejor concentricidad y una reducción en delgadas.
el choque cuando este se presenta en la pieza.
Broca de
centrado
y ANCHO DEL NUCLEO
El rango del ángulo del filo de corte de una broca se reduce en el centro y este pasa a ser un ángulo negativo en el filo del cincel. Durante
el barrenado, el centro de la broca realiza el trabajo, generando una resistencia del 50 ─ 10%. El adelgazamiento del núcleo es muy efectivo
para la reducción de la resistencia de corte de una broca, la remoción rápida de las virutas en el filo del cincel y un mejor centrado inicial.
N024
Geometría
Tipo X
Tipo XR
Tipo S
Tipo N
La carga de empuje se reduce
sustancialmente, y el
Característica desempeño del corte se
mejora. Esto es muy efectivo
cuando el núcleo es delgado.
El desempeño inicial es
ligeramente inferior a los del
tipo X, pero el filo de corte es
duro y el rango de
aplicaciones es más amplio.
Diseño mas popular, fácil
forma de filo.
Efectivo cuando el núcleo es
comparativamente grueso.
Usos
Importantes
Barrenados generales y
barrenados en acero inoxidable.
Barrenado general de acero inoxidable,
fundición gris y metales no ferrosos.
Barrenado profundo.
Barrenado general y
barrenado profundo.
y VIRUTAS DEL BARRENADO
Tipo de Virutas
Espiral Cónico
Geometría
Características y facilidad de control de viruta
Las virutas con forma de hélice hechas con el filo de corte se curvean en la flauta. Las
virutas de este tipo son producidas cuando el rango de avance de materiales dúctiles
es pequeño. Si la viruta se rompe después de giros bruscos, el desempeño del
rompimiento de viruta es satisfactorio.
La viruta generada sale larga y se enrollara fácilmente en la broca.
Viruta Larga.
Viruta
Segmentada
Viruta Zigzag
Viruta tipo Aguja
Esta es una viruta rota por el alojamiento causado en la flauta de la broca y la pared
de un barreno hecho. Esto es generado cuando el rango de avance es alto.
Una viruta con forma de espiral cónico que se rompe antes que la viruta se convierta
en forma de picos largos por la resistencia causada por la pared del barreno de la
broca debido a la insuficiencia de ductivilidad. Excelente descarga y desalojamiento
de rebaba.
Una viruta que es enrollada y doblada debido a la forma de la flauta y las
características del material. Esto fácilmente causa atascamiento de virutas en la flauta.
Las virutas rotas por la vibración o rotas cuando los materiales frágiles son curveados
con un radio pequeño. El desempeño de corte es satisfactorio, pero estas virutas se
pueden ir acumulando y crear atascamientos.
Viruta forma de
hélice
N025
FORMULAS PARA BARRENADO
) • DC • n
vc (SFM)
) (3.14)
(SFM)
(desde "mm" a "m")
*Transformación en unidades
n
: Velocidad de Corte DC(plgs) : Diámetro de la Broca
: Circular Constante n (min-1) : Velocidad de giro del husillo principal
(Problema) Cual es la velocidad de corte cuando la velocidad del husillo principal es
1350min-1 y el diámetro de la broca es .500plgs ?
(Respuesta) Sustituir )3.14, DC=.500plgs, n=1350 en la fórmula.
vc = ) • DC • n =
= 176.6SFM
La respuesta es 176.6SFM.
DC
y AVANCE DEL HUSILLO PRINCIPAL (vf)
vf (plgs/min) : Velocidad de avance del husillo principal (eje Z)
fr (IPR)
: Velocidad de giro del husillo principal
n (min-1)
(plgs/min)
vf
(Problema) Cual es el avance del husillo (vf) cuando el avance por revolución es
.008IPR y la velocidad del husillo principal es 1350min-1?
(Respuesta) Sustituir fr=.008, n=1350 en la fórmula.
vf = fr×n = .008×1350 = 10.8plgs/min
La respuesta es 10.8plgs/min.
n
fr
y TIEMPO DE BARRENADO (Tc)
Tc
n
ld
fr
i
(min)
(min-1)
(plgs)
(IPR)
: Tièmpo de Barrenado
: Velocidad del husillo
: Profundidad del agujero
: Número de Agujeros
(Problem) Cual es el tiempo necesario de barrenado en un agujero de
1.2plgs de longitud en acero aleado con una velocidad de
corte de 165SFM y avance de .006IPR ?
(Respuesta) Velocidad del husillo
n
La respuesta es 11.2 seg.
ld
N026
DESGASTE Y DAÑO DE LA HERRAMIENTA
PROBLEMAS Y SOLUCIONES
Forma del daño en las herramientas
Problema
Soluciones
· Grado de herramienta muy suave.
Desgaste de Flanco
· Grado de inserto con alta resistencia al
desgaste.
· Velocidad de corte demasiado alta.
· Disminuya la velocidad de corte.
· Angulo de desprendimiento demasiado pequeño. · Aumento del ángulo de desprendimiento.
· Avance extremadamente bajo.
· Aumente el avance.
Craterizacion
Desgaste
· Avance demasiado alto.
· Grado muy duro.
· Filo debil.
· Poca rigideź del zanco.
Fractura
· Grado muy duro.
· Filo debil.
· Poca rigideź del zanco.
desgaste.
· Bajo avance.
· Grado de inserto con alta tenacidad.
· Bajo avance.
· Aumento en el honeado. (Cambio de honeado
redondeado a honeado con chaflán.)
· Utilizar herramienta de zanco mas grande.
· Bajo avance.
· Aumento en el honeado. (Cambio de honeado
redondeado a honeado con chaflán.)
· Utilizar herramienta de zanco mas grande.
· Velocidad de corte baja.
Adherencia
en el filo
· Filo de corte malo.
· Grado inapropiado.
· Expansión y contracción debido al calor
en el corte.
Fractura termica
· Grado muy duro.
Especialmente en fresado.
*
Muesca en
el filo
Desprendimiento
· Aumente la velocidad de corte. (Para
ANSI 1045, velocidad de corte 260 SFM.)
· Increnente angulo de desprendiwiento.
· Grado de herramienta con baja afinided.
· Corte en seco.
(Para corte con refrigerante, la pieza
debe de estar sumergida en fluido.)
· Superficies duras, piezas enfriadas
rápidamente y capas endurecidas por el
maquinado.
· Fricción causada por virutas dentadas.
(Causado por pequeña vibracón)
desgaste.
· Adhesión en el filo de corte.
· Incremente el angulo de desprendimiento
para mejorar el filo.
· Cavidad de viruta mas grande.
· Deficiente desalojo de virutas.
· Incremente el angulo de
desprendimiento para mejorar el filo.
Deformación
plástica
desgaste.
· Profundidad de corte y avance excesivos. · Reduzca la profundidad de corte y el avance.
· Grado de inserto con alta conductibilidad del calor.
· Alta temperatura de corte.
N027
LISTADO DE REFERENCIAS DE MATERIALES
y ACERO AL CARBÓN
USA
AISI/SAE
Japón
JIS
Alemania
W-nr.
DIN
1015
1020
STKM 12A
1.0038
STKM 12C
–
1.0401
–
1.0402
1213
SUM22
12L13
–
1215
12L14
1015
1025
A572-60
1035
1045
1140
1039
1335
1330
1035
1045
1050
1055
1060
1055
1060
1095
W1
W210
SUM22L
1.0718
–
1.0722
–
1.0736
–
1.0737
S15C
1.1141
S25C
1.1158
–
1.8900
–
1.0501
–
1.0503
–
1.0726
–
1.1157
SMn438(H) 1.1167
SCMn1
1.1170
S35C
1.1183
S45C
1.1191
S50C
1.1213
–
1.0535
–
1.0601
S55C
1.1203
S58C
1.1221
–
1.1274
SK3
1.1545
SUP4
1.1545
A570.36
1.0715
Inglaterra
BS
EN
Francia
AFNOR
Italia
UNI
RSt.37-2
4360 40 C –
E 24-2 Ne –
C15
C22
080M15
050A20
–
2C
CC12
CC20
9SMn28
230M07
1A
S250
9SMnPb28
10SPb20
9SMn36
9SMnPb36
Ck15
Ck25
StE380
C35
C45
35S20
40Mn4
36Mn5
28Mn6
Cf35
Ck45
Cf53
C55
C60
Ck55
Ck60
Ck101
C105W1
C105W1
–
–
240M07
–
080M15
–
4360 55 E
060A35
080M46
212M36
150M36
–
150M28
060A35
080M46
060A52
070M55
080A62
070M55
080A62
060A96
BW1A
BW2
–
–
1B
–
32C
–
–
–
–
8M
15
–
14A
–
–
–
9
43D
–
43D
–
–
–
S250Pb
10PbF2
S300
S300Pb
XC12
–
–
CC35
CC45
35MF4
35M5
40M5
20M5
XC38TS
XC42
XC48TS
–
CC55
XC55
XC60
XC100
Y105
Y120
España
UNE
–
Suecia
SS
China
GB
1311
15
F.111
1350
F.112
1450
F.2111
CF9SMn28
1912
11SMn28
CF9SMnPb28 11SMnPb28 1914
CF10Pb20 10SPb20 –
CF9SMn36 12SMn35 –
CF9SMnPb36 12SMnP35 1926
C16
C15K
1370
–
–
–
FeE390KG –
2145
C35
F.113
1550
C45
F.114
1650
–
F210G
1957
–
–
–
–
36Mn5
2120
C28Mn
–
–
C36
–
1572
C45
C45K
1672
C53
–
1674
C55
–
1655
C60
–
–
C50
C55K
–
C60
–
1678
–
F.5117
1870
C36KU
F.5118
1880
C120KU
F.515
2900
15
20
C15, C16
C20, C21
Y15
–
–
Y13
–
15
25
–
35
45
–
40Mn
35Mn2
30Mn
35Mn
Ck45
50
55
60
55
60Mn
–
–
–
y ALEACIONES
USA
AISI/SAE
A573-81
–
N028
5120
9255
9262
ASTM 52100
ASTM A204Gr.A
4520
ASTM A350LF5
ASTM A353
3135
3415
3415, 3310
8620
8740
–
5015
Japón
JIS
Alemania
W-nr.
DIN
SM400A, SM400B
1.0144
SM400C
SM490A, SM490B
1.0570
SM490C
–
1.0841
–
1.0904
–
1.0961
SUJ2
1.3505
–
1.5415
–
1.5423
–
1.5622
–
1.5662
SNC236
1.5710
SNC415(H) 1.5732
SNC815(H) 1.5752
SNCM220(H) 1.6523
SNCM240 1.6546
–
1.6587
SCr415(H) 1.7015
Inglaterra
BS
EN
Francia
AFNOR
St.44.2
4360 43 C –
E28-3
St52-3
4360 50 B –
E36-3
St52-3
55Si7
60SiCr7
100Cr6
15Mo3
16Mo5
14Ni6
X8Ni9
36NiCr6
14NiCr10
14NiCr14
21NiCrMo2
40NiCrMo22
17CrNiMo6
15Cr3
150M19
–
250A53
45
–
–
534A99
31
1501-240 –
1503-245-420 –
–
–
1501-509-510 –
640A35
111A
–
–
655M13
36A
805M20
362
311-Type 7 –
820A16
–
523M15
–
20MC5
55S7
60SC7
100C6
15D3
–
16N6
–
35NC6
14NC11
12NC15
20NCD2
–
18NCD6
12C3
Italia
UNI
–
Fe52BFN
Fe52CFN
Fe52
55Si8
60SiCr8
100Cr6
16Mo3KW
16Mo5
14Ni6
X10Ni9
–
16NiCr11
–
20NiCrMo2
40NiCrMo2(KB)
–
–
España
UNE
Suecia
SS
China
GB
–
1412
–
–
2132
–
F.431
56Si7
60SiCr8
F.131
16Mo3
16Mo5
15Ni6
XBNi09
–
15NiCr11
–
20NiCrMo2
40NiCrMo2
14NiCrMo13
–
2172
2085
–
2258
2912
–
–
–
–
–
–
2506
–
–
–
–
55Si2Mn
–
Gr15, 45G
–
–
–
–
–
–
–
–
–
–
15Cr
Japón
JIS
5140
5155
–
ASTM A182
F11, F12
ASTM A182
F.22
–
–
9840
4340
5132
5140
5115
4130
SCr440
SUP9(A)
SCM415(H)
–
1.7045
1.7176
1.7262
1.7335
42Cr4
55Cr3
15CrMo5
13CrMo4 4
–
1.7380
–
–
–
–
SCr430(H)
SCr440(H)
–
SCM420
SCM430
SCM432
SCCRM3
1.7715
1.8523
1.6511
1.6582
1.7033
1.7035
1.7131
1.7218
1501-622
–
Gr31, 45
14MoV63 1503-660-440 –
39CrMoV13 9 897M39
40C
36CrNiMo4 816M40
110
34CrNiMo6 817M40
24
34Cr4
530A32
18B
41Cr4
530M40
18
16MnCr5 (527M20) –
25CrMo4 1717CDS110 –
708M20
1.7220
34CrMo4
708A37
SCM 440
1.7223
41CrMo4
4140
SCM440(H) 1.7225
42CrMo4
–
6150
–
SUP10
–
–
4137
4135
4140
4142
Alemania
W-nr.
DIN
–
–
527A60
48
–
–
1501-620Gr27 –
Francia
AFNOR
Italia
UNI
España
UNE
Suecia
SS
China
GB
–
–
–
14CrMo45
42Cr4
–
12CrMo4
14CrMo45
2245
–
2216
–
40Cr
20CrMn
–
TU.H
2218
–
13MoCrV6
–
35NiCrMo4
–
35Cr4
42Cr4
16MnCr5
–
–
–
2541
–
–
2511
2225
–
–
–
40CrNiMoA
35Cr
40Cr
18CrMn
–
55C3
12CD4
15CD3.5
15CD4.5
12CD9
12CD10
–
–
40NCD3
35NCD6
32C4
42C4
16MC5
25CD4
12CrMo9
12CrMo10
–
36CrMoV12
38NiCrMo4(KB)
35NiCrMo6(KB)
34Cr4(KB)
41Cr4
16MnCr5
25CrMo4(KB)
19B
35CD4
35CrMo4
34CrMo4
2234
35CrMo
708M40
19A
42CD4TS
41CrMo4
42CrMo4
2244
40CrMoA
708M40
19A
42CD4
42CrMo4
42CrMo4
2244
1.7361
1.8159
32CrMo12 722M24
50CrV4
735A50
40B
47
32CrMo12 F.124.A
50CrV4
51CrV4
1.8509
41CrAlMo7 905M39
41B
100Cr6
105WCr6
BL3
–
–
–
30CD12
50CV4
40CAD6
40CAD2
Y100C6
105WC13
55NiCrMoV6
X8Ni9
12Ni19
14NiCrMo134
X210Cr12
BH224/5
1501-509
–
832M13
BD3
–
–
–
36C
–
55NCDV7
–
Z18N5
–
Z200C12
–
–
–
–
Z100CDV5
Z40CDV5
–
–
–
–
–
–
–
–
52
–
–
–
–
–
–
Z30WCV9
–
Y1105V
Z80WKCV
Z80WCV
Z120M12
Z45CS9
Z40CSD10
Z85WDCV
–
6-5-2-5
–
1.2067
SKS31
1.2419
SKS2, SKS3
L6
SKT4
1.2713
ASTM A353 –
1.5662
2515
–
1.5680
–
–
1.6657
D3
SKD1
1.2080
ASTM D3
D2
SKD11
1.2601
A2
SKD12
1.2363
H13
SKD61
1.2344
ASTM H13
–
SKD2
1.2436
S1
–
1.2542
H21
SKD5
1.2581
–
–
1.2601
W210
SKS43
1.2833
T4
SKH3
1.3255
T1
SKH2
1.3355
–
SCMnH/1 1.3401
HW3
SUH1
1.4718
D3
SUH3
1.3343
SKH9, SKH51 1.3343
M2
M7
–
1.3348
M35
SKH55
1.3243
L3
–
Inglaterra
BS
EN
10CrMo910
X153CrMoV12 BD2
X100CrMoV5 BA2
X40CrMoV51 BH13
X40CrMoV51
X210CrW12 –
45WCrV7 BS1
X30WCrV93 BH21
X165CrMoV12 –
100V1
BW2
S 18-1-2-5 BT4
S 18-0-1
BT1
G-X120Mn12 Z120M12
X45CrSi93 401S45
S6-5-2
4959BA2
S6/5/2
BM2
S 2-9-2
–
S6/5/2/5
BM35
55Cr3
2240
2230
–
30CrMn
42CrMo
42CrMnMo
–
50CrVA
41CrAlMo7 41CrAlMo7 2940
–
–
100Cr6
–
100WCr6
105WCr5 2140
107WCr5KU
–
F.520.S
–
X10Ni9
XBNi09
–
–
–
–
15NiCrMo13 14NiCrMo131 –
X210Cr13KU X210Cr12 –
X250Cr12KU
X160CrMoV12 –
–
X100CrMoV5 F.5227
2260
X35CrMoV05KU X40CrMoV5 2242
X40CrMoV51KU
X215CrW121KU X210CrW12 2312
45WCrV8KU 45WCrSi8 2710
X28W09KU X30WCrV9 –
X165CrMoW12KU X160CrMoV12 2310
–
–
–
X78WCo1805KU HS18-1-1-5 –
X75W18KU HS18-0-1 –
XG120Mn12 X120MN12 –
X45CrSi8 F.322
–
15NiCrMo13 –
2715
HS6-5-2-2 F.5603
2722
HS2-9-2
HS2-9-2
2782
HS6-5-2-5 F.5613
2723
CrV, 9SiCr
CrWMo
5CrNiMo
–
–
–
Cr12
Cr12MoV
Cr5Mo1V
40CrMoV5
–
–
30WCrV9
–
V
W18Cr4VCo5
–
–
X45CrSi93
–
–
–
–
USA
AISI/SAE
N029
LISTADO DE REFERENCIAS DE MATERIALES
y ACERO INOXIDABLE (FERRÍTICA, MARTENSITICO)
Japón
JIS
USA
AISI/SAE
Alemania
W-nr.
DIN
Inglaterra
BS
EN
Francia
AFNOR
Italia
UNI
España
UNE
Suecia
SS
China
GB
403
SUS403
1.4000
X7Cr13
403S17
–
Z6C13
F.3110
2301
–
416
410
430
–
–
SUS416
SUS410
SUS430
SCS2
SUS420J2
1.4001
1.4005
1.4006
1.4016
1.4027
1.4034
X7Cr14
X12CrS13
X10Cr13
X8Cr17
G-X20Cr14
X46Cr13
–
416S21
410S21
430S15
420C29
420S45
–
–
56A
60
56B
56D
–
2380
2302
2320
–
2304
–
–
SUS431
SUS430F
SUS434
SCS5
SUS405
SUS430
SUH4
SUH446
SUH35
–
–
–
1.4003
1.4021
1.4057
1.4104
1.4113
1.4313
1.4724
1.4742
1.4747
1.4762
1.4871
1.4521
1.4922
1.4542
–
405S17
–
420S37
X22CrNi17 431S29
X12CrMoS17 –
X6CrMo17 434S17
X5CrNi134 425C11
X10CrA113 403S17
X10CrA118 430S15
X80CrNiSi20 443S65
X10CrA124 –
X53CrMnNiN219 349S54
X1CrMoTi182 –
X20CrMoV12-1 –
–
–
–
–
F.8401
Z11CF13 X12CrS13 F.3411
Z10C14
X12Cr13 F.3401
Z8C17
X8Cr17
F.3113
–
Z20C13M –
Z40CM
X40Cr14 F.3405
Z38C13M
Z8CA12
X6CrAl13 –
Z8CA12
X20Cr13 –
Z15CNi6.02 X16CrNi16 F.3427
Z10CF17 X10CrS17 F.3117
Z8CD17.01 X8CrMo17 –
Z4CND13.4M (G)X6CrNi304 –
Z10C13
X10CrA112 F.311
Z10CAS18 X8Cr17
F.3113
Z80CSN20.02 X80CrSiNi20 F.320B
–
Z10CAS24 X16Cr26
Z52CMN21.09 X53CrMnNiN219 –
–
–
–
–
X20CrMoNi1201 –
–
Z7CNU17-04 –
OCr13
1Cr12
–
–
1Cr13
1Cr17
–
4Cr13
–
2303
2321
2383
2325
2385
–
–
–
2322
–
2326
2317
–
–
–
1Cr17Ni2
Y1Cr17
1Cr17Mo
–
OCr13Al
Cr17
–
2Cr25N
5Cr2Mn9Ni4N
–
–
–
–
405
420
431
430F
434
CA6-NM
405
430
HNV6
446
EV8
S44400
–
630
–
–
57
–
–
–
–
60
59
–
–
–
–
–
X6Cr13
y ACERO INOXIDABLE (AUSTENITICO)
Japón
JIS
USA
AISI/SAE
N030
Alemania
W-nr.
DIN
Inglaterra
BS
EN
Francia
AFNOR
Italia
UNI
España
UNE
Suecia
SS
China
GB
304L
304
SUS304L
SUS304
1.4306
1.4350
X2CrNi1911 304S11
X5CrNi189 304S11
–
58E
303
–
304L
301
304LN
316
–
–
–
316LN
316L
316L
SUS303
SUS304L
SCS19
SUS301
SUS304LN
SUS316
SCS13
SCS14
SCS22
SUS316LN
–
SCS16
SUS316L
–
SUS317L
–
1.4305
–
1.4306
1.4310
1.4311
1.4401
1.4308
1.4408
1.4581
1.4429
1.4404
1.4435
X12CrNiS188 303S21
–
304C12
X2CrNi189 304S12
X12CrNi177 –
X2CrNiN1810 304S62
X5CrNiMo1810 316S16
G-X6CrNi189 304C15
G-X6CrNiMo1810 316C16
G-X5CrNiMoNb1810 318C17
X2CrNiMoN1813 –
–
316S13
316S13
X2CrNiMo1812
58M
–
–
–
–
58J
–
–
–
–
–
–
1.4436
1.4438
1.4539
–
316S13
X2CrNiMo1816 317S12
–
–
–
Z6CND18-12-03 X8CrNiMo1713 –
Z2CND19.15 X2CrNiMo1816 –
–
–
Z6CNT18.10
2343, 2347 –
OOCr19Ni13Mo
2367
–
2562
SUS321
1.4541
X10CrNiTi189
321S12
58B
2337
347
SUS347
1.4550
X10CrNiNb189
347S17
58F
316Ti
318
–
–
1.4571
1.4583
X10CrNiMoTi1810 320S17
X10CrNiMoNb1812 –
58J
–
Z6CNT18.10 X6CrNiTi1811 F.3553
F.3523
Z6CNNb18.10 X6CrNiNb1811 F.3552
F.3524
Z6CNDT17.12 X6CrNiMoTi1712 F.3535
Z6CNDNb1713B X6CrNiMoNb1713 –
316
317L
UNS V
0890A
321
X1NiCrMo –
Z2CN18.10 X2CrNi18.11 –
Z6CN18.09 X5CrNi1810 F.3551
F.3541
F.3504
Z10CNF18.09 X10CrNiS18.09 F.3508
–
Z3CN19.10 –
Z2CrNi1810 X2CrNi18.11 F.3503
Z12CN17.07 X12CrNi1707 F.3517
–
Z2CN18.10 –
Z6CND17.11 X5CrNiMo1712 F.3543
–
Z6CN18.10M –
–
–
F.8414
Z4CNDNb1812M XG8CrNiMo1811 –
–
Z2CND17.13 –
2352
2332
OCr19Ni10
OCr18Ni9
2346
2333
2352
2331
2371
2347
–
–
–
2375
2348
2353
1Cr18Ni9MoZr
–
–
Cr17Ni7
–
0Cr17Ni11Mo2
–
–
–
OCr17Ni13Mo
–
OCr27Ni12Mo3
2338
2350
–
1Cr18NI9Ti
1Cr18Ni11Nb
Cr18Ni12Mo2T
Cr17Ni12Mo3Mb
USA
AISI/SAE
Japón
JIS
309
310S
308
–
17-7PH
SUH309
SUH310
SCS17
–
–
NO8028
S31254
321
Alemania
W-nr.
DIN
Inglaterra
BS
EN
Francia
AFNOR
Italia
UNI
España
UNE
Suecia
SS
China
GB
X15CrNiSi2012 309S24
X12CrNi2521 310S24
X10CrNi18.08 –
X4CrNiMo165 –
–
316S111
–
–
58C
–
–
Z15CNS20.12 X6CrNi2520 –
Z12CN2520 X6CrNi2520 F.331
Z1NCDU25.20 –
F.8414
–
Z6CND16-04-01 –
Z8CNA17-07 X2CrNiMo1712 –
–
2361
2370
–
–
1Cr23Ni13
OCr25Ni20
–
–
–
–
1.4828
1.4845
1.4406
1.4418
1.4568
1.4504
1.4563
–
–
1.4878
X12CrNiTi189 321S32
2584
2378
–
–
SUS321
Z1NCDU31-27-03 –
–
Z1CNDU20-18-06AZ
Z6CNT18.12B X6CrNiTi18 11 F.3523
–
58B, 58C
1Cr18Ni9Ti
y ACEROS TERMORESISTENTES
USA
AISI/SAE
Japón
JIS
330
HT, HT 50
SUH330
SCH15
Alemania
W-nr.
DIN
1.4864
1.4865
Inglaterra
BS
EN
X12NiCrSi3616 –
G-X40NiCrSi3818 330C11
–
–
Francia
AFNOR
Italia
UNI
Z12NCS35.16 –
–
XG50NiCr3919
España
UNE
Suecia
SS
China
GB
–
–
–
–
–
–
España
UNE
Suecia
SS
China
GB
y FUNDICIÓN GRIS
USA
AISI/SAE
–
No 20 B
No 25 B
No 30 B
No 35 B
No 40 B
No 45 B
No 50 B
No 55 B
A436 Type 2
Japón
JIS
–
FC100
FC150
FC200
FC250
–
FC300
FC350
–
–
Alemania
W-nr.
DIN
–
–
0.6015
0.6020
0.6025
–
0.6030
0.6035
0.6040
0.6660
–
GG 10
GG 15
GG 20
GG 25
–
GG 30
GG 35
GG 40
GGL NiCr202
Inglaterra
BS
EN
–
–
Grade 150
Grade 220
Grade 260
–
Grade 300
Grade 350
Grade 400
L-NiCuCr202
–
–
–
–
–
–
–
–
–
–
Francia
AFNOR
–
Ft 10 D
Ft 15 D
Ft 20 D
Ft 25 D
–
Ft 30 D
Ft 35 D
Ft 40 D
L-NC 202
Italia
UNI
–
–
G15
G20
G25
–
G30
G35
–
–
–
–
FG15
–
FG25
–
FG30
FG35
–
–
0100
0110
0115
0120
0125
–
0130
0135
0140
0523
–
–
HT150
HT200
HT250
–
HT300
HT350
HT400
–
y FUNDICIÓN HIERRO NODULAR
USA
AISI/SAE
Japón
JIS
60-40-18
–
–
80-55-06
A43D2
–
–
100-70-03
FCD400
–
–
FCD500
–
–
FCD600
FCD700
Alemania
W-nr.
DIN
0.7040
–
0.7033
0.7050
0.7660
–
–
0.7070
Inglaterra
BS
EN
GGG 40
SNG 420/12
GGG 40.3 SNG 370/17
GGG 35.3 –
GGG 50
SNG 500/7
GGG NiCr202 Grade S6
GGG NiMn137 L-NiMn 137
GGG 60
SNG 600/3
GGG 70
SNG 700/2
–
–
–
–
–
–
–
–
Francia
AFNOR
Italia
UNI
FCS 400-12 GS 370-17
FGS 370-17 –
–
–
FGS 500-7 GS 500
S-NC202 –
L-MN 137 –
FGS 600-3 –
FGS 700-2 GS 700-2
España
UNE
FGE 38-17
–
–
FGE 50-7
–
–
–
FGS 70-2
Suecia
SS
07 17-02
07 17-12
07 17-15
07 27-02
07 76
07 72
07 32-03
07 37-01
China
GB
QT400-18
–
–
QT500-7
–
–
QT600-3
QT700-18
USA
AISI/SAE
Japón
JIS
–
FCMB310
32510
FCMW330
40010
FCMW370
50005
FCMP490
70003
FCMP540
A220-70003 FCMP590
A 220-80002 FCMP690
Alemania
W-nr.
DIN
–
–
0.8145
0.8155
–
0.8165
–
–
GTS-35
GTS-45
GTS-55
GTS-65
GTS-65-02
GTS-70-02
Inglaterra
BS
EN
8 290/6
B 340/12
P 440/7
P 510/4
P 570/3
P 570/3
P 690/2
–
–
–
–
–
–
–
Francia
AFNOR
Italia
UNI
MN 32-8
MN 35-10
Mn 450
MP 50-5
MP 60-3
Mn 650-3
Mn 700-2
–
–
GMN45
GMN55
–
GMN 65
GMN 70
España
UNE
–
–
–
–
–
–
–
Suecia
SS
08 14
08 15
08 52
08 54
08 58
08 56
08 62
China
GB
–
–
–
–
–
–
–
y FUNDICION MALEABLE
N031
ACABADO SUPERFICIAL
ACABADO SUPERFICIAL
Rugosidad Media de 10 Puntos
Altura maxima
Media aritmetica,
Rugosidad
Tipo Simbolo
Ra
Rz
RZJIS
(De JIS B 0601-1994)
Ejemplo de terminacion (figura)
Determinacion
Ra significa el valor obtenido por la siguiente formula y
expresado en micras (!m), Al muestrear solamente la longitud
de referencia de la curva de rugosidad a la linea media. tomando
el eje X en direccion de la linea media, y el eje Y en direccion de
la ampliacion longitudinal de la parte muestreada, y la curva de
rugosidad se expresa por y=f(x):
Rz Sea que solamente cuando se muestrea la longitud de
referencia de la curva de rugosidad en a la línea media la
distancia entre la linea de la cresta del perfil superior y del
linea del valle del perfil inferior en esta porcion muestreada es
medida en la ampliacion longitudinal, y el valor obtenido es
expresado en micras.
(Nota) Al encontrar Rz. Una porcion sin un pico alto o un valle
bajo o se observe sin defecto, es seleccionado como
longitud de prueba.
RZJIS Sea que solamente cuando se muestrea la longitud a la
curva de la rugosidad en referencia a la línea media la suma de
los valores promedio de los valores absolutos de las alturas de
5 crestas mas altas (Yp) y las profundidades de 5 valles mas
profundos (Yv) medidos en direccion vertical, desde la linea
media de la porcion muestreada., y la suma es expresada en
micras.
:Las altitudes e las 5 crestas mas altas de la
porcion muestreada, corresponden a la longitud
de referencia.
:Las altitudes e los 5 valles mas profundos de la
porcion muestreada, corresponden a la longitud
de referencia.
y RELACION ENTRE LA LINEA MEDIA (Ra) Y LA DESIGNACION CONVENCIONAL (DATOS DE REFERENCIA)
Rugosidad Media de 10 Puntos
Rz
RZJIS
0.012 a
0.08
0.025 a
0.05 a
0.25
Rz • RZJIS
I (mm)
Serie Estandar
0.05s
0.05z
0.1 s
0.1 z
0.2 s
0.2 z
0.1
a
0.4 s
0.4 z
0.2
a
0.8 s
0.8 z
0.4
a
0.8
a
1.6
a
6.3 s
6.3 z
3.2
a
12.5 s
12.5 z
6.3
a
25
25
12.5
a
25
a
50
a
100
a
0.8
2.5
8
─
1.6 s
1.6 z
3.2 s
3.2 z
s
z
50
s
50
z
100
s
100
z
200
s
200
z
400
s
400
z
Simbolo convencional
de acabado
0.08
0.25
0.8
2.5
]
Valor de atajo
"c (mm)
]]
Serie Estandar
Longitud de muestra
]]]
Altura maxima
Ra
]]]]
Rugosidad media aritmetica
8
─
correlacion entre los tres es mostrada por conveniencia, no es exacta.
*La
Ra : La longitud de evaluacion de Rz y Rzjis es el valor de atajo, y la longitud de muestra multiplicada por 5, respectivamente.
*
N032
─
TABLA COMPARATIVA DE DUREZAS
Bola de
Bola
Estandar Carburo de
Tungsteno
Dureza Rockwell (3)
Escala de
Escala de
Escala de
Escala de
Carga A 60kgf, Carga B Carga Carga C 150kgf, Carga D 100kgf,
punta de 100kgf, Bola 1/16" punta de
punta de
diamante (HRA) (HRB) diamante (HRC) diamante (HRD)
Fureza de
Tension
(Aproximada)
MPa
(2)
─
─
─
─
─
─
─
─
(767)
(757)
940
920
900
880
860
85.6
85.3
85.0
84.7
84.4
─
─
─
─
─
68.0
67.5
67.0
66.4
65.9
76.9
76.5
76.1
75.7
75.3
97
96
95
93
92
─
─
─
─
─
429
415
401
388
375
429
415
401
388
375
455
440
425
410
396
73.4
72.8
72.0
71.4
70.6
─
─
─
─
─
45.7
44.5
43.1
41.8
40.4
59.7
58.8
57.8
56.8
55.7
61
59
58
56
54
1510
1460
1390
1330
1270
─
─
─
─
─
─
(745)
(733)
(722)
(712)
(710)
(698)
840
820
800
─
780
760
84.1
83.8
83.4
─
83.0
82.6
─
─
─
─
─
─
65.3
64.7
64.0
─
63.3
62.5
74.8
74.3
73.8
─
73.3
72.6
91
90
88
─
87
86
─
─
─
─
─
─
363
352
341
331
321
363
352
341
331
321
383
372
360
350
339
70.0
69.3
68.7
68.1
67.5
─
(110.0)
(109.0)
(108.5)
(108.0)
39.1
37.9
36.6
35.5
34.3
54.6
53.8
52.8
51.9
51.0
52
51
50
48
47
1220
1180
1130
1095
1060
─
─
─
─
─
(684)
(682)
(670)
(656)
(653)
740
737
720
700
697
82.2
82.2
81.8
81.3
81.2
─
─
─
─
─
61.8
61.7
61.0
60.1
60.0
72.1
72.0
71.5
70.8
70.7
─
84
83
─
81
─
─
─
─
─
311
302
293
285
277
311
302
293
285
277
328
319
309
301
292
66.9
66.3
65.7
65.3
64.6
(107.5)
(107.0)
(106.0)
(105.5)
(104.5)
33.1
32.1
30.9
29.9
28.8
50.0
49.3
48.3
47.6
46.7
46 1025
45 1005
43
970
─
950
41
925
─
─
─
─
(647)
(638)
630
627
690
680
670
667
81.1
80.8
80.6
80.5
─
─
─
─
59.7
59.2
58.8
58.7
70.5
70.1
69.8
69.7
─
80
─
79
─
─
─
─
269
262
255
248
241
269
262
255
248
241
284
276
269
261
253
64.1
63.6
63.0
62.5
61.8
(104.0)
(103.0)
(102.0)
(101.0)
100
27.6
26.6
25.4
24.2
22.8
45.9
45.0
44.2
43.2
42.0
40
39
38
37
36
895
875
850
825
800
─
─
─
601
677
640
80.7
79.8
─
─
59.1
57.3
70.0
68.7
─
77
─
─
─
─
─
578
640
615
79.8
79.1
─
─
57.3
56.0
68.7
67.7
─
75
─
─
235
229
223
217
212
235
229
223
217
212
247
241
234
228
222
61.4
60.8
─
─
─
99.0
98.2
97.3
96.4
95.5
21.7
20.5
(18.8)
(17.5)
(16.0)
41.4
40.5
─
─
─
35
34
─
33
─
785
765
─
725
705
─
─
─
555
607
591
78.8
78.4
─
─
55.6
54.7
67.4
66.7
─
─
73 2055
─
─
─
534
579
569
78.0
77.8
─
─
54.0
53.5
66.1
65.8
─ 2015
71 1985
207
201
197
192
187
207
201
197
192
187
218
212
207
202
196
─
─
─
─
─
94.6
93.8
92.8
91.9
90.7
(15.2)
(13.8)
(12.7)
(11.5)
(10.0)
─
─
─
─
─
32
31
30
29
─
690
675
655
640
620
─
─
─
514
533
547
77.1
76.9
─
─
52.5
52.1
65.0
64.7
─ 1915
70 1890
(495)
─
─
─
495
539
530
528
76.7
76.4
76.3
─
─
─
51.6
51.1
51.0
64.3
63.9
63.8
─ 1855
─ 1825
68 1820
183
179
174
170
167
183
179
174
170
167
192
188
182
178
175
─
─
─
─
─
90.0
89.0
87.8
86.8
86.0
(9.0)
(8.0)
(6.4)
(5.4)
(4.4)
─
─
─
─
─
28
27
─
26
─
615
600
585
570
560
(477)
─
─
─
477
516
508
508
75.9
75.6
75.6
─
─
─
50.3
49.6
49.6
63.2
62.7
62.7
─ 1780
─ 1740
66 1740
(461)
─
─
─
461
495
491
491
75.1
74.9
74.9
─
─
─
48.8
48.5
48.5
61.9
61.7
61.7
─ 1680
─ 1670
65 1670
163
156
149
143
137
163
156
149
143
137
171
163
156
150
143
─
─
─
─
─
85.0
82.9
80.8
78.7
76.4
(3.3)
(0.9)
─
─
─
─
─
─
─
─
25
─
23
22
21
545
525
505
490
460
─
─
444
474
472
472
74.3
74.2
74.2
─
─
─
47.2
47.1
47.1
61.0
60.8
60.8
─ 1595
─ 1585
63 1585
131
126
121
116
111
131
126
121
116
111
137
132
127
122
117
─
─
─
─
─
74.0
72.0
69.8
67.6
65.7
─
─
─
─
─
─
─
─
─
─
─
20
19
18
15
450
435
415
400
385
444
─
─
MPa
(2)
Dureza Brinell (HB),
Bola 10mm,
3,000kg de carga
Dureza de Capa (HS)
Escala de
Escala de
Escala de
Escala de
Carga A 60kgf, Carga B Carga Carga C 150kgf, Carga D 100kgf,
punta de 100kgf, Bola 1/16" punta de
punta de
diamante (HRA) (HRB)
diamante (HRC) diamante (HRD)
Fureza de
Tension
(Aproximada)
Dureza
Vickers (HV)
Bola de
Bola
Carburo de
Estandar
Tungsteno
Dureza Rockwell (3)
Dureza de Capa (HS)
Dureza Brinell (HB),
Bola 10mm,
3,000kg de carga
Dureza
Vickers (HV)
VALORES DE LAS DUREZAS DEL ACERO
(Nota 1) La lista de arriba es igual que el Hand Book de tension de metales en valores aproximados metrico y dureza Brinell arriba del rango
recomendado.
(Nota 2) 1MPa=1N/mm2
(Nota 3) La figura en ( ) se utiliza y es raramente incluida para referencia. Esta lista se ha tomado del manual JIS.
N033
GRADOS
La figura muestra la relación entre varios materiales de herramientas, en relación de la dureza en el eje vertical y
la tenacidad en el eje horizontal.
Hoy, el carburo cementado, carburo recubierto y el cermet con base de TiC-TiN son materiales claves en el
mercado. Esto es debido a que tienen el mejor balance de dureza y tenacidad.
Recubrimiento de diamante
Diamante Sinterizado
CBN
Dureza
Cerámicas
Carburo Recubiertos
Cermet Recubierto
Carbur Micro-grano Recubierto
Carburo
Cermet
Acero rapido
Recubierto
Craburo micro-grano
Carburo
Acero rapido sinterizado
HSS
Tenacidad
CARACTERISTICAS DE LOS GRADOS
N034
Material de
Herramienta
2100
3.1
Diamante Sinterizado
–
1300
4.7
CBN
–
100
3.4
Cerámicas
i0
29
7.8
-35
< 0.5
21
7.4
2500
-50
–
29
9.4
Cerámicas
Carburo
Cermet
Carburo Recubiertos
Cermet
Carburo Recubiertos
TaC
1800
-40
0.5
21
6.3
Carburo
WC
2100
-10
7
5.2
Carburo
Dureza
(HV)
Diamante
>9000
–
Altamente Soluble
CBN
>4500
–
Si3N4
1600
–
AI2O3
2100
-100
TiC
3200
TiN
Formación de energía Soluble en acero
(kcal/g · atom)
(%.1250r)
Conductividad
térmica
(W/m·k)
*
Expansión
térmica
(x 10-6/k)
Materiales
121
*
1W/m • K=2.39×10-3cal/cm • sec • r
TABLA DE GRADOS
P
Carburo
Acero
UTi20T
Acero
M Inoxidable
UTi20T
K Fundición
HTi05T
No
ferrosos
N
HTi10
UTi20T
HTi10
Aceros Resistentes
ala Temperatura RT9005 RT9010 MT9015
Aleación de Titanio
S
P
Acero
TF15
UE6105 UE6110 MC6015 MY5015 UE6020 MC6025
F7010
MP6120 VP15TF MP6130 VP20RT VP30RT
(PVD)
Acero
M Inoxidable
MC7015 US7020 MC7025 MP7035
US735
F7030
K Fundición
N
LC15TF
S
Aceros Resistentes
ala Temperatura
Aleación de Titanio
US905
P
Acero
MP9005
(PVD)
(PVD)
MC5015
MY5015
(PVD)
MC5020
(PVD)
(PVD)
VP15TF
VP05RT
(PVD)
VP10RT MP9015 VP15TF MP9120 MP9030 MP9130
(PVD)
(PVD)
(PVD)
(PVD)
(PVD)
(PVD)
VP15TF
(PVD)
NX2525 NX3035 NX4545
Acero
M Inoxidable
NX2525 NX4545
K Fundición
P
Acero
NX2525
AP25N
(PVD)
Cermet Recubierto
UC5115
(PVD)
(PVD)
No
ferrosos
Material
H
Endurecido MP8010
Cermet
MC5005
(PVD)
Acero
M Inoxidable
AP25N
(PVD)
K Fundición
VP25N
(PVD)
MP3025
(PVD)
VP45N
(PVD)
VP25N
(PVD)
AP25N
(PVD)
N
No ferrosos
MD205
No-metálicos
MD220
MD230
MB5015
MB730
(Diamante Sinterizado)
Aleación
Sinterizada
MB4020
K Fundición
MB710
Policristalinos
MBS140
BC5030
(CBN Sinterizado)
H
Material
Endurecido MBC010 BC8110 MBC020 BC8020 MB8025 MB825
(CBN Sinterizado)
Carburo
micro-grano
Acero
Fundición
SF10
MF07
MF10
TF15
MF20
MB835
Para Herramientas de Corte
UC5105
(PVD)
VP15TF MP7130 VP20RT MP7030 MP7140 VP30RT
(PVD)
Carburo
Recubiertos
(PVD)
MF30
N035
TABLA DE COMPARACION DE GRADOS
CARBURO
Clasificación
P
ISO
Mitsubishi
Kennametal
Símbolo Materials
Sandvik
Seco
Tools
P01
P10
IC70
P20
UTi20T
SMA
P30
UTi20T
SM30
P40
M
M10
M20
UTi20T
M30
UTi20T
KU10
K313
K68
KU10
K313
K68
H10A
890
H13A
HX
H10F
SM30
883
M40
Torneado
K
N
K01
HTi05T
K10
HTi10
K20
UTi20T
K30
UTi20T
HTi10
N20
S
P
KU10
K313
K68
KU10
K313
K68
KU10
K313
K68
N30
S01
KU10
K313
K68
KU10
K313
K68
Fresado
TX10S
P10
ST20E
UX30
P20
A30
UX30
IC07
EH510
U10E
M10
IC07
IC08
IC20
IC08
IC20
IC28
IC28
IC20
H13A
HX
IC20
H10
H13A
EH520
U2
UX30
A30
UX30
PW30
P30
M20
M40
H1
H2
TH03
KS05F
EH10
EH510
TH10
KW10
GW15
K10
G10E
EH20
EH520
G10E
KS15F
KS20
GW25
K20
H1
H2
KS05F
KW10
KW10
GW15
UF1
K30
H15
IC08
IC20
EH10
EH510
TH10
HX
IC08
IC20
G10E
EH20
EH520
KS15F
WK1
H25
SW05
RT9005
RT9010
MT9015
K10
K313
K68
S20
RT9010
TF15
K10
K313
K68
S30
P10
TF15
P20
UTi20T
UTi20T
H10
H10A
H10F
H13A
HX
IC07
IC08
EH10
EH510
KS05F
TH10
SW10
H25
IC07
IC08
EH20
EH520
KS15F
KS20
SW25
A30N
UX30
IC50M
IC28
IC50M
IC28
IC28
K125M
GX
A30N
UX30
WS10
WK1
IN40P
IN40P
PW30
PW30
M10
M20
UTi20T
M30
UTi20T
IC08
IC20
IC08
IC28
IC28
SM30
K01
HTi05T
K10
HTi10
K20
UTi20T
K30
UTi20T
K115M,K313
K115M
K313
IC20
H13A
HX
IC20
A30N
UX30
A30N
UX30
IM30M
IM30M
IM30M
G10E
G10E
TH10
KS20
(Nota) La tabla de arriba está extraída de una publicación. No tenemos confirmación de cada compañía.
N036
Ingersoll
P40
890
M40
K
Walter
ST40E
H10
HM
P40
M
Kyocera
ST10P
RT9005
S10
P30
Sumitomo
Tungaloy
Electric
IC70
IC50M
IC50M
IC54
IC54
883
N01
N10
Iscar
KW10
GW25
GW25
WK10
WMG40
WMG40
IN05S
IN05S IN30M
IN10K
IN15K
IN10K
IN15K
IN30M
MICROGRANO
Herramientas de Corte.
Clasificación
Z
ISO
Mitsubishi
Símbolo Materials
Kennametal
Seco
Tools
Sandvik
Z01
SF10
MF07
MF10
PN90
6UF,H3F
8UF,H6F
Z10
HTi10
MF20
H10F
890
Z20
TF15
MF30
H15F
890
883
Sumitomo
Electric
Tungaloy
F
MD05F
MD1508
MD10
MD0508
MD07F
F0
Z30
XF1
F1
AFU
AF0
SF2
AF1
A1
CC
883
Kyocera
Walter
Ingersoll
IN05S
FW30
IN05S
IN05S
CERMET
Clasificación
P
ISO
Mitsubishi
Kennametal
Símbolo Materials
P01
AP25N*
VP25N*
P10
NX2525
AP25N*
VP25N*
P20
Torneado
P30
M
NX2525
AP25N*
VP25N*
NX3035
MP3025*
MP3025
VP45N*
KT315
KT125
KT325
KT1120
KT5020 *
Sandvik
Seco
Tools
Iscar
Sumitomo
Tungaloy
Electric
IC20N
IC520N*
T110A
T1000A
CT5015
GC1525*
TP1020
TP1030 *
CM
CMP*
IC20N
IC520N*
IC530N*
T1200A
T2000Z*
T1500A
T1500Z*
GC1525*
TP1020
TP1030 *
IC20N
IC520N*
IC30N
IC530N*
IC75T
T1200A
T2000Z*
T3000Z*
T1500A
T1500Z*
IC75T
T3000Z*
GC1525*
TP1020
TP1030 *
CM
CMP *
NS520
AT520*
GT520*
GT720*
NS520
NS730
GT730*
NS9530
GT9530
NS530
NS730
GT730*
NS9530
GT9530
T110A
T1000A
T2000Z*
T1500Z*
NS520
AT530*
GT530*
GT720*
NX2525
AP25N*
VP25N*
T1200A
T2000Z*
T1500A
T1500Z*
NS530
GT730*
NS730
K01
NX2525
AP25N*
T110A
T1000A
T2000Z*
T1500Z*
NS710
NS520
AT520*
GT520*
GT720*
K10
NX2525
AP25N*
T1200A
T2000Z*
T1500A
T1500Z*
NS520
GT730*
NS730
K20
NX2525
AP25N*
P10
NX2525
M10
NX2525
AP25N*
VP25N*
M20
KT125
Kyocera
Walter
CT3000
PV3010*
PV3030*
IN0560*
TN30
PV30*
TN6010
PV7010*
TN60
PV60*
TN6010
PV7010*
TN60
PV60*
TN6020
PV7020*
PV7025*
PV7025*
PV90*
TN60
PV60*
TN6020
PV7020*
TN90
TN6020
PV90*
PV7020*
PV7025*
Ingersoll
WCE10
CT3000
PV3010*
PV3030*
IN60C
WCE10
IN0560*
M30
Fresado
P
M
K
P20
NX2525
P30
NX4545
M10
NX2525
M20
NX2525
M30
NX4545
K01
K10
NX2525
K20
NX2525
KT325
KT125
CT5015
T3000Z*
KT530M
HT7
KT605M
CT530
C15M
IC30N
TN60
C15M
MP1020
IC30N
T250A
NS530
IC30N
T250A
T4500A
NS530
NS540
NS740
IC30N
KT530M
HT7
KT605M
CT530
C15M
TN100M
TN60
CT5000
IN2060*
TN60
IC30N
NS530
T250A
TN100M
NS540
NS740
NS530
TN60
KT530M
HT7
Cermet Recubierto
*
TN30
PV30*
PV7005*
TN6010
PV7010*
TN60
PV60*
TN6020
PV7020*
PV7025*
K
N037
GRADOS RECUBIERTOS CVD
Clasificación
Torneado
P
ISO
Mitsubishi
Kennametal
Símbolo Materials
P01
UE6105
KCP05
KC9105
GC4205
GC4005
P10
UE6105
MC6015
UE6110
MY5015
KCP10B
KCP10
KCP25
KC9110
P20
MC6015
UE6110
MC6025
UE6020
MY5015
KCP25B
KCP25
KC9125
P30
MC6025
UE6020
UE6035
UH6400
KCP30
KCP40
KC8050
P40
UE6035
UH6400
KCP30
KCP40
KC9140
KC9040
KC9240
KC9245
GC4315
GC4215
GC4015
GC4325
GC4315
GC4215
GC4015
GC4325
GC4225
GC4025
GC4325
GC4225
GC4025
GC4235
GC4035
M10
MC7015
US7020
M20
Seco
Tools
TP0500
TP1500
TP1500
TP2500
Iscar
IC9150
IC8150
IC428
IC9150
IC9015
IC8150
IC8250
Sumitomo
Tungaloy
Electric
Walter
Ingersoll
AC810P
AC700G
T9105
T9005
CA510
CA5505
WPP01
TT1500
AC810P
AC700G
AC820P
AC2000
T9105
T9005
T9115
CA510
CA5505
CA515
CA5515
WPP01
WPP05
TT1500
IC9015
IC8250
IC9025
IC9250
IC8350
AC820P
AC2000
AC830P
T9115
T9125
CA515
CA5515
CA525
CA5525
CR9025
WPP10S
WPP20S
TT3500
TP3500
TP3000
IC8350
IC9250
IC9350
AC830P
AC630M
T9125
T9135
T9035
CA525
CA5525
CA530
CA5535
CR9025
WPP30S
TT5100
KT450
GC4235
GC4035
TP3500
TP3000
IC9350
AC630M
T9135
T9035
CA530
CA5535
KCM15
GC2015
TM2000
AC610M
T9115
CA6515
MC7015
US7020
MC7025
KCM15
KC9225
GC2015
TM2000
AC610M
AC6030M
AC630M
T6020
T9125
CA6515
CA6525
M30
MC7025
US735
KCM25
KC9230
GC2025
TM4000
AC6030M
AC630M
T6030
CA6525
M40
US735
KCM35
KC9240
KC9245
GC2025
TM4000
IC6025
IC9350
AC6030M
AC630M
K01
MC5005
UC5105
KCK05
GC3205
GC3210
TH1500
TK1001
TK1000
IC5005
IC9007
AC405K
AC410K
T5105
CA4505
CA4010
WAK10
K10
MC5015
UC5115
MY5015
KCK15B
KCK15
KCK20
KC9315
GC3205
GC3210
GC3215
TK1001
TK1000
TK2000
TK2001
AC405K
AC410K
AC415K
AC420K
AC700G
T5115
CA4515
CA4010
CA4115
WAK20
K20
MC5015
UC5115
UE6110
MY5015
KCK20
KC9110
KC9325
GC3215
TK2001
TK2000
AC415K
AC420K
AC700G
AC820P
T5115
T5125
CA4515
CA4115
CA4120
WAK30
K30
UE6110
KC9125
KC9325
IC5005
IC5010
IC9150
IC428
IC4028
IC5010
IC8150
IC9150
IC9015
IC418
IC9015
IC418
AC820P
T5125
S
S01
US905
P
P10
M
P20
P30
Fresado
M
K
F7030
KCPK30
KC930M
KC935M
KC530M
F7030
KC925M
M30
F7030
KC930M
M40
K01
K10
K20
KC920M
KC925M
KCPK30
KC930M
KC935M
TT5100
TT1300
TT1500
CA6515
CA6525
CA6535
MP1500
MP2500
GC4230
MP2500
IC4050
ACP100
T3130
MP2500
IC9250
IC520M
IC9350
IC9350
IC4050
ACP100
T3130
CA6535
ACP100
T3130
CA6535
ACK100
T1115
T1015
WAK15
ACK200
T1115
T1015
WKP25
IN6515
WKP35
IN6530
ACP100
T3130
WKP25
IN6515
WKP35
IN6530
GC4240
GC2040
MP2500
IN6530
IC635
MC5020
KC915M
WAM20
GC4220
KC930M
KC935M
MC5020
KT450
IC9080
IC4100
IC9015
IC5100
IC520M
MP1500
F7030
IC9250
IC6015
IC8250
IC9250
IC6015
IC9025
IC656
IC9350
IC6025
IC635
S05F
P40
M10
M20
K30
GC3220
GC3330
K20W
MK1500
MK2000
IC5100
IC9150
GC3330
GC3040
MK2000
MK3000
IC4100
IC4050
IC520M
N038
Kyocera
TP2500
K
Sandvik
GRADOS RECUBIERTOS PVD
P
ISO
Mitsubishi
Kennametal
Símbolo Materials
P10
VP10MF
KC5010
KC5510
KU10T
GC1525
GC1025
P20
VP10RT
VP20RT
VP15TF
VP20MF
KC5025
KC5525
KC7215
KC7315
KU25T
GC1525
GC1025
GC1125
CP250
TS2500
P30
VP10RT
VP20RT
VP15TF
VP20MF
KC7015
KC7020
KU25T
KC7235
GC1025
GC1125
CP500
KC7040
KC7140
KC7030
M01
Torneado
M10
M20
M30
M40
K
S
VP10RT
VP20RT
VP15TF
VP20MF
VP10RT
VP20RT
VP15TF
VP20MF
MP7035
CP500
KC5010
KC5510
KC6005
KC6015
KC5025
KC5525
KC7020
KC7025
GC1005
GC1025
GC1125
GC1105
GC1005
GC1025
GC1125
GC1105
KC7030
KC7225
GC1125
GC2035
MP7035
CP200
TS2000
CP200
TS2000
CP250
TS2500
CP500
CP500
GC2035
KC5010
KC7210
K20
VP10RT
VP20RT
VP15TF
KC7015
KC7215
KC7315
CP200
TS2000
CP200
CP250
TS2000
TS2500
K30
VP10RT
VP20RT
VP15TF
KC7225
CP500
S01
S20
S30
Fresado
VP10MF
K01
K10
S10
P
Seco
Tools
Iscar
Sumitomo
Tungaloy
Electric
P01
P40
M
Sandvik
MP9005
VP05RT
MP9005
MP9015
VP10RT
MP9015
MT9015
VP20RT
VP15TF
KC5010
KC5410
KC5510
GC1105
GC1005
GC1025
KC5025
KC5525
GC1025
GC1125
CP200 CP250
TS2000
TS2500
CP250
TS2500
CP500
IC250 IC350
IC507 IC570
IC807 IC907
IC908
IC228 IC250
IC308 IC328
IC350 IC354
IC507 IC528
IC570 IC807
IC808 IC907
IC908 IC928
IC1008 IC1028
IC3028
IC228 IC250
IC328 IC330
IC354 IC528
IC1008
IC1028 IC3028
IC228 IC328
IC330 IC528
IC1008
IC1028 IC3028
IC330 IC354
IC507 IC520
IC570 IC807
IC907 IC3028
IC250 IC330
IC354 IC808
IC908 IC1008
IC1028 IC3028
AH710
Kyocera
Walter
PR915
PR1005
PR915 PR1005
PR930 PR1025
PR1115 PR1225
PR1425
AC520U
AH710
AH725
AH120
SH730
GH730
GH130
AC530U
AH725 AH120
SH730 GH730
GH130 AH740
J740
TT7220
AC530U
AH740
J740
TT8020
AH710
PR930
PR1025
PR1115
PR1225
PR915
PR1025
PR1225
PR1425
AC520U
AH710 AH725
PR1025 PR1125
AH120 SH730
PR1225
GH730 GH130
PR915 PR930
GH330 AH630
IC228 IC250
IC328 IC330
IC1008 IC1028
IC3028
AC520U
AC530U
GH330 AH725
AH120 SH730
PR1125
GH730 GH130
J740 AH645
IC328
IC928 IC1008
IC1028 IC3028
AC530U
J740
IC350
IC1008
AC510U
IC228 IC350
IC808 IC908
IC1008
IC228 IC350
IC808 IC908
IC1008
WSM20
WSM30
TT5030
TT8020
GH110
PR905
AH110 AH710
GH110
AH110 AH710
PR905
AH725 AH120
GH730 GH130
AH725
AH120
GH730
GH130
IC507 IC907
AH905
WSM10
IC507
IC903
AC510U
AH905 SH730
AH110
AH120
WSM20
IC300 IC808
IC908 IC928
IC3028 IC806
AC510U
AC520U
AH120
AH725
PR1125
AC520U
AH725
PR1125
GC1125
Ingersoll
WSM30
TT8020
P01
P10
P20
MP6120
VP15TF
KC715M
GC1010
GC1025
KC522M
KC525M
GC1025
GC1010
GC2030
F25M
MP3000
IC250 IC350
IC808 IC810
IC900 IC903
IC908 IC910
IC950
IC250 IC300
IC328 IC330
IC350 IC528
IC808 IC810
IC830 IC900
IC908 IC910
IC928 IC950
IC1008
PR730
PR830
PR1025
PR1225
ACP200
ACP200
AH725
AH120
GH330
AH330
PR730
PR830
PR1025
PR1225
PR1230
PR1525
IN2004
Clasificación
N039
GRADOS RECUBIERTOS PVD
Clasificación
ISO
Mitsubishi
Kennametal
Símbolo Materials
P
M
Sandvik
Seco
Tools
Iscar
IC250 IC300
IC328 IC330
IC350 IC528
IC830 IC900
IC928 IC950
IC1008
Sumitomo
Tungaloy
Electric
ACP200
ACP300
AH725
AH120
AH130
AH140
GH130
AH730
ACP300
AH140
Fresado
PR660
PR1230
WSP45
IN1040
IN1540
IN2040
PR730
PR1025 PR1225
WSM35
KC725M
KC530M
GC1010
GC1030
GC2030
F25M
MP3000
F30M
P40
VP30RT
KC735M
GC1030
F40M
T60M
KC715M
GC1025
GC1030
IC903
ACP200
AH725
AH120
GH330
AH330
GH110
PR730
PR660
PR1025
PR1225
WSP45
ACP200
ACP300
AH120 AH725
AH130 AH140 PR660
GH130 AH730 PR1510
GH340
WXM35
ACP300
AH140
M01
M10
M20
VP15TF
MP7130
MP7030
VP20RT
KC730
KC522M
KC525M
GC1025
GC1030
GC1040
GC2030
F25M
MP3000
IC250 IC300
IC808 IC830
IC900 IC908
IC928
IC1008
M30
VP15TF
MP7130
MP7030
VP20RT
MP7140
VP30RT
KC725M
KC735M
GC1040
GC2030
F30M
F40M
MP3000
IC250 IC300
IC328 IC330
IC830 IC928
IC1008
M40
MP7140
VP30RT
K01
MP8010
F40M
IN1515
IN1530
IN2005
IN2505
AH110
GH110
AH330
K10
MP8010
KC510M
GC1010
K20
VP15TF
VP20RT
KC520M
KC525M
GC1010
GC1020
K30
VP15TF
VP20RT
KC725M
KC735M
GC1020
IC350 IC810
IC830 IC900
IC910 IC928
IC950
IC1008
MK2000
IC350 IC808
IC810 IC830
IC900 IC908
IC910 IC928
IC950 IC1008
IC350 IC808
IC830 IC908
IC928 IC950
IC1008
ACK300
AH110
GH110
AH725
AH120
GH130
AH330
PR1210
PR905
GH130
PR1210
PR905
IN1030
IN2010
IN2015
IN1510
IN2030
ACK300
PR905
S01
S10
MP9120
VP15TF
KC510M
C1025
IC903
EH520Z
EH20Z
PR905
S20
MP9120
VP15TF
MP9130
MP9030
KC522M
KC525M
GC1025
GC2030
S30T
IC300 IC908
IC808 IC900
IC830 IC928
IC328 IC330
EH520Z
EH20Z
ACK300
ACP300
PR905
KC725M
GC2030
IC830 IC928
ACP300
F40M
H01
MP8010
VP05HT
H10
VP15TF
VP10H
KC635M
GC1010
GC1030
MH1000
F15M
IC900
H20
VP15TF
KC635M
GC1010
GC1030
F15M
IC900 IC808
IC908
IC1008
MP3000
F30M
IC808 IC908
IC1008
H30
IC903
KC530M
N040
Ingersoll
MP6120
VP15TF
MP6130
VP30RT
S30
H
Walter
P30
K
S
Kyocera
WXM35
WSM35
WXH15
CBN
Clasificación
ISO
Símbolo
H
H30
BC8110
MBC010
MB810
BC8110
MBC020
BC8020
MB825
MB8025
MBC020
BC8020
MB8025
BC8020
MB835
S01
MB730
H01
H10
Torneado
H20
S
Mitsubishi
Materials
Seco
Tools
Sumitomo
Electric
Tungaloy
Kyocera
CBN060K
BNC100
BNX10
BN1000
BXM10
BX310
KBN050M
KBN10M
KBN510
CB7015
CBN010
BNC160
BNX20
BN2000
BXM20
BX330
KBN25M
KBN525
JBN300
CB7025
CB20
CBN150
CBN160C
BXM20
BX360
KBN30M
JBN245
CB7525
CBN150
CBN160C
BXC50
BX380
KBN35M
Sandvik
CBN170
BNC200
BNX25
BN250
BNC300
BN350
BN700
BN7000
Dijet
BX950
S10
S20
S30
K
K01
MB710
MB5015
K10
MB730
MB4020
K20
MB730
MB4020
CBN200
BC5030
MBS140
CBN300
CBN400C
CBN500
CBN200
K30
Aleación
Sinterizada
CB7525
CB7925
MB4020
MB835
BN500
BNC500
BN700
BN7500
BN7000
BN700
BN7000
BX930
BX910
BX850
KBN60M
JBN795
BX950
KBN60M
JBN500
BNS800
BX90S
BXC90
KBN900
BN7500
BN7000
BX450
BX470
BX480
KBN65B
KBN570
KBN65M
KBN70M
Sumitomo
Electric
Tungaloy
PCD
Torneado
Clasificación
N
ISO
Símbolo
Mitsubishi
Materials
Sandvik
Seco
Tools
N01
MD205
CD05
PCD05
DA90
DX180
DX160
N10
MD220
CD10
PCD10
DA150
DX140
N20
MD220
PCD20
DA2200
DX120
MD230
PCD30
PCD30M
DA1000
DX110
N30
Kyocera
Dijet
KPD001
JDA30
JDA735
KPD010
JDA715
KPD230
JDA10
N041
COMPARATIVO DE ROMPEVIRUTAS
INSERTO NEGATIVO
ISO
Clasificación
Tipo de
Corte
Mitsubishi
Materials
PK
P
Acabado
Ligero
Kennametal
Sandvik
Seco
Tools
Taegu Tec
Sumitomo
Electric
Tungaloy
QF
FF1, FF2
FA
FA
TF
GP, PP
ZF
XP, XP-T, XF
*
FH
01
FF
FY
LC
FL
LP
XF
SU
C
SA, SH
Ligero
(Acero Blando)
SY
Ligero
(Con Wiper)
SW
PF
*
LF , FN
MF2
WL, WF
MA
P
MH
MN
Medio
(Con Wiper)
MW
MW, RW
Semi
Pesado
GH
MP
Acabado
Ligero
S
N042
FG
WS
NS, 27
TSF, AS
HQ, CQ
17
XQ, XS
NF
PM
MF3
PC, MP
GU
NM, ZM
PG, CJ, GS
MP5
QM, XM
MF5, M3
MT
UG
TM
PS, HS
M5
SM
GE, UX
DM, 33, 37, 38
PT
WT
GUW
XMR
MR6, MR7
MC
MP MT
NM
MU, MX, ME
Estándar
MP
THS
PX
QR, PR
R4, R5, R6
RX, RH
HX
RM
HR, MR
57, RR6, R7
HD, HY, HT
HG, HP
TU
HV
RH
R8, RR9
HZ
HU, HW, HF
TUS
MF
MF1
SF
SU
SS
MM
MF4
LF
*
MP
NM6, NM9
Estándar
MR
FP
RP5
GT
UZ
HZ
SH, LM
PH
TH
RT
WT
MQ, GU
ML
EX, UP
SA, SF
MS, MU
QM
EM
GU
SM
SU, HU, TK
ES
K
VF
HM
S
ST
MU
TH, SH
UP, RP
MR
M5, MR7
RT
Estándar
NR6, NRF
RH
NRR
MM, MA
NF4
SF
NM4
MP MT
ML
VF
NR4, NR5
RR6
LK, MA
MK, GK
MR
FN
KF
MF2, MF5, M3, M4
RP,UM
KM
M5
Estándar
RK
Pesado
Liso
Liso
*
FS, LF
FJ
Ligero
LS
Medio
MS
Pesado
RS, GJ
RH
MP
CF
UZ, GZ, UX
CM
Estándar
KR
*
SF
*
MS
SGF
*
UP, P, NGP
RP
MR3, MR4, MR7
Liso
Liso
MF1
EF
MF4, MF5
NGP , SM
*
M1
SR, SMR
M5, MR3, MR4
EA
SU
EG, EX, UP
ET
CH, Liso
Estándar
MK5
C
RK5, NM5
PH, GC
RK7
ZS, Liso
Liso
MQ
*
MU
Inserto de tipo periférico.
(Nota) Estas tablas se basan en datos publicados y no son autorizados por cada fabricante.
*
NF3, NF4
LU
WP, WQ
PR, HM
Semi
Pesado
Acabado
MP3
AFW, ASW
RN, RP
HZ
Medio
PQ
W-MF5
GH, RM
Acabado
Ligero
FA
LUW, SEW
Pesado
K
FP5
*
M6, W-M3
MS, GM
Medio
Ingersoll
WS
Estándar
M
Walter
W-MF2
WMX, WM
RP
Pesado
DP
SX, SE
FC
FW
Medio
FG
*
Kyocera
NF4, NFT
SA, HMM
MS, MU, TK
NMS, NMT
NRS, NRT
Estándar
INSERTO POSITIVO 7°
ISO
Clasificación
Tipo de
Corte
Mitsubishi
Materials
Acabado
SMG
Acabado
Ligero
FP, FV
UF,11
LP, SV
LF, FP
SW
FW
MP, Estándar
MW
Kennametal
Sandvik
Seco
Tools
Taegu Tec
Sumitomo
Electric
Tungaloy
P
Ligero
(Con Wiper)
*
*
LF
UM
*
*
*
FC , SC
*
*
JS , 01
M
FP, LU
PF, PSF
GP
SU
PS, PSS
XP
WF
W-F1
WS
LUW
MF, MP
PM, UM
F2, MF2, M5
MT
MW
WM
W-F2
WT
MF
F1, F2
K
N
S
Medio
MU
FC
LF, UF
*
FP
MM
HQ
PS5
XQ, GK
PM5
MT
PM
WT
MK, Estándar,
Liso
*
Medio
AZ
Acabado
Ligero
FJ
PF, PSF
PS, PSS
MP
MM
Liso
KF, KM, KR
HP
*
AL
*
F1, M3, M5
AL
*
*
*
SA
FL
PM
MU, Liso
Liso, CM
*
CF ,CK
* *
* *
GQ ,GF
MQ
MU
AG
FA
FG
23
SU
Estándar
PF4
PM, 24
LU
LM
Medio
*
*
FA
FM
Acabado―Ligero
*
*
FG
PC
Ingersoll
CF , CK
F1
MV
Walter
GQ , GF
FF1
PF, UF
Medio
Medio
(Con Wiper)
Kyocera
AL
*
*
*
HQ, GK
*
Liso
AH
*
PM2
*
*
FL
LF
*
MQ
HP
*
INSERTO POSITIVO 11°
ISO
Clasificación
Tipo de
Corte
Mitsubishi
Materials
*
P
Acabado
Ligero
Medio
Kennametal
FV, SMG
UF
SV
LF
MV
MF
Sandvik
PF
PM, UM
Seco
Tools
Taegu Tec
Sumitomo
Electric
Tungaloy
*
Kyocera
SI
01
GP, CF
LU
PF, PSF
XP
SU
PS, PSS
MU
PM
HQ
23
XQ
Walter
Ingersoll
*
24
Acabado―Ligero
SV
MF
SU
PF, PS
Medio
MV
MM
MU
PM
*
GP, CF
HQ
*
M
N043

información técnica

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