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Transcripción

Revista Real Academia Galega de Ciencias. Vol. XXXI. Págs. 163-212 (2012)
Análisis de los procesos de flujo subterráneo y superficial en problemas
medioambientales: adaptación de un código numérico gestionado con
SIG a la cuenca del río Barcés, A Coruña1
J. Horacio Hernández, Francisco Padilla y Ricardo Juncosa
Departamento de Métodos Matemáticos y de Representación, ETS de Ingenieros de
Caminos, Canales y Puertos, Campus de Elviña 15071, Universidad de A Coruña
e-mail: [email protected]; [email protected]; [email protected]
Resumen
El 18 de marzo de 2008 Lignitos de Meirama dio inicio al proceso controlado
de inundación de la mina de carbón a cielo abierto de Meirama a partir de los
flujos de agua superficial y subterránea de la cuenca alta del río Barcés. La
disponibilidad de agua y la evolución de estos flujos constituyen una de las
principales preocupaciones en vista de las acciones más apropiadas durante la
rehabilitación hídrica de la excavación. Al respecto, se ha aplicado el código
numérico MELEF para determinar la evolución futura más probable de los
flujos conjuntos de agua subterránea y superficial en la cuenca del río Barcés.
En este sentido, los resultados obtenidos predicen que el proceso de inundación de la mina de Meirama terminará muy probablemente en septiembre de
2014; sin embargo, este resultado estará condicionado por diversos factores
como el comportamiento aleatorio estocástico de la precipitación, así como
por los posibles cambios en las estrategias de inundación.
Palabras clave: Cuenca del río Barcés, elementos finitos, flujo conjunto subterráneo y superficial, hidrología de cuencas, Mina de Meirama, modelos numéricos, Sistemas de Información Geográfica.
Abstract
The 18 March 2008 began the controlled flooding of the open pit coal mine
of Meirama though the surface and groundwater flow coming from the upper
1
Premio de Investigación 2011 de la Real Academia Gallega de Ciencias.
164
Revista Real Academia Galega de Ciencias. Vol. XXXI
catchment of the Barcés River. The availability and evolution of these flows
are of main concern in view of the most appropriate actions for a sustainable
environmental restoration of the open pit mine. In this regard, we have applied
the MELEF numerical code to determine the most likely forthcoming evolution of the joint surface-groundwater flows in the Barcés River watershed. In
this sense, the results predict that the process of flooding of the Meirama pit
mine would most likely finish in September 2014; however, this assumption
would be conditioned by different factors such as stochastic random behaviour
of the precipitation, as well as possible changes in the strategies of flooding.
Keywords: Barcés drainage basin, finite elements, Geographic Information
Systems, integrated surface/groundwater flows, Meirama open pit, numerical
modeling, watershed hydrology.
1. Introducción
Los flujos de agua subterránea y superficial no son procesos aislados del ciclo
hidrológico. Los cuerpos de agua superficial como lagos, humedales, estuarios y ríos están por lo general hidráulicamente conectados con el agua subterránea, y su interacción determina los procesos de recarga y descarga, así
como la cantidad y la calidad de ambos flujos de agua. Winter et al. (1998),
Scanlon, et al. (2002), Sophocleous (2002), así como de Vries y Simmers
(2002) dan una visión detallada de las interacciones entre los flujos de agua
subterránea y superficial en relación con factores climáticos, de relieve del
terreno, geológicos y bióticos.
Para entender mejor los procesos de interacción hidrológica, la cantidad
y la calidad de los flujos de agua subterránea y superficial, es necesario implementar modelos numéricos distribuidos que integren ambos flujos. En este
ámbito, se ha implementado el código numérico por elementos finitos MELEF (Modèle d’ÉLÉments Finis), desarrollado por el Grupo de Enxeñaría da
Auga e do Medio Ambiente (GEAMA) de la Universidade da Coruña (Padilla
y Cruz-Sanjulián 1997; Hernández 2008; Padilla, et al. 2008), gestionado
mediante los Sistemas de Información Geográfica (SIG), para su aplicación en
el caso de la inundación de la mina de Meirama teniendo para ello en cuenta
todo el dominio de la cuenca del río Barcés.
Después de iniciar el llenado de la mina de Meirama, 18 de marzo de
2008, el régimen de caudales del río Barcés fue inherentemente modificado,
lo que ha repercutido de alguna manera en los recursos de agua subterránea
y superficial, y en consecuencia en los usos de agua de la cuenca baja del río
Barcés. A partir de estudios concertados por la empresa Lignitos de Meirama
S.A. (LIMEISA), se determinaron las alternativas hidrológicas de llenado y
165
las demandas de caudal ecológico requeridas por el río Barcés aguas abajo del
hueco minero. Sin embargo, las estrategias adoptadas para la inundación de la
mina han sufrido una serie de eventualidades no previstas, tal es el caso de la
mala calidad del agua del arroyo Pereira y su posterior derivación al interior
del hueco minero, el 3 de octubre de 2008, con el fin de evitar la trascendencia
del problema al embalse de Cecebre. En consecuencia, surgen una serie de
interrogantes sobre la evolución futura de la inundación de la mina teniendo
en cuenta los diferentes antecedentes en cuanto a los usos del agua, y su repercusión en el tiempo necesario para finalizar la inundación de la mina de
Meirama, que tiene una capacidad para ~143.4 hm3 de agua en una superficie
de casi 186 ha y que alcanzará una profundidad máxima próxima a los 200
metros. Asimismo, surge también una necesidad por un mejor conocimiento
de los flujos de agua subterránea y superficial que nos permitan tomar mejores decisiones sobre la hidrología de la cuenca del río Barcés.
Además de todo, el embalse de Cecebre, fuente principal de agua potable
de A Coruña, justifica el estudio de la evolución temporal y espacial del flujo
de las aguas subterráneas y superficiales tanto de la cuenca del río Mero como
de la de su afluente el río Barcés. Por ello, las alternativas de inundación de la
excavación minera de Meirama como lago, que suponen modificar el régimen
hídrico de la cuenca del río Barcés, así como otras preocupaciones medioambientales, son evaluadas continuamente, en parte, por el grupo GEAMA
(Delgado et al. 2008 a,b; Juncosa et al. 2008; Hernández 2008).
En este ámbito y en relación con el desarrollo y con el propósito de aplicar
modelos que integran ambos modelos de flujo de agua superficial y subterránea a problemas medio ambientales complejos, caso concreto del modelo
MELEF, surge la necesidad de desarrollar, antes que nada, una metodología
de gestión de todas las condiciones de contorno y de simulación de forma distribuida empleando los Sistema de Información Geográfica. De esta manera,
se habilitan nuevas posibilidades que conducen a desarrollar simulaciones de
una mayor complejidad mediante condiciones de simulación más exigentes, lo
que nos ha llevado a localizar ciertas deficiencias numéricas del modelo que
han sido resueltas de cara a una correcta aplicación del modelo numérico al
caso de inundación de la mina de Meirama.
1.1 Área de estudio
El clima en la región es típica de la zona atlántica con una precipitación anual
que ronda los 1300–1500 mm/año y una tasa de evapotranspiración que ha
sido estimada ente 600–800 mm/año (MMA 2000).
La excavación minera se localiza en el valle de la localidad de Meirama,
en el Término Municipal de Cerceda, A Coruña, España (Figura 1). La corta
166
de Meirama se sitúa en la cabecera de la cuenca del río Barcés, conocida así
mismo como cuenca de Meirama, con una superficie próxima a 33 km2. En su
totalidad, la cuenca del Barcés tiene una superficie cercana a los 90 km2. El
flujo de agua superficial de esta cuenca, producto del exceso de escurrimiento,
es drenado por el río Barcés hasta su confluencia en el embalse de Cecebre. El
río Barcés es afluente del río Mero por su margen izquierda, y en la confluencia de ambos ríos, Mero y Barcés, se localiza la presa del embalse de Cecebre,
la cual regula el suministro de agua potable de A Coruña y sus alrededores.
Desde allí, el agua discurre por el propio cauce del río Mero hasta la planta de
tratamiento de agua potable de La Telva, propiedad de la Empresa Municipal
de Aguas de A Coruña S.A. (EMALCSA).
Figura 1. Localización de la cuenca del río Barcés
1.1.1 Precipitación y Evapotranspiración
La información disponible sobre la precipitación en el interior de la cuenca
fue en parte adquirida de la Agencia Estatal de Meteorología, y otra parte fue
suministrada por la empresa Lignitos de Meirama S.A. En lo que respecta a
la evapotranspiración, se han tenido en cuenta las recomendaciones de la FAO
sobre el método Penman-Monteith, como el único método estándar para la
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definición y el cálculo de la evapotranspiración de referencia, y para evaluarlo
se emplearon los registros diarios de la temperatura, las horas diarias de sol,
la humedad relativa y la velocidad media del viento. Todas estas variables
fueron registradas por la estación meteorológica de Mabegondo.
En lo que concierte a las series de datos pluviométricos, estas se corresponden con las estaciones de San Andrés de Meirama (UTM 29 T, 545869.29
m. E, 4784105 m. N, altitud 230 m.s.n.m.), la cual tiene registros de precipitación diaria desde 1974, Carral (UTM 29 T, 555216 m. E, 4786334 m. N, altitud
65 m.s.n.m.), que tiene registros de precipitación diaria desde 1984, y Mabegondo (UTM 29 T, 556921.72 m. E, 4792336.15 m. N, altitud 40 m.s.n.m.) con
registros de precipitación desde 1982.
Para definir el comportamiento más probable de las variables climáticas,
en un escenario futuro a corto plazo, es necesario evaluar, como primer paso,
la componente estacional de la serie temporal y verificar la existencia o no de
tendencias con periodos mayores que 12 meses.
En este sentido, la precipitación, que se caracteriza por mostrar un comportamiento estocástico aleatorio, tiene no obstante una componente estacional con un periodo de doce y seis meses (Figura 2), periodos que se corresponden con los de invierno y verano, además de no mostrar tendencias con un
periodo mayor a 12 meses. Esto se deduce del análisis de las series históricas
de precipitación (35 años) mediante la transformada rápida de Fourier (Hernández 2011).
Figura 2. Componentes estacionales de la precipitación media mensual.
La Figura 2 muestra entonces la componente estacional mensual de las series
históricas de precipitación de las estaciones de Meirama, Carral y Cecebre.
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De igual manera, las series temporales de temperatura, que están disponibles desde enero de 1983, se han analizado para determinar su componente
estacional y descartar tendencias con un periodo mayor que 12 meses.
1.1.2 Usos del agua
Los principales usos del agua en la cuenca alta del Barcés se pueden clasificar en dos actividades que conciernen sobre todo a la mina: las extracciones
mediante bombeos de aguas subterráneas para disminuir los niveles freáticos;
las derivaciones de flujos de agua superficial en todo el perímetro de la mina.
Ambos, bombeos y derivaciones, tienen como principal fin evitar la inundación de la mina durante el periodo de explotación. En el caso del agua extraída
en los pozos de bombeo, ésta es concentrada y tratada en una estación de
depuración de aguas de mina antes de ser vertida al río Barcés.
Por su parte, las derivaciones de aguas superficiales en el sector de la
mina se pueden enmarcar en dos actividades principales. La primera actividad de derivación se localiza en el interior del hueco minero y su función era
extraer el exceso de agua subterránea y de escurrimiento superficial durante
el periodo de explotación. Esta actividad terminó el 18 de marzo de 2008
para posteriormente dar inicio al periodo de llenado. La segunda actividad
de derivación se localiza en todo el perímetro de la mina y su función es permitir o no la entrada de agua superficial al interior del hueco. El sistema de
derivación lo forman una serie de canales construidos en el perímetro de la
mina que desvían el agua superficial hacia el arroyo Porta Antiga y hacia el
río Barcés.
Por otra parte, en la cuenca baja del río Barcés existen otro tipo de usos
del agua como son: las demandas urbanas y agrícolas de agua que se abastecen de pozos de bombeo, así como las derivaciones de aguas superficiales
para riego y suministro de agua potable. En esta zona de la cuenca se debe
resaltar la captación de agua superficial de Cañas que detrae agua del río
Barcés, y que por Real Orden del 25 de febrero de 1904 la captación tiene un
máximo permitido de 100 litros por segundo.
1.1.3 Nivel freático y del agua libre
Piezómetros
Los niveles freáticos registrados en un cierto número de pozos y piezómetros
durante el periodo de análisis han sido facilitados por LIMEISA. Sin embargo, fue necesario seleccionar un número determinado de pozos y piezómetros
en función de diversos criterios específicos.
169
Por un lado, los piezómetros con registros suelen estar concentrados en
sectores muy próximos. Estos sectores corresponden casi siempre a los afloramientos de granito. La razón reside en la cantidad de perforaciones realizadas
con el fin de drenar las laderas graníticas de la excavación que suelen manifestar serios problemas de estabilidad. En este sentido, fue necesario, para la
calibración, seleccionar los registros de un único pozo o piezómetro para cada
concentración de perforaciones.
Por otro lado, dentro de las perforaciones con piezómetros abiertos en su
totalidad o a diferentes profundidades, ha sido necesario dar prioridad a las
perforaciones sin importantes gradientes hidráulicos verticales, y dentro de
ellas, a aquellos piezómetros abiertos en su totalidad. La razón es obvia, ya
que los gradientes verticales se ponen de manifiesto por los diferentes niveles piezométricos dentro de la misma perforación, lo que indica el probable
confinamiento y compartimentación vertical de acuíferos, posiblemente por
una fracturación, aislamiento hidráulico diferencia y/o colmatación del piezómetro.
Existen también piezómetros ubicados en esquistos, sin embargo, éstos
muestran niveles que son prácticamente insensibles a las fluctuaciones hidrológicas, y ello se debe, principalmente, a que la profundidad de las perforaciones es ampliamente mayor que la profundidad considerada de mayor
sensibilidad hidrológica, y consecuentemente son descartados como niveles
válidos de calibración.
Como resultado de los criterios de selección anteriores, sólo se han seleccionado cinco piezómetros y tres pozos como referencias para la calibración
de algunos de los parámetros hidráulicos en el sector de la excavación minera
de Meirama. Los cinco piezómetros son: PG-14, P-11, P-22 y P-31 en afloramientos de granito y el BEI-2 en la escombrera interior. Los pozos corresponden a: BG-15.2, BG-18.1 y BG-19.2 en afloramientos de granito (Figura 3).
170
Figura 3. Localización de los piezómetros y pozos de bombeo utilizados durante la calibración y posterior análisis de los niveles freáticos.
Niveles de la lámina de agua libre
En lo que se refiere a los niveles de agua libre como pueden ser los niveles del
agua en lagos y embalses, son una fuente de información de gran importancia durante el proceso de calibración. En este sentido, el punto de cierre de
la cuenca del río Barcés es el propio embalse de Cecebre. A este respecto, la
Empresa de Aguas de La Coruña (EMALCSA) ha puesto a nuestra disposición los niveles históricos de regulación con una escala temporal diaria, que
servirán para imponer niveles de agua en el contorno del modelo numérico y
poder así dar solución al sistema en régimen transitorio.
Asimismo, existe otra masa de agua de interés que se forma en la propia
mina de Meirama, el futuro Lago de Meirama. El registro de la evolución
del llenado resulta indispensable para verificar la correcta simulación de los
niveles obtenidos en régimen transitorio del modelo numérico y discernir la
mejor o peor configuración de los parámetros que definen el comportamiento
hidrodinámico de los materiales. Al respecto, LIMEISA realiza un registro
continuo de la evolución de los niveles de la lámina de agua libre durante el
llenado de la mina de Meirama, datos que son facilitados periódicamente.
171
1.1.4 Campañas de aforo
A partir de marzo de 2007 y hasta finales de 2009, se realizaron mediciones
puntuales de aforo en los cauces de mayor relevancia de la cuenca del río Barcés. Uno de los propósitos de las mediciones de caudal era obtener las curvas
de gasto para el mayor número de subcuencas y así registrar la curva de recesión del flujo superficial entre el periodo húmedo y estival.
Para ello fue necesario identificar los cauces de interés y de mejor accesibilidad, con el fin de realizar los aforos distribuyéndolos en dos grupos
de muestreo, en los que la medición de caudales en cada grupo se realizó de
forma alternada y atendiendo a las condiciones climáticas. Además, las mediciones de caudales se realizaron siempre desde la cabecera del río Barcés
hacia aguas abajo. En lo que respecta al total de puntos de aforo, cuya ubicación se muestra en la Figura 4, se establecieron 15 puntos de muestreo, 7 de
los cuales se ubicaron en las subcuencas tributarias de mayor importancia y
los 8 restantes se distribuyeron a lo largo del río Barcés.
Figura 4. Ubicación de los puntos de medición de caudales superficiales durante las campañas de aforo en la cuenca del río Barcés.
172
La medición de velocidades para determinar los caudales se realizó con
un aforador electromagnético, SENSA RC2. En condiciones de poco caudal
se implementó el método de aforo por dilución con inyección instantánea de
un trazador, Halita NaCl, y el registro de datos mediante el equipo SalinoMADD.
En total se realizaron 141 mediciones puntuales de caudal durante marzo
de 2007 hasta noviembre de 2009, con una mayor frecuencia de muestreo en
los puntos de aforo B1, B3, C4, C7, C9 y C10, dada su mejor accesibilidad e
importancia en el proceso de calibración.
1.1.5 Topografía
La topografía detallada del hueco minero se obtuvo de los mapas digitales
existentes en LIMEISA, versión digital del 2008, que contempla los cambios
topográficos como consecuencia de las actividades de relleno y preparación
de taludes previos a la fase de inundación del hueco. Mientras que la topografía global se extrajo del Modelo Digital de Elevaciones (MDE, espaciamiento
50×50 metros) y los elementos altimétricos de la cartografía 1:5.000 de la
Xunta de Galicia (SITGA) del año 2000.
La topografía, en su conjunto, es reacondicionada en zonas con presencia
de agua superficial, tal es el caso de los ríos donde se verifica que el cauce, dadas sus dimensiones naturales, no se refleja en el MDE utilizado, para ello se
han tenido en cuenta las experiencias y procedimientos descritos por Maidment y Djokic (2000) y Hellweger (1997) para lograr un reacondicionamiento artificial de éstos, y que es necesario para que el flujo de agua superficial
en el modelo de simulación sea hidrológicamente correcto.
1.1.6 Génesis geológica
En la cuenca hidrográfica del río Barcés existen dos zonas claramente diferenciadas, una Norte oriental de gran extensión y con un relieve de muy
bajos desniveles definido por el substrato esquistoso-grauváquico, y la otra
Sur occidental de reducida extensión y condicionada por el macizo granítico
y granodiorítico, que ocupa el sector de la cuenca alta.
La subcuenca alta del Barcés o cuenca de Meirama, se encuentra tectónicamente asociada a una importante falla de rango regional, falla de Baldaio de salto en dirección con orientación N120.O E/N140.O E, la cual afecta
materiales hercínicos, granodioritas y esquistos del complejo de Órdenes, y
cuya reactivación durante el Terciario y posterior actividad produjo la génesis
y subsiguiente deformación de los materiales depositados en la cuenca se-
173
dimentaria de Meirama, esto según un modelo denominado geológicamente
pull-apart (Monge 1987).
Las unidades sedimentarias terciarias están afectadas tectónicamente por
fallas normales, las cuales han sido constatadas durante las labores extractivas del lignito, lo que viene a demostrar que la falla de Baldaio sobre la que
se asocia la cuenca de Meirama se ha movido constantemente. Esta actividad
ha sido compresiva y distensiva, lo que ha condicionado constantemente la
morfología de la cuenca mediante levantamientos, episodios erosivos y hundimientos, dando lugar a registros sedimentarios continentales procedentes
de ambas fuentes de alimentación, la de los materiales graníticos y la de los
esquistosos.
Se forma entonces una cuenca sedimentaria terciaria, rica en lignito, sobre un sustrato de granodioritas y esquistos principalmente, la que ha perdido
su morfología original debido a las labores mineras necesarias para la extracción del lignito, y por la cual discurría el tramo alto del río Barcés.
La subcuenca baja del río Barcés comienza en el estrangulamiento fluvial
aguas abajo de la mina de Meirama, y está casi en su totalidad compuesta de
esquistos biotíticos del complejo de Órdenes que desarrollan suelos orgánicoarcillosos de espesores irregularmente diferenciados. Sobre estos materiales
se deposita un sistema basal detrítico de fondo de valle fluvial de edad Cuaternario reciente.
Los materiales aflorantes que se muestran en la Figura 5 han sido cartografiados por LIMEISA y que en el sector de la mina representan la geología
reciente, en este caso desde finales del mes de marzo del 2008, fecha que se
corresponde con el inicio del llenado del hueco de la mina.
174
Figura 5. Principales materiales aflorantes a partir de la geología actualizada por LIMEISA
en el año 2008. En la leyenda: N es la porosidad eficaz (%); Kx y Ky son la permeabilidad
de los materiales (m/día); Alfa es el ángulo de anisotropía; y KE es la tasa de infiltración
media.
175
1.1.7 Hidrogeología
Las características hidrogeológicas de las diferentes formaciones aflorantes,
en la cuenca hidrográfica del río Barcés, están fuertemente condicionadas por
la litología y la tectónica de los materiales existentes.
El macizo granítico y los esquistos de la Serie de Órdenes son materiales
con escasa conductividad hidráulica y poca porosidad, lo que hace que la viabilidad de aguas profundas sea muy poco importante y la surgencia de aguas
superficiales se deba a los numerosos planos de esquistosidad, al drenaje de
los suelos que forman, y a la localización de las fracturas que captan y compartimentan gran parte del agua de lluvia.
Más concretamente, el macizo granítico se encuentra muy alterado y a su
vez fracturado en las proximidades del borde noroeste del hueco de la mina
de Meirama, coincidiendo con la falla que de alguna manera individualiza la
cuenca sedimentaria terciaria. Esta alteración parece tener un origen principalmente hidrotermal y corresponde a una caolinización importante del macizo granodiorítico en general y de las fracturas en particular.
El comportamiento hidrogeológico del granito de la zona noroccidental es
por tanto muy variado. Se trata de un granito relativamente masivo más bien
alejado de la excavación, después pasa a un granito fracturado más próximo
pero con mayor impermeabilización debido al relleno con caolín de las fracturas existentes, y finalmente en el hueco el granito está alterado con mayor
impermeabilización, si cabe, debido a la fuerte caolinización.
Las formaciones geológicas del granito y del esquisto constituyen no sólo
los bordes de los materiales terciarios y cuaternarios de la cuenca hidrográfica
del río Barcés, sino también su sustrato en profundidad, lo cual condiciona
fuertemente la hidrogeología del sector.
Es también interesante resaltar, según se deduce de la geología regional,
que la hidrogeología se considera significativa en los primeros 50 metros por
debajo de la topografía actual. Entonces, a mayor profundidad los flujos son
considerados despreciables, con respecto al ciclo hidrológico, y ello por encontrarse en una zona donde los macizos de granito y de esquistos están por
lo general menos fracturados y poco alterados, y por lo tanto, suficientemente
profundos y de muy escasas propiedades hidráulicas como para ser significativos en la valoración de los balances hidrológicos locales.
Sustrato impermeable
Algunas estimaciones sobre la potencia o espesor de algunos de los materiales geológicos, en la cuenca del Barcés, están referenciadas a los sedimentos estudiados por Escuer y Vidal (1987): “son todos depósitos de terraza,
identificando hasta dos niveles de terraza (I + 60 metros, II + 45 metros) con
176
espesores entre los 15 y 20 metros”. Además, se cuenta con la información
aportada por LIMEISA, en la cual se aproximan potencias de alteración superficial que son menores de 40 metros en los macizos graníticos y menores
de 15 metros en los esquistos, exceptuando algunos materiales con fracturas
importantes.
Entonces la hipótesis de que el flujo subterráneo de mayor relevancia se
puede evaluar en los primeros 50 metros de espesor para los materiales geológicos de la cuenca es plausible dada la información existente al respecto.
1.1.8 Cobertura vegetal
La zona de estudio está compuesta principalmente por masas forestales de
bosque mixto, pinos, eucaliptos y especies autóctonas, sobre todo robles, y en
la orilla de los ríos, álamos y abedules, así como alisos junto a los prados y
campos de cultivo.
No obstante, para delimitar las principales coberturas vegetales de la
cuenca del Barcés se han utilizado las capas del proyecto CORINE (Coordination of Information on the Environment) que cuenta con una base de datos
sobre la cobertura y uso del territorio en la Unión Europea.
La Figura 12 muestra entonces la distribución de la cobertura vegetal y su
correspondiente código CORINE.
2. Materiales y Métodos
2.1 Descripción del Sistema de Gestión del modelo MELEF
Hoy en día la gestión de los modelos numéricos por elementos finitos para
la aplicación en hidrología se sustenta, en gran medida, en los Sistemas de
Información Geográfica (SIG).
Es común, en el ámbito académico, la presencia de modelos numéricos
sin un sistema que permita al investigador gestionarlo de forma rápida. En
esta situación la aplicabilidad del modelo se ve comprometida y limitada a
la experiencia del investigador para gestionarlo manualmente. Entonces, el
sistema de gestión integra esa experiencia en forma de procedimientos de
trabajo y los automatiza, maneja la información de forma sencilla y ordenada
en un conjunto de datos. Finalmente, el sistema de gestión genera condiciones
de simulación de una mayor complejidad.
Por ello es necesario plantearse cómo gestionar parámetros y variables
hidrológicas de forma distribuida.
177
En este sentido, Ruiz (1999) desarrolló un modelo hidrológico conceptual-distribuido de simulación continua integrado en un Sistema de Información Geográfica, y desarrolló además un Sistema de Apoyo a la Decisión.
También, se extrae de Ruiz (1999) que en la gestión de datos hidrológicos con
SIG se suelen utilizar bases de datos separadas, pero relacionadas entre sí. Por
otra parte, Vieux (2001) desarrolló un modelo hidrológico distribuido usando
SIG, haciendo hincapié en la estructura y el tipo de representación de los datos, los cuales son fundamentales para abordar la variabilidad espacial y temporal, así como la resolución espacial de éstos. Finalmente, Johnson (2009)
da cuenta de la ineludible componente geográfica de la información sobre los
recursos hídricos y el medio ambiente, así como la importancia vital del uso
de los SIG en la comprensión de sus aplicaciones avanzadas en la ingeniería
de los recursos hídricos.
Los SIG son un elemento fundamental dadas las posibilidades que ofrecen para representar, analizar y transformar información con una componente
geográfica, además de almacenar, editar, gestionar y tomar decisiones con la
información. Los SIG son la suma de cinco componentes que en conjunto
forman un sistema capaz de gestionar la Información Geográfica. Estos componentes han sido ampliamente descritos por Longley, et al. (2005). De igual
forma los fundamentos de los SIG han sido detallados ampliamente por diversos autores (de By et al. 2001; Fisher y Unwin 2005; Moreno et al. 2007;
Gregory y Ell 2007).
Entonces, los SIG son empleados, entre otras cosas, para gestionar toda
aquella información que pueda asociarse a una componente geográfica. Las
entidades de dibujo como los puntos, las polilíneas y los polígonos, se utilizan
para situar una actividad, tal es el caso de un pozo de bombeo, una zona de
vertido, delimitar el cauce de un río o bien zonas como la geología y los usos
del suelo. Los modelos de representación de superficies continuas como los
modelos raster (formado por celdas o píxel con un único valor) o los modelos
TIN (Triangular Irregular Network), se utilizan fundamentalmente para representar superficies continuas, como la precipitación. Las entidades de dibujo y los modelos de representación de superficies continuas son los elementos
visuales empleados para gestionar la ubicación y distribución de todos los
parámetros y variables hidrológicas utilizadas en MELEF. A estas entidades
de dibujo también se les vincula una base de registros de campo, medidos o
adquiridos, lo que define su comportamiento transitorio.
El esquema de cómo está conformado el Sistema de Gestión de MELEF
se muestra en la Figura 6.
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Figura 6. Esquema del Sistema de Gestión del Código MELEF
(1)Acoplamiento entre el programa generador de la malla por elementos finitos triangulares, SMS 10, y los Sistemas de Información Geográfica, ArcGIS 9.3.1. Ambos programas interactúan a través del
modelo de datos vectorial (shapefile). Entonces, las capas de datos
vectoriales de ríos, el área de estudio o cuenca, los embalses y lagos,
son todos delimitados en ArcGIS, y posteriormente importados en
SMS para elaborar la malla por elementos finitos triangulares con
una mayor densidad de nodos y elementos en las zonas susceptibles
de presentar flujo superficial.
(2)Acoplamiento entre la interfaz de usuario y el programa SMS 10. La
interfaz de usuario genera, a partir de la malla SMS 10, los ficheros
de coordenadas y elementos con la estructura requerida para ser importados en ARCGIS y convertirlos al formato vectorial shp.
(3)Acoplamiento entre ArcGIS 9.3.1 y la interfaz de usuario. A partir
de los ficheros en formato vectorial de ArcGIS y la base de datos con
registros de campo en formato XLS, la interfaz de usuario genera las
condiciones de simulación de MELEF.
179
(4)Post-procesamiento de resultados. La interfaz de usuario procesa
en gráficas y tablas los resutlados de MELEF, además de generar
ficheros con la estructura requerida por ArcGIS para representar los
resultados mediante modelos de representación continua “Mapas”.
Por otra parte, el funcionamiento del sistema de gestión atiende al procedimiento de trabajo general representado en la Figura 7. Este procedimiento
de trabajo se lleva acabo para realizar cada nuevo proyecto de simulación con
el código MELEF.
En cada nuevo proyecto de trabajo son indispensables el Modelo Digital de Elevaciones y la adquisición y medición de información como son los
caudales de ríos, los bombeos, las derivaciones, los niveles piezométricos, las
variables climáticas y la evapotranspiración, además de la cartografía que
detalle la geología, los usos del suelo y la vegetación. Toda esta información
se gestiona con el procedimiento de la Figura 7 para obtener las condiciones
de simulación del proyecto.
Figura 7. Procedimiento de trabajo con el sistema de gestión del código MELEF. Los marcos
punteados representan los datos de entrada, y los marcos con línea continua son el resultado
de aplicar alguno de los programas del sistema de gestión con recuadro sombreado.
180
2.2 Descripción del modelo numérico MELEF
El modelo utilizado en la modelización de los recursos hídricos, MELEF, es
un código de elementos finitos en dos dimensiones (2D) horizontales para flujo
regional superficial subterráneo del agua dulce y/o salada a través de diversos
tipos de sistemas de cuencas hidrográficas, desarrollado con una aproximación numérica implícita (Euleriana) temporalmente centrada (Cranck – Nicholson) y especialmente centrada (Galerkin). En particular, elementos triangulares de tres nodos permiten la integración analítica correspondiente a la
formulación numérica para el régimen permanente y transitorio. El algoritmo
iterativo previamente condicionado GMRES (Saad y Schultz, 1986) provee
la solución del sistema utilizando una cantidad reducida de memoria de cálculo y un procesamiento simple de la malla numérica. La evolución reciente
de estas metodologías hace posible valorar la red de drenaje de la escorrentía
superficial y los niveles freáticos de agua dulce y/o salada, además del escurrimiento, el flujo subálveo o hipodérmico, las recargas y descargas en zonas
puntuales y superficiales difusas, el espesor y las velocidades del flujo de agua
superficial y subterránea, así como las derivaciones de agua superficial en
ríos, los balances de agua y la inundación de cuerpos de agua superficial.
Por lo tanto, la aproximación numérica presente acopla las metodologías
de simulación citadas de todos los recursos de agua de una región en particular, o de una cuenca hidrográfica, a fin de considerar el flujo 2D de agua dulce
y de agua salada para una gran variedad de dominios hidrológicos, usos de
agua y resultados hidráulicos.
2.2.1 Modelo subterráneo
El código MELEF para aplicación en cuencas continentales y costeras acopla
en una hidrología regional los flujos de agua dulce y salada en medios porosos
saturados a través de una interfase inmiscible, y una aproximación de onda
difusiva para el flujo superficial.
Para establecer adecuadamente las ecuaciones transitorias en derivadas
parciales, ecuaciones en dos dimensiones promediadas en profundidad, que
gobiernan los acuíferos regionales continental y costero, es necesario previamente definir las distintas fases de flujo: el agua dulce y el agua salada.
Agua dulce:
EC. 1
181
Agua salada:
EC. 2
Donde
K ij
es el tensor hidráulico, s y p son la posición de la interfase
inmiscible y/o la posición del sustrato impermeable,
nf
y n s son, respecti-
vamente, la porosidad eficaz del medio poroso para el agua dulce y el agua
salada (Figura 8), y G es el factor de Ghyben-Herzberg. Ecuaciones similares pueden encontrarse en la elaboración de modelos numéricos horizontales que resuelven el flujo subterráneo continental y costero con una
aproximación de la interfase inmiscible (Huyakorn, et al. 1996).
Cuando la interfase inmiscible no es estacionaria la hipótesis de Hubbert
establece que la presión en un punto dado es la misma cuando está es aproximada desde ambos lados, agua dulce y agua salada.
Hipótesis de Hubbert:
EC. 3
donde hs y h f son las alturas piezométricas, γ s y γ f son los pesos específicos
del agua salada y del agua dulce respectivamente. Esto puede escribirse en
otros términos:
donde
de Ghyben-Herzberg, que con frecuencia varía entre 25 y 30.
es el factor
182
Figura 8. Modelo subterráneo (agua dulce y salada) y superficial
2.2.2 Modelo superficial
El modelo numérico MELEF utiliza una simplificación de las ecuaciones que
gobiernan el flujo de agua superficial. En particular, como sucede a menudo
con otras aproximaciones de onda cinemática y difusiva comúnmente utilizadas en hidrología, sólo la ecuación clásica de conservación de masa o ecuación
de continuidad es considerada. Consecuentemente, el rango de variación del
almacenamiento en el tramo de un canal, así como en lagos o en depresiones
del terreno, pueden expresarse con el modelo lineal de Muskingum como:
EC. 4
Donde S es el almacenamiento de agua superficial, I y Q son las tasas de
flujo entrante y flujo saliente, K es el tiempo que tarda en pasar la avenida
y X es un factor de ponderación de la ecuación durante el tránsito de avenidas
en canales y embalses.
183
La ecuación de continuidad puede expresarse entonces como la diferencia
entre el flujo entrante y saliente, que a su vez es una aproximación de la tasa
de cambio de almacenamiento respecto del tiempo. Tenemos entonces que
Sustituyendo dicha relación de continuidad en la EC. 4 se obtiene lo siguiente:
EC. 5
Siguiendo con esta ecuación de tránsito de avenidas en un tramo de cauce
y para flujos de agua horizontal, la siguiente solución puede darse para
EC. 6
Esta solución se puede interpretar como la variación vertical del flujo
horizontal con respecto del calado de agua superficial zs , cuyas unidades son
[ zs ] = L .
Asimismo, el valor de X , adimensional, debe ser tal que la relación
dz
s
= zsX se cumpla. Entonces, sustituyendo la solución de I − Q en la rela-
ción EC. 5 se obtiene una ecuación similar a la de continuidad del agua subterránea:
Así pues, de la ecuación anterior, la siguiente relación también debe respetarse:
184
La cual, después de integrar, da la función para Q:
EC. 7
Por lo tanto, la velocidad media horizontal del agua superficial q , que
depende además del gradiente hidráulico horizontal, puede definirse mediante una función que intensifica la transmisibilidad hidráulica T → T * en el medio superficial. La transmisividad intensificada T * corresponde a un comportamiento adaptado del agua subterránea semejante al de un parámetro de
transferencia del flujo de agua libre superficial. Esta función de transmisividad adaptada al medio superficial depende sólo del calado del agua superficial, y además puede ser ajustada experimentalmente a través del parámetro
X.
EC. 8
La EC. 8 define entonces la velocidad media horizontal del agua superficial que puede ser introducida en las ecuaciones de continuidad que gobiernan
el flujo en los acuíferos freáticos continental y costero regionales, lo que permite respetar los balances de masa (I − Q ) tanto en el medio subterráneo
como en las superficies de aguas regidas por un determinado valor de X , y
de su correspondiente coeficiente de almacenamiento (1 − X ) , siempre que se
trate de un flujo horizontal verticalmente promediado en ambos medios subterráneo y superficial. Por lo tanto, no es necesario un acoplamiento matemático entre los flujos del agua superficial y subterráneo, y ello porque ambos
medios están concentrados o promediados en el mismo conjunto de ecuaciones diferenciales, más bien propias del medio subterráneo, con el mismo procedimiento de solución por elementos finitos.
185
2.2.3 Modelos de interacción
Evaporación y transpiración
El modelo numérico MELEF también considera el proceso de evaporación y
transpiración como descargas difusas desde la superficie del agua y desde la
zona no saturada del suelo para cada nodo del sistema modelado. El modelo
conceptual de evaporación y transpiración se ilustra en la Figura 9.
Figura 9. Modelo conceptual de evaporación y transpiración del código MELEF.
Como puede observarse en la Figura 9, la evapotranspiración real ETR es
evaluada en función de la posición que guarde el nivel freático con respecto
de la superficie del suelo. Sin embargo, cuando el nivel freático está por encima de la superficie del suelo la evaporación dependerá directamente del valor
potencial de evaporación ( EP1, EP2, EP3 ...) que puede ser evaluada mediante
funciones empíricas.
Las curvas de transpiración, del modelo conceptual, inician entonces
cuando el nivel freático decrece en la región situada entre la superficie del
186
suelo y el espesor capilar del suelo (EC), y su comportamiento es similar a las
relaciones empíricas que evalúan la evaporación freática (Li, et al. 2008; Hu,
et al. 2009). Por lo tanto, la evaporación freática, ECF, es evaluada como:
EC. 9
Donde SS es la superficie del suelo, b1 es una función de acoplamiento
entre ecuaciones (EC. 9 y EC. 10) y una función de ajuste del comportamiento de la ETR.
La segunda parte de la curva de transpiración comienza incrementándose hacia la evapotranspiración potencial (ETP), en la región delimitada
por la franja capilar del suelo (EC) y el espesor de suelo (ES), con un comportamiento similar a otros modelos de transpiración (Li, et al. 1999; Baird
y Maddock III, 2005; Nyambayo y Potts, 2010). En esta región la curva de
transpiración está definida por la siguiente relación:
Siempre que ES < NF < EC
EC. 10
Donde ETP debe ser evaluada previamente con alguna de las relaciones
empíricas existentes para la evapotranspiración potencial o de referencia.
La última parte de la curva de transpiración comienza cuando el nivel
freático (NF) se sitúa por debajo del espesor del suelo (ES) durante la evaluación interna del código numérico. La curva de transpiración varia entonces
gradualmente hacia la recarga total (RT) o hacia la evapotranspiración potencial (ETP), es decir, si la RT es menor que la ETP, entonces, la curva es
limitada hacia la RT, en el caso contrario, la curva es limitada hacia la ETP. El
comportamiento de la curva de transpiración en esta zona intenta aproximar
la transpiración de las plantas bajo estrés hídrico (TΨ) empleando la siguiente
relación:
187
EC. 11
Donde b2 es una función de acoplamiento entre las ecuaciones EC. 10 y
EC. 11, y α es un parámetro de ajuste.
Este modelo conceptual de evaporación y transpiración, que tiene en
cuenta el espesor del suelo asociado a la profundidad máxima de las raíces
de las plantas, tiene importantes ventajas. Una de estas ventajas es que todos
los parámetros pueden tener una variabilidad espacial y temporal, así como
poder evaluar la evapotranspiración real teniendo en cuenta la posición del
nivel freático, aspecto importante ante eventualidades de cambio climático,
durante el proceso iterativo para encontrar la solución óptima del sistema numérico.
Escurrimiento
El concepto de capacidad de infiltración espacialmente promediada (Ke), cuando el suelo está saturado y la capacidad de infiltración se considera constante,
ha sido una importante asunción para la valoración de la tasa de infiltración
en el código MELEF, y por lo tanto, se asume un modelo de escurrimiento
del tipo Hortoniano. Sin embargo, el concepto de KE está siendo reconsiderado en hidrología en favor de evaluar la capacidad de infiltración como una
función de distribución exponencial (EC. 12), propuesta por Hawkins (1982).
Yu, et al. (1997), Stone, et al. (2008) y Langhans, et al. (2011) aplicaron un
modelo que implementa la función exponencial en sus datos experimentales
de precipitación-escurrimiento a una escala de parcelas, lo que resultó en un
mejor ajuste que un modelo que implementa una KE constante. Por lo tanto,
el modelo exponencial es considerado en el modelo MELEF para calcular la
tasa de infiltración real, I, del suelo que depende de la intensidad de la precipitación.
EC. 12
188
La EC. 12 viene a explicar la variación espacial de la capacidad de infiltración del suelo en una superficie determinada (parcela), donde I max es la
tasa de infiltración máxima aparente en la parcela y P es la intensidad de la
precipitación. Por lo tanto, el exceso de precipitación que genera escurrimiento (R) está dado por la siguiente relación:
EC. 13
La EC. 13 se evalúa cuando el nivel freático está por debajo de la superficie del suelo, y el modelo de escurrimiento por exceso de precipitación es
entonces resuelto.
Condiciones numéricas y resolución
Teniendo en cuenta la interacción que existe entre los medios subterráneo y
superficial, en particular cuando el nivel freático se aproxima hacia la superficie del suelo, se vuelve necesario suavizar numéricamente el cambio abrupto
que existe en las propiedades al pasar del medio subterráneo al superficial.
Con base en esta necesidad numérica se retoma el uso del concepto hidrológico de zona subálvea (Figura 8 y Figura 10), el cual tiene un papel de capa
que sirve como interfase de espesor finito con propiedades intermedias (principalmente de almacenamiento y transmisividad) adecuadas para el flujo en
la zona subálvea y servir como zona de transición entre ambos medios subterráneo y superficial.
En este contexto, la porosidad efectiva juega un papel de coeficiente de
almacenamiento de agua subterráneo/superficial, y que depende de la posición del nivel freático en el medio subterráneo, así como del calado de agua
en el medio superficial. El incremento del coeficiente de almacenamiento es
entonces gradual entre los medios subterráneo, subálveo y superficial. Ya en
el medio superficial, el coeficiente de almacenamiento variará siempre hacia
valores próximos a (1-X), lo que guarda la correcta evolución del medio superficial. Por otra parte, la transmisividad, que está promediada verticalmente, varía gradualmente su valor entre el medio subterráneo y la zona subálvea
como cabe esperar, aunque en el medio superficial esta es incrementada de
forma artificial para lograr un funcionamiento similar al del flujo de agua
superficial.
189
Figura 10. Mecanismos de interacción entre los medios subterráneo y superficial. Incremento de porosidad y transmisividad.
1.1 Modelo numérico del río Barcés
La definición del modelo discreto, la configuración de los parámetros que
definen el comportamiento hidrodinámico de los materiales y las condiciones
de simulación, deben cumplir con una serie de requisitos que nos conduzcan
al buen término de los objetivos establecidos.
En este sentido, el modelo discreto por elementos finitos triangulares de
tres nodos, Figura 11 (A), que cubre en su totalidad la cuenca del río Barcés y
que tiene una superficie cercana a los 90 km2, consta de 22014 nodos y 43618
elementos triangulares con una mayor densidad de nodos en las zonas susceptibles de presentar interacción de flujo superficial y subterráneo, y ello con el
objeto de aumentar la precisión de las evaluaciones realizadas por el código
MELEF en estos sectores.
190
Figura 11. Modelo discreto por elementos finitos triangulares de tres nodos de la cuenca del
río Barcés.
Asimismo, los diferentes usos del agua, la precipitación y la evapotranspiración, así como la geología son transformados a condiciones de simulación
mediante los sistemas de información geográfica. La Figura 11 en la ventana
(B) muestra entonces la disposición de la geología que finalmente es utilizada
en el sector de la mina y que más adelante se muestra con un mayor grado de
detalle. La ventana (C), por su parte, resume la gestión del agua superficial
durante el llenado de la mina indicando qué arroyos son considerados como
parte del llenado y cuáles son derivados hacia el río Barcés. Mientras tanto, en
la ventana (D), se muestra la ubicación de los pozos de bombeo en el sector de
la mina, los cuales son utilizados para disminuir los niveles freáticos durante
el último periodo de explotación. Finalmente, en la ventana (C) se observan
las diferentes zonas de precipitación definidas por rangos de altitud.
Así también, la distribución espacial de la cobertera vegetal se muestra
en la Figura 12, y que en relación con la Tabla 1, la cual muestra la configuración del espesor de suelo asociado a la máxima profundidad de las raíces y
la franja capilar del suelo, definen el funcionamiento de la zona no saturada
del modelo MELEF.
191
Figura 12. Mapa de coberturas de suelo de la cuenca del río Barcés. Según el Proyecto CORINE
Tabla 1. Configuración de los parámetros que definen los espesores de la zona no saturada
donde el modelo de evapotranspiración evalúa las componentes de evaporación freática y
transpiración de las plantas.
192
En este contexto, los materiales aflorantes más representativos de la
cuenca y sus características hidrogeológicas, agrupados en subcuencas, se
muestran en la Figura 13, y en relación con estos materiales aflorantes, la
configuración de los valores utilizados para definir su comportamiento hidrodinámico se muestra en la Tabla 2.
Figura 13. Geología de la cuenca del río Barcés.
Tabla 2. Configuración de los parámetros utilizados para simular, durante el periodo 20062009, el comportamiento hidrodinámico más próximo de los materiales aflorantes en la
cuenca del río Barcés.
193
194
Asimismo, los materiales característicos del cuaternario del río Barcés, el
cual se ha dividido en tramos, se muestran en la Figura 14, mientras que sus
propiedades hidráulicas se muestran en la Tabla 3.
Figura 14. Materiales del cuaternario del río Barcés.
195
Tabla 3. Configuración de los parámetros utilizados para simular, durante el periodo 20062009, el comportamiento hidrodinámico más próximo de los materiales aflorantes implementados como cuaternario del río Barcés.
El contenido de ambas tablas, Tabla 2 y Tabla 3, es la configuración de
los parámetros necesarios para definir su comportamiento hidrodinámico en
el modelo MELEF, y estos parámetros son: la porosidad eficaz (N) mostrada
en porcentaje, la conductividad hidráulica (Kx, Ky) en unidades de m/día, el
ángulo de anisotropía de los materiales medido en grados decimales y sentido
anti-horario, así como la tasa de infiltración media constante de los materiales
en unidades de m/día (K E).
2.4 Condiciones de simulación
2.4.1 Periodo de calibración 2006-2009
Este periodo inicia el 1-jun-2006 y termina el 1-dic-2009, y ello por diferentes
razones. Una, y la principal, es la abundancia de datos hidrológicos durante
este periodo, entre los que cabe resaltar, a parte de los datos propios de la explotación minera, los aforos de caudales superficiales realizados en los principales cauces de la cuenca durante los años 2007-2009. Por otra parte, durante
este periodo existen igualmente otros datos hidrológicos, como por ejemplo,
las superficies de agua libre de llenado del lago de la mina y los piezómetros
de observación del nivel freático, lo que permitirá completar el proceso de
calibración del modelo.
Para este periodo de simulación, se han tenido en cuenta las derivaciones
de agua superficial perimetrales al hueco minero y su posterior vertido al
arroyo Porta Antiga y al río Barcés. También, se han considerado todos los
bombeos activos durante ese periodo, así como los restantes usos del agua.
196
Régimen inicial estacionario
Es preciso y necesario disponer de una solución inicial, en régimen de equilibrio, antes de realizar simulaciones en estado transitorio con el código MELEF. Esta solución obedece entonces al inicio del año hidrológico en la cuenca
del río Barcés, que suele establecerse generalmente en el mes de septiembre.
No obstante, el periodo de calibración comienza a partir del 1-jun-2006, lo
que responde a la necesidad de ampliar el tiempo de calibración, y tener así
un tiempo mayor de calentamiento del modelo para encontrar soluciones más
próximas a las reales que permitan una mejor comparación con los caudales
superficiales medidos de forma puntual a partir de marzo de 2007.
2.4.2 Periodo de validación 2009-2011
En el periodo de validación se ha impuesto la misma configuración de parámetros del periodo de calibración, aunque con algunos cambios en lo que se
refiere a las condiciones de recarga por precipitación y perdidas por evapotranspiración; ambos con un comportamiento medio mensual estacional. El
propósito de utilizar condiciones medias mensuales, en un periodo donde se
conocen estas variables climáticas a una escala diaria, es verificar que el modelo puede predecir la tendencia del llenado de la mina a partir de variables
climáticas medias mensuales. En definitiva, lo que se pretende es dar una
mayor certeza y validez del modelo durante el periodo de predicción.
2.4.3 Periodo de predicción 2011-2016
Uno de los objetivos del presente trabajo es estimar la evolución futura de
los flujos subterráneos y superficiales en el hueco de la mina y en su área de
influencia una vez finalizada la explotación minera, para lo cual se deben
considerar las aportaciones y usos del agua más probables.
El periodo de llenado futuro comienza el 31-marzo-2011 y termina el
1-junio-2016. Durante este periodo se aplican las condiciones hidrológicas futuras como son: la precipitación y evapotranspiración estacional media mensual, el caudal medio de bombeo en el sector de la mina obtenido del último
periodo de explotación y que varía en relación con el índice estacional de la
precipitación, así como los restantes usos del agua que son una continuación
de los usos impuestos en el periodo de calibración. En lo que respecta a la
evolución futura de la superficie de agua libre del embalse de Cecebre, se
ha considerado que esta puede estar aproximadamente representada por una
repetición de los niveles históricos de regulación registrados por EMALCSA
durante el periodo de calibración.
La fecha en que finaliza el periodo de predicción, 1-jun-2016, está motivada en el hecho de que los recursos hidrológicos de la cuenca de Meirama, bajo
197
condiciones climáticas normales, se consideran suficientes para alcanzar la
cota 177 metros sobre el nivel del mar (m.s.n.m.) de llenado y posteriormente
verter el agua del futuro Lago de Meirama hacia el río Barcés.
3 Resultados y Discusión
Los resultados de la aplicación del modelo a todos los recursos de la cuenca
del río Barcés, durante un periodo total de diez años, que incluyen la hidrología pasada, el presente y la predicción futura de la inundación de la mina
a cielo abierto de Meirama, nos proveen de suficiente información sobre el
comportamiento hidrológico de la cuenca basados en la precipitación, los
usos del agua, los parámetros calibrados y de la geología de la región.
La calibración de los parámetros del modelo, con un paso de tiempo de
cálculo de 6 horas, se ha realizado con un método de prueba y error. En este
sentido, las conductividades hidráulicas y ángulos de anisotropía, así como las
porosidades efectivas de los materiales, fueron estimados de forma particular
en áreas de subcuencas diferenciadas por su estructura geológica y litológica
(Figura 13), y enfatizando en aquellos materiales aflorantes más próximos a
la superficie del suelo, en los primeros cincuenta metros de espesor, donde la
hidrogeología regional se considera que es más relevante.
Figura 15. Configuración de los parámetros calibrados: conductividad hidráulica, dirección
de anisotropía y porosidad efectiva. Los símbolos en forma de cruz mostrados en la parte
superior (A) del gráfico representan la dirección de anisotropía normalizada por la conductividad hidráulica en sus componentes Kx y Ky de los materiales.
198
En este sentido, los resultados de la calibración dan valores medios altos
de porosidad efectiva, 10-40%, y conductividades hidráulicas, 2-4 m/día, para
aquellos materiales relacionados con los rellenos de la mina, las escombreras
y el cuaternario (Figura 15). En lo que respecta a los materiales de esquistos,
estos muestran bajas conductividades hidráulicas 0.024-0.05 m/día (Figura
15). Además, la anisotropía hidráulica de los materiales geológicos fue tenida
en cuenta para reproducir el comportamiento medio de algunos de los materiales fracturados que presentaban esta condición (Figura 15 A).
Figura 16. Izquierda: se muestran la comparación de algunos de los puntos de aforo con
los resultados del modelo durante el periodo de calibración. Derecha: comparación de los
niveles observados en piezómetros y pozos de bombeo cercanos a la mina de Meirama con
los niveles simulados.
199
En lo que respecta los niveles freáticos observados y simulados, la comparación de los niveles observados en los piezómetros P-31 y P-22 (Figura
16), muestran una baja sensibilidad relativa a los niveles freáticos simulados, aunque la diferencia media absoluta entre ambos se sitúa en 9.7 metros
aproximadamente. A ello se puede sumar la baja sensibilidad observada en
los piezómetros (P-31 y P-22), así como en los piezómetros PG-14 y P-11 (comparación que no es mostrada aquí, pero su ubicación se muestra en la Figura
3), donde la explicación más probable para su baja sensibilidad, si asumimos
que el equipo de medición funcionaba correctamente, es su aislamiento hidráulico con materiales finos como pueden ser los caolines. Estos piezómetros
están localizados en el límite entre los granitos parcialmente caolinizados y
los materiales alterados por la actividad minera, lo que podría confirmar la
formación de una barrera parcialmente impermeable de caolines.
Con respecto a los resultados de los niveles freáticos en los pozos de
bombeo BG-15.2 (granitos parcialmente caolinizados) y BG-18.1 (granito alterado), es interesante destacar el buen comportamiento que presentan los
niveles freáticos simulados cuando son comparados con los niveles observados, principalmente, con los niveles freáticos del pozo BG-18.1. Sin embargo,
una débil correlación es observada en el pozo BG-15.2, donde las diferencias
absolutas medias son de 7.4 metros. Los resultados obtenidos en el piezómetro BEI-2, localizado en un material teóricamente poroso, lo que incrementa
su sensibilidad a la hidrología superficial, presentan un buen ajuste entre los
niveles observados y simulados con una diferencia media absoluta de casi 3
metros (Figura 16).
En lo que concierne a los resultados del dominio superficial, los caudales medidos son comparados con los caudales simulados para las diferentes
subcuencas y puntos de medición a lo largo del río Barcés (Figura 16). El
análisis de los resultados de flujo superficial muestran un error relativo del
29.9% cuando se comparan con los caudales a lo largo del río Barcés (máximo
caudal observado de 1.2 m3/seg), lo que parece estar fuertemente influenciado
por la acumulación de errores provenientes de los caudales superficiales en las
subcuencas, así como por la regulación del agua superficial en la cabecera del
río Barcés, o cuenca de Meirama (∼33 km2), que es responsable de una parte
importante del flujo de base del río Barcés. Por su parte, la comparación de
los caudales medidos en las diferentes subcuencas con los caudales simulados
indica un error medio de 11.2 % relativo al caudal máximo medido que es
de 0.56 m3/s (Tabla 4). En definitiva, se puede deducir de los errores medios
encontrados en las subcuencas que, los caudales simulados en éstas presentan
un mejor grado de ajuste debido, principalmente, a que el régimen hídrico no
está influenciado por ningún tipo de regulación y por lo tanto es posible considerar que su régimen hídrico es más bien natural.
200
No obstante, los resultados que van a determinar finalmente el mejor o
peor ajuste de los resultados simulados y observados son propiamente los
relativos a la evolución de la inundación de la mina. Aunque, para el correcto
análisis de estos resultados es necesario hacer hincapié en que, la inundación
de la mina dio inicio (18-marzo-2008) únicamente con agua proveniente del
medio subterráneo, y posteriormente, el 3-octubre-2008, se permitió la derivación de flujo del medio superficial de algunos de los arroyos circundantes
al interior de la mina, lo que se reflejó en un incremento notable del ritmo de
llenado, y que es considerada, esta última estrategia, la más probable en un
futuro por lo que es utilizada en el modelo numérico hasta el final del llenado
de la mina. A partir de estas condiciones de simulación se analizan los resultados simulados de la inundación de la mina de Meirama a partir de la Figura
17, y que se muestran desde el punto de vista de los periodos de calibración,
validación y predicción, así como de los errores relativos al máximo calado
superficial de agua observado (∼150 metros) y el volumen de agua superficial
almacenada correspondiente (∼68.12hm3). La Tabla 4 presenta finalmente un
resumen de los errores medios relativos a los máximos valores observados
en los medios superficial y subterráneo, y que se refieren al error medio que
resulta de comparar los resultados de la simulación, durante el periodo de calibración, con los caudales superficiales, los niveles freáticos en piezómetros y
pozos de bombeo y la evolución del llenado de la mina de Meirama.
Tabla 4. Porcentaje de error medio relativo al máximo valor observado
Además del análisis de la evolución de la lámina libre del agua superficial
durante el llenado de la mina de Meirama, también son analizados otros componentes del agua como son la evolución de los volúmenes de agua superficial
almacenados en el hueco de la mina. En este sentido, los resultados simulados
201
de las secciones de aforo dispuestas en el perímetro del hueco dan cuenta del
flujo superficial y subterráneo que entra o sale. Asimismo, el análisis zonal
de los resultados, en el área delimitada por la secciones de aforo, nos permite
conocer las entradas y salidas de agua por precipitación y evapotranspiración.
En la Figura 17 se realiza entonces un balance con estos volúmenes acumulados de entradas y salidas de agua en el hueco de la mina, y además, dado que
se conoce la cota de la lámina de agua superficial simulada y la topografía
del hueco, se puede deducir el volumen de agua superficial almacenado en la
mina en cada momento. Así pues, la Figura 17 nos muestra un balance total
de las diferentes componentes del agua que debe ser siempre igual o mayor
que el agua superficial almacenada en el hueco, y que por diferencia de ambos
componentes tendremos el agua acumulada en los materiales, lo que debe
estar en concordancia con el almacenamiento de esos materiales. Entonces,
de la Figura 17 podemos deducir que existe una relación coherente entre el balance total y el agua superficial almacenada, lo que nos lleva a concluir que el
modelo no presenta problemas de pérdidas de masa frente a grandes calados
de agua superficial, o bien estas son imperceptibles.
Figura 17. Izquierda: comparación de la evolución de la inundación observada y la simulada,
y en la parte inferior se muestra un gráfico que muestra el error relativo al máximo calado de
agua observado. Derecha: balance total de los volúmenes acumulados en el área delimitada
por las secciones de aforo que circundan la mina (Figura 5).
En el periodo de calibración existe un lapso de tiempo que es clave y que
nos ha permitido aproximar mejor los parámetros que definen el comportamiento hidrodinámico de los materiales más estrechamente relacionados con
la mina. Este lapso de tiempo se da entre el inicio del llenado (18-03-2008) y
justo antes de que se derivase agua de algunos de los arroyos perimetrales al
202
interior de la mina (3-10-2008). Durante este lapso de tiempo se contabilizó
en las secciones de aforo del modelo (Figura 5), que tienen una longitud de 8.1
km, una descarga media de casi 3.1 hm3/año, descarga subterránea que está
muy próxima a los volúmenes de agua bombeados desde el interior del hueco
durante el último periodo de explotación.
Otro tipo de resultados del modelo que resulta de gran interés son los
mostrados en la Figura 18, y que tienen que ver con la precipitación global
impuesta, la evapotranspiración real calculada en función de la configuración
de niveles freáticos encontrados, las reservas de agua superficial y las reservas de agua subterránea. Del análisis particular, en este caso para la precipitación y la evapotranspiración, es evidente la imposición de un periodo con
información diaria seguido de un periodo con información que responde a un
comportamiento medio estacional mensual. En lo que respecta a los gráficos
de la reserva subterránea y superficial, se puede observar que los recursos
hídricos en la cuenca se incrementan como cabía esperar una vez iniciado el
llenado de la mina de Meirama.
Figura 18. Evolución global de la precipitación y la evapotranspiración, así como la evolución de la reserva de agua subterránea y superficial en el modelo numérico.
203
Por otra parte, el escenario hidrológico pasado, presente y futuro, que
definen la configuración de los niveles freáticos y calados de agua superficial
en la cuenca del río Barcés, se muestran para diferentes episodios temporales
a lo largo de los diez años de simulación que va desde el 1-jun-2006 y termina
el 1-jun-2016 (Figuras 19-24), y que ponen de manifiesto la estrecha relación
que existe entre los flujos subterráneo y superficial y la gran variabilidad hidrológica que se sucede durante este periodo en la cuenca del río Barcés.
Finalmente, a través de estos resultados se concluye que la máxima capacidad de almacenamiento del hueco de la mina de Meirama (∼143.4 hm3) se alcanza, según el modelo numérico, muy probablemente a finales del año 2014.
Esta conclusión de este análisis se sustenta en el hecho de que la conservación
de masa se ha verificado de forma satisfactoria tanto zonal como globalmente,
y ello partiendo de un parámetro fundamental que es el factor X del modelo
superficial, y que toma un valor después de la calibración de 0.929. Asimismo, la validez de los resultados simulados se sustenta también en condiciones
climáticas medias y una estrategia de llenado específica, lo que es susceptible
de variar durante periodos prolongados de sequía, por ejemplo, que obligarían
a modificar la estrategia y por lo tanto la fecha final del llenado.
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Figura 19. Configuración de los niveles freáticos y de los calados de agua superficial con
base en la topografía de la cuenca del río Barcés. Configuración simulada para junio-2006.
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Agradecimientos
El trabajo contenido en la presente memoria ha sido financiado por el Ministerio Español de
Educación y Ciencia CICyT (CGL2006-01452 y CGL2009-11258) y por la empresa Lignitos
de Meirama LIMEISA, así como por la Fundación Europea de Ciencia.
Asociado a los proyectos de investigación CICyT, D. Jesús Horacio Hernández Anguiano ha sido becario predoctoral del programa María Barbeito 2007-2010 y posteriormente
contratado con cargo a proyecto durante el periodo 2010-2012.
Se agradece al personal de LIMEISA, especialmente a D. Álvaro Fernández García y
a D. Roberto González Philippon por su implicación activa en la adquisición de información vital que ha permitido la definición de las condiciones de simulación del modelo y su
calibración.
Se agradece también a la Empresa Municipal de Aguas de La Coruña EMALCSA, por
la cesión de información concerniente a los niveles históricos de la lámina de agua libre del
embalse de Cecebre.
Asimismo, se agradece al Doctor Pablo Rodríguez-Vellando por sus aportaciones en el
campo numérico-matemático relacionadas con el modelo MELEF, y a Héctor García Rábade, becario predoctoral, por su participación activa en las labores de adquisición de información en campo.
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