Manual Técnico

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Manual Técnico

50
años
DE GARANTÍA
Novafort
TUBOS MONOLÍTICOS EN PVC-U DE PARED CORRUGADA
MANUAL TÉCNICO
VERSIÓN ABRIL 2013
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MANUAL TÉCNICO AMANCO NOVAFORT
01
CARACTERÍSTICAS DE LA TUBERÍA
Introducción
Pared exterior corrugada
Sistema de unión
Dimensiones
Rugosidad hidráulica
P / 03
Resistencia química
02
DIMENSIONAMIENTO DE LAS TUBERÍAS
Cálculo hidráulico Teoría de Base • Procedimiento de Cálculo
Cálculo estructural Teoría de Base • Procedimiento de Cálculo • Cálculo de Solicitaciones sobre la Tubería •
P / 05
Verificaciones
03
RECOMENDACIONES PARA EL TRANSPORTE, MANIPULEO Y ALMACENAMIENTO
Transporte
Descarga y manipuleo
Almacenamiento
04
P / 11
RECOMENDACIONES PARA INSTALACION EN ZANJA
Comportamiento esperado
Conformación de la zanja Ancho de zanja • Profundidad de zanja • Tapada • Fundación • Cama de asiento •
Relleno Inicial • Relleno Superior
Procedimiento de acople
Otras consideraciones importantes Excavación • Control de aguas • Soporte de las paredes de la zanja •
Migración de finos • Prevención del Fenómeno de Lavado del Relleno
05
P / 14
CONEXIONES
Ramal a 45˚
Cupla Lisa
Adaptadores
Curvas
Ramal Postizo
P / 21
ANEXO I RESISTENCIA QUÍMICA
P / 24
ANEXO II CLASIFICACIÓN DE SUELOS
P / 35
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02
AMANCO NOVAFORT es un tubo de PVC No Plastificado (PVC-U) de pared estructural, con superficie exterior corrugada e interior lisa, especialmente diseñado
para redes y colectores cloacales y pluviales.
El tubo es fabricado conforme a la norma IRAM
13414:2012 mediante un proceso de doble extrusión
en el rango de diámetros que va de los 160 mm a los
400 mm, con 6.0 mts de longitud útil y en dos clases de
rigidez: SN4 y SN81.
Entre las ventajas que presenta el tubo, frente a su
equivalente en pared sólida, se puede mencionar:
>> Mayor Rigidez Anular: el
tubo AMANCO NOVAFORT
presenta rigideces que duplican o cuadriplican la rigidez de
un tubo cloacal convencional
de pared compacta.
>> Longitud útil de 6 m. Los
tubos de pared compacta
tienen una longitud total de 6
m y una longitud útil de aproximadamente 5,85 m. Esta
diferencia hace que para
unamisma longitud de la
conducción se necesiten
menos
tubos
AMANCO
NOVAFORT.
Las paredes exteriores de las tuberías AMANCO NOVAFORT son corrugadas, es decir con una geometría especial (Ver Figura 2). Esta geometría permite aumentar
considerablemente el momento de inercia de la sección
transversal de la pared de la tubería, lo que se traduce
directamente en un aumento en la rigidez anular de la
misma, tal como se deduce de la siguiente fórmula:
SN =
E. I
(De - t)³
Donde:
• SN = Rigidez Anular Nominal, en kN/m²
• E = Módulo de Elasticidad del Material.
• I = Momento de Inercia de la sección de pared
de la tubería.
• De = Diámetro exterior de la tubería.
• t = Distancia de Inercia (distancia entre la superficie interior y el eje neutro de la sección transversal de la pared de la tubería).
De esta manera, se obtienen tuberías muy livianas con
una rigidez anular igual o superior a su equivalente en
tuberías de pared compacta.
ec
>> Más livianos. Al tener
menos peso que los tubos de
pared compacta, en el caso del
tubo AMANCO NOVAFORT se
facilita el manipuleo para la
carga y descarga, transporte,
estibado, instalación y todo
movimiento en obra.
de
1.1 INTRODUCCIÓN
1.2 PARED EXTERIOR CORRUGADA
di
01
CARACTERÍSTICAS DE
LA TUBERÍA
DETALLE
Figura 2. Perfil de Pared del tubo Amanco Novafort
¹ Rigidez anular según Norma ISO 9969. SN4 = 4 kN/m²; SN8 = 8
kN/m²
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03
1.4 DIMENSIONES
1.3 SISTEMA DE UNIÓN
Las tuberías AMANCO NOVAFORT poseen en uno de
sus extremos una campana conformada, que puede ser
de pared exterior compacta o corrugada (igual que el
fuste). Dicha campana posee las dimensiones exactas
para acoplar con la pared corrugada que se encuentra
en el extremo contrario y en todos los casos posee
superficie interior lisa.
Los tubos AMANCO NOVAFORT presentan las siguientes dimensiones (Tabla 1):
De esta manera, el sistema de unión es por espiga/enchufe, con aro de goma sintético, apto para alcantarillado
sanitario, pluvial e industrial. En este caso, el aro de goma
va inserto en uno o dos valles de la espiga (dependiendo
del tipo de aro utilizado) y hace el sello hidráulico contra la
campana de pared interna lisa de la tubería acoplada, tal
como puede apreciarse en la Figura 3.
L1
CAMPANA LISA
O CORRUGADA
Rigidez
SN4
ARO DE GOMA
PARED
INTERIOR
LISA
PARED EXTERIOR
CORRUGADA
Rigidez
SN8
Lu
DIÁMETRO
NOMINAL
(DN/DE) MM
DIÁMETRO
INTERNO
(DI) MM
LONGITUD
ÚTIL
(LU) MM
LONGITUD
ENCHUFE
(L1) MM
160
146,7
6,0
78
200
183,0
6,0
96
250
226,9
6,0
112
315
287,6
6,0
154
355
324,7
6,0
159
400
366,4
6,0
183
160
144,4
6,0
78
200
180,4
6,0
96
250
225,0
6,0
112
315
284,1
6,0
154
355
320,0
6,0
159
400
361,0
6,0
183
Tabla 1. Dimensiones de las tuberías.
1.5 RUGOSIDAD HIDRÁULICA
Debido a que la tubería AMANCO NOVAFORT presenta
paredes internas lisas, la rugosidad hidráulica de las
mismas no difiere de la rugosidad de las tuberías convencionales de PVC de pared compacta, es decir que presentan coeficientes de Manning “n” entre 0,010 y 0,009.
Figura 3. Sistema de unión
Las juntas del tubo AMANCO NOVAFORT presentan
hermeticidad garantizada, impidiendo tanto la exfiltración del caudal transportado, como la infiltración de
aguas subterráneas dentro del conducto.
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Esto pudo ser comprobado mediante un estudio
sobre el comportamiento
hidráulico y la determinación del Coeficiente de
Rugosidad de Manning
de las tuberías AMANCO
NOVAFORT que fue desarrollado por el Centro de
Investigaciones en Acue-
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Figura 4. Superficie Interna Lisa
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04
ductos y Alcantarillados (CIACUA) de la Facultad de Ingeniería de la Universidad de los Andes, Colombia.
El estudio consistió en la modelación del perfil de flujo en
tubos AMANCO NOVAFORT, a partir del montaje de un
modelo físico a escala real para simular el comportamiento hidráulico bajo la condición de flujo en tuberías parcialmente llenas, de donde se obtuvieron datos experimentales de la altura de la lámina de agua en diferentes secciones de la tubería para diferentes combinaciones de caudal
y pendiente. Los datos experimentales fueron valorados
por un modelo matemático de análisis de flujo para la
condición mencionada aplicando las ecuaciones de Continuidad, Cantidad de Movimiento, Energía, Flujo Gradualmente Variado (FGV) y las Leyes de Fricción. El análisis
permitió establecer el desempeño de la tubería bajo
diferentes condiciones de caudal y pendiente y determinar su Coeficiente de Rugosidad de Manning. El resultado
de dicho estudio arrojó un coeficiente de Manning
n=0,0086.
2.1 CÁLCULO HIDRÁULICO
>> TEORÍA DE BASE
Para el cálculo hidráulico de tuberías con escurrimiento
a superficie libre se puede utilizar la fórmula de
Chezy-Manning, es decir:
Q = Ω R2⁄3 √i
n
Donde:
• Q = Caudal transportado, en m³/s
• Ω = Área Mojada, en m³
• R = Radio Medio Hidráulico, en m.
• i = Pendiente longitudinal de instalación de la
tubería, en m/m.
• n = Coeficiente de rugosidad de Manning.
Adicionalmente, el Radio Medio Hidráulico, se define
como la relación entre el Area Mojada “Ω” y el perímetro
mojado “x”, es decir:
1.6 RESISTENCIA QUÍMICA
Por tratarse de tuberías de PVC, sin el agregado de
ningún otro compuesto, la resistencia química de las
tuberías AMANCO NOVAFORT no difiere de la resistencia para tuberías de pared compacta.
R=
Ω
X
Ahora, en el caso que nos ocupa, tendremos generalmente la situación de tubería con sección parcialmente
llena, como se muestra en la Figura 5.
En el ANEXO I se incluye la tabla con el detalle de compuestos químicos que son resistidos por el material.
a
El dimensionamiento y/o selección de las tuberías
AMANCO NOVAFORT implicará la determinación de las
siguientes características:
c
b
Ω
d
Bs
Figura 5 Sección Parcialmente Llena
En este caso, entonces, tendremos que:
>> El Perímetro Mojado estará dado por el sector de
círculo adb y, por lo tanto, será igual a:
A continuación se exponen las metodologías de cálculo
sugeridas en cada caso.
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D
O
h
>>Diámetro: el cual se determinará en base al caudal
de diseño mediante cálculos hidráulicos.
>> Rigidez: la rigidez de la tubería (determinada por
el diámetro de la misma y el perfil de pared seleccionado) se seleccionará en base a la Verificación Estructural
de la tubería instalada en zanja.
r
Ф
02
DIMENSIONAMIENTO
DE LAS TUBERÍAS
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º
=
.D
360º
=
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.D. º
360º
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05
3. Determinar la relación h/D a adoptar (generalmente,
se adopta h/D = 0,80 que es la relación de máxima velocidad)
En radianes:
= D.
2
>> La Sección Mojada “Ω” será el área de color celeste,
encerrada por los puntos acbda. Geométricamente, ésta
puede calcularse como el área del sector de círculo oadb
menos el triángulo oacb, es decir:
4. Determinar el ángulo “θ” a partir de la relación h/D,
utilizando la Ec.2
5. Elegir un diámetro “D” (diámetro interior) de la Tabla
1 y calcular “Q” con la Ec.1
6. Si Q < Qreq , seleccionar el diámetro “D” inmediato
superior y volver a calcular “Q”, y así sucesivamente
hasta encontrar un valor de Q > Qreq.
˚- sen˚
Ω = D²
8 180˚
En radianes:
)
Ω = D²
8
2.2 CÁLCULO ESTRUCTURAL
- sen)
Por lo tanto, reemplazando en la fórmula de Chezy Manning, nos queda:
i
Ec.1 Q =
n
D² - sen
(
8
)
D 1- sen
4
2
3
A continuación se detalla la metodología de cálculo
estructural (o estático) de tuberías flexibles recomendada por la American Water Works Association (AWWA),
en su manuales (especialmente su manual AWWA M23,
para tuberías de PVC), de gran aplicación a nivel mundial y, sobretodo, en el continente americano.
>> TEORÍA DE BASE
Por último, de la Figura 5 también se puede extraer la
relación entre el ángulo “θ” y la relación h/D (tirante/Diámetro) usada generalmente en el diseño:
oc = r - h = cos
Ec.2
2
r
Toda tubería flexible que sea instalada enterrada en
zanja podrá estar solicitada a lo largo de su vida útil por
algunas o todas las cargas siguientes (Figura 6):
D D
= cos
+h
2
2
2
h
= 2. arccos 1-2
D
>> PROCEDIMIENTO DE CÁLCULO
En función de lo anterior, se sugiere seguir el siguiente
procedimiento de cálculo para determinar el diámetro
de la tubería AMANCO NOVAFORT (método de prueba
y error):
1. Determinar el caudal de diseño requerido “Qreq”
(generalmente en base a estudios poblacionales)
2. Determinar la pendiente de instalación de la tubería
“i” (en base a la topografía en la traza de la conducción)
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PL
PE
Pi + Δp
PW
Figura 6. Solicitaciones sobre una tubería enterrada
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06
• Peso del suelo de relleno de la zanja por encima del
tubo (PE).
• Carga dinámica generada por el tránsito vehicular (en
caso de existir) que llega a la tubería (PL).
• Pandeo de la sección transversal del tubo.
• Tensiones de Compresión en la pared del tubo.
>> CÁLCULO DE SOLICITACIONES SOBRE LA TUBERÍA
• Presión externa (Pw) generada por el agua de la napa
freática (en caso de que el nivel de la misma esté por
encima de la tubería).
• Presión interna (Pi) de trabajo (en el caso de conduc-
ciones a presión).
• Sobrepresiones internas (Δp) por fenómenos transito-
rios (Golpe de Ariete), también en el caso de conducciones a presión.
De estas cargas, las dos primeras (peso del relleno y cargas
de tránsito) tenderán a generar una ovalización vertical del
tubo, la tercera (presión externa de agua de napa) tenderá
a ejercer una compresión sobre todo el perímetro del tubo
que podría ocasionar abolladuras por efectos de “pandeo”
y, por último, la cuarta y quinta solicitaciones (presión
interna de trabajo y sobrepresiones por transitorios)
cuando son presiones positivas tenderán a “inflar” la
sección de la tubería (generando tensiones de tracción
pura en las paredes), mientras que, si son negativas, ejercerán un efecto de “succión” que podrá derivar también en
fenómenos de “pandeo”. El estudio de todos estos efectos
combinados y su efecto sobre la tubería es lo que se
conoce como “cálculo estructural” o “cálculo estático” de la
misma, y una de las metodologías para hacerlo se detalla
en los capítulos siguientes.
- CARGA DEL RELLENO DE LA ZANJA.
La metodología tradicional utiliza las fórmulas de Marston
para el cálculo del peso del relleno de la zanja sobre la
tubería. De acuerdo a esta teoría, dada la forma de operar
de las tuberías flexibles (produciendo una ovalización
primaria para entrar en contacto con las paredes del
relleno), se genera un efecto de arco en el suelo por
encima de las mismas, que “aliviana” el peso que este suelo
en definitiva descargará sobre ellas. Sin embargo, la magnitud de este efecto de arco veces resulta muy difícil de
estimar, por lo que muchas normas y manuales, entre los
que se encuentran los correspondientes a AWWA, simplifican el tema, quedando del lado de la seguridad, calculando el peso del relleno por encima del tubo al 100%, es
decir sin ningún efecto de arco. En este sentido, entonces,
el peso que ejercerá el suelo de relleno de la zanja colocado sobre la tubería se asume directamente como el peso
del prisma de suelo por encima de la misma, hasta el nivel
del terreno. Por lo tanto, la carga del relleno, por unidad de
ancho, para cada sección transversal de la zanja, será:
PE = Υs . T
Donde:
• PE = Carga del relleno, por unidad de ancho, en kPa
• Υs = Peso específico del suelo del relleno por encima
de la tubería, en kg/m3
• T = Tapada, en metros.
>> PROCEDIMIENTO DE CÁLCULO
- CARGAS DE TRÁNSITO
Los manuales AWWA primero establecen la metodología para, a partir de las cargas mencionadas en el ítem
anterior, calcular las solicitaciones que éstas generarán
sobre la tubería instalada en zanja.
En función de la teoría de Boussinesq, las cargas en superficie serán transmitidas a través del terreno, disminuyendo
su magnitud a medida que aumenta la profundidad. En
este sentido, las cargas de tránsito que fehacientemente
llegan a la tubería estarán disminuidas en función de la
Tapada (T). Adicionalmente, en la disminución de cargas
de tránsito también influirá la presencia o no de un
pavimento rígido, ya que su acción es justamente la de
disminuir la transmisión de las cargas vehiculares al suelo.
Para simplificar los cálculos, los manuales AWWA brindan
directamente, en base a experiencias realizadas para
vehículos standard, tablas con las cargas que deberá
soportar la tubería en función de la profundidad de instalación. A continuación se dan los ejemplos más comunes.
Una vez calculadas estas solicitaciones, entonces, se
establece una serie de verificaciones a realizar sobre la
performance de la tubería frente a las mismas (y en
función de las condiciones de instalación consideradas).
Para el caso de tuberías sin presión interna, como el que
nos ocupa, estas verificaciones son las siguientes:
• Deflexión Anular u Ovalización de la sección transversal del tubo.
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• Camión AASHTO H-20 / Pavimento Rígido: para el
caso de considerar la circulación de un camión standard
AASHTO H-20 sobre una carretera con pavimento
rígido, se establecen las cargas PL dadas en la Tabla 2
(A). Los valores expresados en esta tabla fueron desarrollados por el American Iron and Steel Institute (AISI)
y son los dados por la norma ASTM A796. Se asume una
carga por rueda de unas 7,2 tons (con un área de
contacto de 25x50 cm) aplicada a través de un pavimento rígido de 30 cm de espesor.
• Camión AASHTO H-20 / Pavimento Flexible o Sin
Pavimento: para el caso de considerar la circulación de
un camión standard AASHTO H-20 sobre una carretera
con pavimento flexible, o bien sin pavimento, se
establecen las cargas PL de la Tabla 2 (B).
• Ferrocarril Cooper E-80 : para el caso de que la tube-
ría se instale por debajo de una via férrea, por la cual
circularán ferrocarriles del tipo COOPER E-80, se
establecen las cargas PL de la Tabla 2 (C).
(A) Camión AASHTO H20
y Pavimento Rígido
(B) Camión AASHTO H20 y
Pavimento Flexible o Sin Pavimento
TAPADA Mts
PL Kpa
TAPADA Mts
PL Kpa
0,45
0,60
0,90
1,20
1,50
1,80
2,10
2,40
64,99
37,52
28,14
18,76
11,39
9,38
8,04
4,69
0,45
0,60
0,75
0,90
1,05
1,20
1,80
2,40
3,00
93,13
63,65
46,9
36,18
28,81
24,12
13,4
8,71
5,36
>> VERIFICACIONES
- DEFLEXIÓN ANULAR
Para calcular la deflexión vertical porcentual de la tubería, ocasionada por la acción de las cargas del relleno
(PE) y tránsito (PL) y eventuales cargas estáticas, se recomienda el uso de la ecuación de Spangler-Iowa Modificada, según la cual:
y
Dm
(%) =
K.(TL . PE + PL ) .100
(8 SN + 0,061. E')
Donde:
• Δy/Dm= Deflexión vertical porcentual, en %.
• Δy= Deflexión vertical absoluta (reducción del
diámetro vertical del tubo), en mm.
• Dm= Diámetro medio de la tubería (distancia entre
el eje central del tubo y el eje neutro de sus paredes),
en mm.
• K= Coeficiente de Apoyo, adimensional. Este coeficiente tiene que ver con el ángulo de apoyo “α” que
formará la tubería con la cama de asiento en la zanja,
de acuerdo a la Tabla 3.
• TL= Factor de deflexión retrasada, adimensional.
Considera el aumento de la carga del relleno de la
zanja debido a su asentamiento con el tiempo. Para
propósitos de diseño se considera que un factor TL =
1,5 es conservador para tuberías flexibles.
• SN= Rigidez Anular Nominal de la tubería, en
kN/m².
• E’= Módulo resistente del suelo de relleno, en kPa.
Este representa el soporte del relleno alrededor del
tubo, en reacción a la deflexión lateral del mismo
bajo carga.
(C) FFCC COOPER E-80
TAPADA Mts
PL Kpa
0,75
0,90
1,20
1,50
1,80
2,10
2,40
2,70
3,00
6,00
129,31
123,28
112,56
101,17
89,78
79,73
71,02
63,65
56,28
22,11
Ángulo de
Apoyo (α)
0°
30°
45°
60°
90°
120°
180°
Tabla 3 Coeficiente de Apoyo
Tabla 2. Cargas de tránsito sugeridas para diferentes profundidades
de instalación
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Coeficiente
de Apoyo
(K)
0,11
0,108
0,105
0,102
0,096
0,09
0,083
Con respecto al Módulo Resistente E’, para estimarlo se
supone que el mismo deberá ser una combinación del
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Módulo Resistente EE’ del relleno alrededor del tubo con
el Módulo Resistente EN’ del suelo natural a los costados
de la zanja. Esta combinación se realiza a través de un
coeficiente Sc, que dependerá de las relaciones EN’/EE’ y
B/OD (ancho de zanja/diámetro exterior del tubo).
El valor del módulo EN’ para el suelo natural a los costados de la zanja puede extractarse de la Tabla 4 en
función del tipo de suelo y la resistencia medida en los
sondeos de la zona (ensayo SPT, o Resistencia a la Compresión Sin Confinamiento).
Suelo Granular
Tipo
Suelo Nº Golpes
SPT
A
B
C
D
E
F
G
H
0-1
1-2
2-4
4-8
8-15
15-30
30-50
>50
Suelo Cohesivo
Tipo
Suelo
Descripción
2
Suelos de grano grueso con
poco o ningún material fino
(SP, SW, GP, GW)
3
Suelos de grano grueso con
finos (SM, SC)
4
Suelos de grano fino con
menos de un 25% en
contenido de arena
EN’
KPa
Descripción
Descripción
Muy, muy suelto
Muy, muy blando
0-13
340
Muy suelto
Muy Blando
13-25
1400
Blando
25-50
4800
qu(KPa)
La segunda posibilidad tiene que ver con un estudio
conducido por Duncan y Hartley, en el cual midieron
diferentes módulos de reacción en función de la profundidad a la que se está considerando el relleno, y pueden
extraerse de la Tabla 6.
Suelto
Mediano
50-100
10300
Ligeramente compacto
Rígido
100-200
20700
Compacto
Muy Rígido
200-400
34500
Denso
Duro
400-600
69000
Muy denso
Muy duro
>600
138000
Prof.
Máx
m
1,5
3
4,5
6
1,5
3
4,5
6
1,5
3
4,5
6
Densidad Compactación
Proctor Normal
85%
90%
95%
100%
4823
6890
7234,5
7579
4134
6201
6890
7579
3445
4134
4823
5512
6890
10335
11024
11713
6890
9646
10335
11024
4823
6890
8268
8957
11024
15158
16536
17225
8268
12402
14469
16536
6890
9646
11024
12402
17225
22737
24804
26182
13091
18603
22048
25493
10335
13780
15847
17914
Tabla 6. Módulo de Reacción EE’ para el suelo de relleno según
Duncan y Hartley
Una vez obtenidos EE’ y EN’, y conociendo la relación
B/OD, el módulo combinado E’ podrá calcularse como:
Tabla 4 Módulo de Reacción EN’ para el suelo natural
Para el cálculo del Módulo de Reacción EE’ del relleno, se
brindan 2 posibilidades y se recomienda adoptar en
cada caso la más desfavorable. La primer posibilidad
son los módulos adoptados por el Bureau of Reclamation luego de una serie de ensayos conducidos por A.
Howard y pueden verse en la Tabla 5.
Tipo
Suelo
Descripción
Densidad Compactación
Proctor Normal
Arrojado
Leve Moderada Alta
<85% 85-95% >95%
1
Roca Partida
6890
6890
20670
20670
2
Suelos de Grano Grueso con
menos de 12% de finos. GW,
GP, SW, SP
1378
4823
13780
20670
3
A- Suelos de grano fino (LL<50)
con plasticidad media a nula
(CL,ML,ML-CL) con más de un 25%
de partículas de grano grueso.
B- Suelos de grano grueso con
más de un 12% de finos (GM,
GC, SM, SC).
1033,5
2756
6890
17225
4
Suelos de grano fino (LL<50)
con plasticidad media a nula
(CL,ML,ML-CL) con menos de
un 25% de partículas de
grano grueso.
344,5
1378
2756
10335
5
Suelos de grano fino (LL>50)
con plasticidad media a alta
(CH, MH, CH-MH).
Uso no recomendado. Sin información
disponible. Consultar a un especialista o
bien considerar EE’ = 0
Tabla 5. Módulo de Reacción EE’ para el suelo de relleno según
Bureau of Reclamation
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E’ = Sc . EE’
Donde Sc es el Factor de Combinación de Soporte del
Suelo y puede adoptarse, en función de las relaciones
EN’/EE’ y Bd/OD, de la Tabla 7.
La deflexión máxima admitida (en %) se establece en
consideración de la estabilidad geométrica del tubo
deflectado, su capacidad hidráulica, y el máximo estiramiento de fibras que tenga lugar en la pared del tubo.
En general el límite máximo para tuberías de PVC se
establece en 5%.
B / OD
EN / EE ‘
1,5
2
2,5
3
4
5
0,10
0,20
0,40
0,60
0,80
1,00
1,50
2,00
3,00
5,00
0,15
0,30
0,50
0,70
0,85
1,00
1,30
1,50
1,75
2,00
0,30
0,45
0,60
0,80
0,90
1,00
1,15
1,30
1,45
1,60
0,60
0,70
0,80
0,90
0,95
1,00
1,10
1,15
1,30
1,40
0,80
0,85
0,90
0,95
0,98
1,00
1,05
1,10
1,20
1,25
0,90
0,92
0,95
1,00
1,00
1,00
1,00
1,05
1,08
1,10
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
1,00
Tabla 7
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09
PANDEO (BUCKLING)
>> Presión Admisible Para Tubería No Confinada
Cuando un tubo enterrado es sometido a cargas externas (tales como una presión interna negativa, presión
estática de la napa freática, o pesos de relleno muy
altos), puede aparecer una inestabilidad en la pared de
la tubería que puede ocasionar deformaciones localizadas hacia adentro de la tubería (abolladuras) conocidas
como “pandeo” (buckling).
Cuando la tubería se encuentra enterrada a menos de
1.20 mts o un diámetro (según cuál sea el mayor), o bien
cuando la ejecución del relleno de contención resulta
deficiente, existe una gran posibilidad de que la
contención del suelo de relleno no se desarrolle. En este
caso, lo más seguro será calcular la resistencia del tubo
al pandeo suponiendo que el mismo no está confinado,
para lo cual se recomienda la siguiente fórmula de
cálculo:
La verificación al pandeo consiste en comparar la
presión externa que será capaz de resistir la tubería
instalada en zanja (PCA) con la presión externa real total
a la que estará sometida (PT), calculando el correspondiente coeficiente de seguridad como:
N= PCA
PT
>> Presión Admisible Para Tubería Confinada
La resistencia de una tubería al pandeo es incrementada
por el efecto de contención del suelo circundante. Para
desarrollar esta contención, el tubo debe tener una
cobertura de, al menos, 1.20 mts o igual al diámetro del
tubo (según cuál sea mayor).
PA=
24
SN f0
1 µ2
Donde:
• µ= Coeficiente de Poisson del material de la
tubería.
• f0= Factor de compensación por ovalización. Este
puede extraerse de la Figura 7, en función de la
deflexión obtenida para la tubería.
1.0
0.8
De acuerdo a la metodología AWWA, la presión externa
que será capaz de soportar una determinada tubería
instalada en zanja con un adecuado confinamiento por
parte del relleno de la misma, será:
PA = √32.Rb.B’.E’.SN
0.4
0.2
Donde:
• PA= Presión admisible de pandeo, en kPa.
• HW= Altura Napa freática sobre lomo tubería, en m
• T= Tapada, en metros.
• E’= Módulo resistente combinado del relleno,
en kPa
• SN= Rigidez Anular Nominal de la tubería, en
kN/m².
• Rb= Factor de Flotabilidad en Agua (adimensional):
Rb =1 - 0.33 H W ( si 0<HW<T)
T
• B’= Coeficiente Soporte Elástico (adimensional):
B’ =
0.6
f0
0.0
0
4
6
8
10
12
% Deflexión
Figura 7. Factor de Compensación por Ovalización
>> Presión Total Externa
La presión total real externa (PT) a la que estará sometida la tubería deberá calcularse para cada caso particular, pero en general puede decirse que:
- Cargas para análisis de Corto Plazo
PT.CP = PE + PL + PW
- Cargas para análisis de Largo Plazo
1
1 + 4.e -0,065.(T.3,28)
[email protected]
2
PT.LP = PE + PW
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10
Donde:
• PT.CP = Presión total externa a la que estará
sometida la tubería en el corto plazo, en kPa.
• PT.LP = Presión total externa a la que estará
sometida la tubería en el largo plazo, en kPa.
• PE = Presión por peso del relleno de la zanja,
en kPa.
• PL = Presión por cargas vivas (tránsito vehicular),
en kPa.
• PW = Presión externa ejercida por la napa
freática, en kPa. PW = 0,0098.γW.HW
• γW = Peso específico del agua, en kg/m³.
• HW = Altura Napa freática sobre lomo tubería, en m.
>> Verificación Al Pandeo
La verificación consistirá en calcular el coeficiente de
seguridad al pandeo (tanto para la situación de corto
plazo como para la de largo plazo) y verificar que éste
sea mayor o igual a 2.0, es decir:
NCP = PA,CP > 2,0
PT,CP
NLP = PA,LP > 2,0
PT,LP
03
RECOMENDACIONES PARA EL
TRANSPORTE, MANIPULEO Y
ALMACENAMIENTO
A continuación se detallan todas las recomendaciones
para el transporte, manipuleo y almacenamiento de los
tubos AMANCO NOVAFORT, cuyo único objetivo es la
preservación del estado de los productos, evitando
daños que pudieran entorpecer o incluso impedir su
instalación en obra.
Aquí es importante tener en cuenta que la resistencia al
aplastamiento de tubos flexibles, cuando no están
contenidos lateralmente (por ejemplo, con el suelo de
relleno de la zanja), decrece notablemente, por lo que
no serán capaces de resistir las mismas cargas que
resistirían instalados adecuadamente en zanja. Es por
esto que todas las recomendaciones para el transporte,
manipuleo y almacenamiento evitan las aplicaciones
de cargas innecesarias sobre la tubería durante dichos
procesos.
3.1 TRANSPORTE
Se deberán tener en cuenta las siguientes pautas para
el transporte de los tubos AMANCO NOVAFORT:
TENSIONES DE COMPRESIÓN
Los tubos que estarán instalados a grandes profundidades y que estarán operando con bajas presiones internas
sufrirán tensiones de compresión en sus paredes. Se
establece la siguiente fórmula para determinar dichas
tensiones:
• Se podrá transportar a los tubos en camiones abiertos
o cerrados, por medio del ferrocarril o en contenedores;
pero siempre deben colocarse sobre superficies planas
y libres de objetos que puedan producir deformaciones
o daños a los tubos.
σb = PT . DM
2.A
• Dentro del camión, los tubos deberán colocarse en
Donde:
• σb= Tensión de compresión en la pared de la
tubería, en kPa.
• PT= Presión total externa a la que estará sometida
la tubería, en kPa
• Dm= Diámetro medio de la tubería, en mm
• A= Área por unidad de longitud del perfil de
pared, en mm²/mm.
La tensión de compresión obtenida deberá mantenerse por
debajo de la tensión por compresión admisible del material.
Al igual que en el punto anterior, esta tensión deberá corroborarse para cargas de corto y largo plazo (con las correspondientes tensiones admisibles del material).
[email protected]
forma ordenada, apoyados sobre la superficie horizontal y sin sobresalir del mismo (Figura 8).
• La primera camada de tubos deberá apoyarse sobre
tarimas o tirantes de madera de no menos de 4” de
ancho, con una separación entre ellas no mayor a 1,50
m. Adicionalmente, el espesor de la madera deberá
impedir que el enchufe del tubo apoye directamente
sobre el piso. También podrán usarse tarimas de
madera distribuidas en la misma forma.
• Se deberá evitar colocar cualquier tipo de carga o
material sobre la tubería.
• Debe evitarse, en lo posible, la carga mixta. Si ésta es
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11
inevitable, la misma deberá acomodarse de manera que
no se dañen los tubos, colocándose siempre los más
pesados en la parte inferior.
do un espacio libre entre la cubierta y los tubos que
permita la libre circulación de aire para evitar deformaciones que puedan ocasionar el peso de los tubos y la
temperatura a la que están sometidos.
• A pesar que las tuberías AMANCO NOVAFORT son
livianas, se recomienda que, por lo menos, dos personas
se encarguen de las operaciones de carga y descarga.
Estas maniobras deben hacerse con cuidado y los tubos
no deben arrojarse al suelo, someterlos a peso excesivo
o golpearlos.
NO
NO
3.2 DESCARGA Y MANIPULEO
La manipulación de las tuberías AMANCO NOVAFORT
dentro de los depósitos u otros lugares de almacenamiento deberá hacerse con cuidado, teniendo en
cuenta las siguientes pautas:
Figura 8. Estiba ordenada
en el camión
NO
• La descarga de las tuberías del camión deberá realizarse en forma ordenada y con elementos adecuados,
evitando arrojar o arrastrar las mismas.
• Con el objeto de aprovechar al máximo la capacidad
del transporte y reducir los costos del flete se pueden
introducir los tubos unos dentro de otros, cuando sus
diámetros lo permitan (carga telescópica o anidada).
• Los tubos deberán acomodarse en el camión alternan-
do la espiga y el enchufe, dejando siempre libre la longitud total de éste último para evitar aplastamientos y
deformaciones. De esta forma se logra una mayor capacidad, mejor acomodo y estabilidad de la carga.
SI
VISTA LATERAL
SI
VISTA SUPERIOR
Figura 9. Estiba alternada en el camión
NO
• La altura de la estiba dentro del camión no debe exce-
Figura 10. Descarga del camión
der los 2,50 m.
• Cuando se transporte a largas distancias, y sobre todo
en épocas calurosas, la carga deberá protegerse [email protected]
• Las tuberías no deben arrastrarse, golpearse contra el
suelo o con herramientas, para evitar dañarlas.
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• Para el manipuleo de tuberías de diámetros grandes o
Adicionalmente, el espesor de la madera deberá impedir que el enchufe del tubo apoye directamente sobre el
piso. También podrán usarse tarimas de madera distribuidas en la misma forma.
• En el caso de manipuleo de un grupo de tuberías de
diámetro chico por parte de una persona, se recomienda que las mismas estén sujetas entre sí (ver Figura 11).
• Se recomienda que la altura de las estibas sea de 1,50
a 2,0 m para facilitar el manipuleo de los tubos al armar
y desarmar la estiba.
1,50 M
para grupos de tuberías de diámetros pequeños, es
recomendable que la operación la realicen como
mínimo dos personas.
SI
NO
VISTA LATERAL
VISTA SUPERIOR
SI
Figura 11. Manipuleo
• Cuando la carga o descarga se haga por medios mecá-
nicos se deben utilizar elementos que no dañen los
tubos, tales como eslingas de nylon, de lona, caucho,
etc. Debe evitarse el uso de cadenas de acero.
• Para la descarga del camión, y especialmente para
diámetros grandes (igual o mayores a 200 mm), es recomendable utilizar un auto elevador con sus uñas protegidas con caucho para evitar dañar al tubo.
• La cantidad de tubos a cargar en las uñas del auto
elevador dependerá del largo de las mismas y de la
capacidad de carga de la unidad.
3.3 ALMACENAMIENTO
Para almacenar las tuberías AMANCO NOVAFORT, se
deberá tener en cuenta las siguientes recomendaciones:
Figura 12. Estiba
• La colocación de los tubos en la estiba deberá ser alter-
nada: un tubo con la espiga hacia un sentido y el de al
lado con la espiga hacia el sentido contrario, continuando en este orden y cuidando de dejar libre la longitud
completa del enchufe.
• No deberán quedar tubos con sus espigas apoyadas
• El lugar elegido para el almacenamiento de los tubos
deberá tener una superficie nivelada y plana, libre de
piedras o cualquier otro objeto que pueda dañar a la
tubería.
en el cuello del enchufe del tubo contiguo, para evitar
deformaciones. La forma de estiba que más se recomienda es la cuadrada y de camadas perpendiculares,
sobre todo si se cuenta con suficiente espacio.
• La primera camada de tubos deberá apoyarse sobre
• La estiba de camadas paralelas requiere la instalación
tarimas o tirantes de madera de no menos de 4” de
ancho, con una separación entre ellas no mayor a
1,50 m.
[email protected]
de tirantes laterales para contener a los tubos y tirantes
de madera entre camadas. Este tipo de estiba será la
más adecuada cuando se tenga poco espacio y se
requiera estibar la mayor cantidad posible de tubos.
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• La estiba piramidal es práctica únicamente cuando se
carece de espacio suficiente y se tienen pocos tubos.
• Si los tubos van a permanecer bajo la acción de los
rayos solares por más de 30 días se recomienda estibarlos bajo techo o brindarles una cubierta que evite la
incidencia de la radiación ultravioleta. Si existen varias
estibas, se recomienda utilizar los tubos de las camadas
superiores en forma alternada, para que los tubos no
permanezcan a la intemperie un tiempo mayor al
establecido y evitar la decoloración de la cubierta.
1,50 M
En caso de ser necesario, la cubierta siempre debe
quedar a una altura no menor a los 40-50 cm de los
tubos para permitir la libre circulación de aire, pues de
lo contrario se provocaría un aumento de temperatura
que podrá causar deformaciones en los tubos.
SI
04
RECOMENDACIONES PARA
INSTALACION EN ZANJA
4.1 COMPORTAMIENTO ESPERADO
La tubería AMANCO NOVAFORT es una tubería de
comportamiento “flexible” y debe ser tratada como tal
al momento de su instalación en zanja. En este sentido,
la tubería AMANCO NOVAFORT no difiere de cualquier
otro tipo de tuberías flexibles (de pared lisa o corrugada) y, por lo tanto, las recomendaciones para su instalación son prácticamente las mismas que en aquellas,
según veremos en los párrafos siguientes.
Como es sabido, las tuberías flexibles necesitan de un
adecuado soporte o confinamiento por parte del relleno de la zanja, que será el que, en definitiva, resistirá las
cargas externas aplicadas sobre la conducción. Por lo
tanto, la construcción de dicho paquete estructural
resultará fundamental para asegurar una adecuada
performance tubo-zanja en el resultado final de la obra,
restringiendo las deformaciones de la tubería dentro de
los valores admitidos por las normas internacionales.
A continuación se detallan las recomendaciones de
instalación de la tubería, basadas en la norma ASTM
D2321 (“Standard Practice for Underground Installation
of Thermoplastic Pipe for Sewers and Other Gravity-Flow Application”).
4.2 CONFORMACIÓN DE LA ZANJA
En la Figura 14 puede apreciarse un esquema de una
zanja tipo para una tubería flexible:
ANCHO DE ZANJA (B)
TAPADA
20-30 cm
(Mínimo)
• Para las conexiones deberán observarse las mismas
SPRINGLINE
precauciones que con los tubos.
• Los aros de goma son degradados por el sol y defor-
100 mm
(Mínimo)
RELLENO
INICIAL
• El almacenamiento en obra deberá realizarse lo más
cerca posible del lugar de instalación de la tubería. Se
recomienda trasladar los tubos desde el almacenamiento a la zanja a medida que se utilicen.
RELLENO
SUPERIOR
Figura 13. Almacenamiento
CAMA
ASIENTO
FUNDACION
(si se requiere)
mados por el calor excesivo, por lo que deberán almacenarse en lugar fresco y cerrado.
RIÑONES
Figura 14. Zanja Tipo para tuberías flexibles.
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14
>> ANCHO DE ZANJA
>> FUNDACIÓN
El ancho de zanja será el especificado por el ingeniero
de proyecto (en función de la verificación estructural
de la tubería), pero nunca deberá ser menor a los valores mínimos recomendados para garantizar que el área
de trabajo sea segura y adecuada para compactar el
relleno de contención, los riñones y otros materiales de
recubrimiento de la zanja. En este sentido, el espacio
entre la tubería y las paredes de la zanja debe ser lo
suficientemente amplio de modo que permita el uso
del equipo de compactación en la zona de la tubería.
En función de lo anterior, el ancho de zanja no deberá
ser nunca menor que el mayor de los siguientes valores:
En el caso en el que el material encontrado en el fondo
de la zanja, al excavar la misma, sea de buena capacidad portante, se recomienda alterarlo lo menos
posible. De todas maneras, el fondo de la zanja deberá
prepararse para la colocación de la cama de asiento y,
para esto, deberán realizarse las siguientes tareas:
a) B = DE + 400 mm
b) B = 1,25.DE + 300 mm
Siendo: DE = Diámetro exterior de la tubería, en mm.
>> PROFUNDIDAD DE ZANJA
La profundidad de la zanja se calcula mediante la
aplicación de la fórmula siguiente:
H = T+A+D
Donde:
• H = la profundidad de la zanja, medida desde el
nivel del suelo.
• T = la tapada por encima del nivel superior del tubo
hasta el nivel del suelo.
• A = el espesor de la cama de asiento.
• DE = el diámetro externo de los tubos a instalar.
• Remover el afloramiento de rocas de tamaño superior
a 30 mm, terrones de suelo, suelo congelado, suciedad
u otros materiales no aptos.
• Alisar el fondo hasta obtener una superficie plana y
lisa.
• En condiciones de congelamiento, proteger el fondo
de zanja de manera tal que ninguna capa congelada
entre en contacto con la tubería.
Cuando el fondo de la zanja se presente inestable
(arenas movedizas, suelo pantanoso, material orgánico,
arcillas expansivas) o presente muy baja capacidad
portante, se deberá sobre excavar hasta una determinada profundidad (determinada por el proyectista o
especialista en geotecnia) y construir una fundación,
utilizando suelo seleccionado o bien materiales
cementicios. Para condiciones severas el ingeniero
puede requerir de una cimentación especial, tales
como uso de pilotes, tablestacas. También se puede
lograr controlar los fondos inestables de zanjas
mediante el uso de los geotextiles apropiados.
>> TAPADA
>> CAMA DE ASIENTO
Es la distancia entre la superficie del terreno natural y el
lomo o extradós del tubo. Las tapadas máximas y mínimas que podrá soportar una determinada tubería
dependerá de la rigidez anular de la misma y de las
condiciones de instalación (características del suelo
natural, tipo y grado de compactación del suelo de
relleno, profundidad del nivel freático, etc). No obstante
ello, se suelen definir valores mínimos para instalaciones estándar en caso de haber o no tránsito vehicular
por encima de la zanja:
A) Caso con tránsito vehicular: T ≥ 0,80 – 1,00 mts
B) Caso sin tránsito vehicular:
• T ≥ 0,40 mts para temperaturas normales.
• T ≥ 0,60 mts por debajo de la línea de congelamiento del terreno, para zonas de bajas temperaturas y
nevadas.
La cama de asiento consiste en una capa de material
granular (grava, arena) compactado, de no menos de
10 cm de espesor, colocada en el fondo de la zanja. Su
función es proveer un soporte firme y uniforme al tubo
(evitando la generación de tensiones localizadas sobre
el mismo y evitando asentamientos diferenciales de
relevancia a lo largo de su recorrido), por lo que su
correcta ejecución es fundamental para la futura
performance de la tubería.
[email protected]
Una premisa muy importante es que, para que la cama
de asiento cumpla su objetivo, el tubo deberá descansar sobre la misma en la totalidad de su superficie de
apoyo, sin que haya espacios vacíos entre la superficie
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superior de la cama y la tubería. Para esto, en la zona de
los enchufes se realizará un nicho para permitir que el
cuerpo del tubo apoye en toda su longitud, que
queden nivelados los tubos y pueda realizarse correctamente el ensamble de las juntas.
El material de la cama de asiento deberá estar libre de
piedras, material congelado, humus o terrones de limo
o arcilla, residuos de plantas, suciedad o cualquier tipo
de material punzante.
La cama de asiento deberá ser conformada siguiendo
la pendiente longitudinal especificada para la tubería
en cada proyecto, de manera que, al apoyar la misma
quede prácticamente nivelada (debiendo realizar sólo
ajustes menores).
COLOCACIÓN INCORRECTA
En cambio, cuando se utilizan suelos de granulometría
más fina, por lo general se reduce el soporte de la tubería. Los suelos granulares con más de un 12% de partículas de menos de 75 micrones (clases III, IV) son
afectados significativamente por las características del
material fino. Si los finos son mayormente limos, el
suelo es sensible a la humedad, tiene una tendencia a
ser transportado por el escurrimiento de agua y requiere un esfuerzo adicional para su compactación. Si los
finos son mayormente arcillas, el suelo es aún más
sensible a la humedad (reduciendo su rigidez) y sufrirá
efectos de Creep en el tiempo. En estos casos, una
buena recomendación es limitar el uso de estos suelos
a aquellos que presenten un límite líquido (LL) inferior
al 50%, con lo que se eliminarán los suelos plásticos y
altamente sensibles al contenido de humedad.
De todas maneras, el uso de este tipo de suelo como
relleno de contención sólo podrá ser viable en los
casos en los que tanto el tubo como la instalación
hayan sido expresamente diseñados para este material.
En caso contrario, su uso deberá ser evitado.
COLOCACIÓN CORRECTA
Figura 15. Apoyo del tubo sobre la cama de asiento
>> RELLENO INICIAL
Por otro lado, el suelo seleccionado para el relleno
inicial deberá ser tal que:
• Satisfaga los requerimientos solicitados por el proyec-
El relleno alrededor del tubo, o relleno de contención,
es la pieza fundamental en la performance estructural del conjunto tubo-zanja ante las solicitaciones
externas, con lo cual su adecuada colocación y compactación son la clave de la calidad de la instalación.
La calidad y compactación de este relleno deben
concretar en la obra las previsiones del proyecto, por lo
que será muy importante colocar el tipo de suelo recomendado por el ingeniero a cargo y compactarlo hasta
la densidad Proctor especificada.
En general los suelos más recomendados y más
comúnmente utilizados para conformar el relleno de
contención son de tipo granular, dentro de las clases I y
II según Norma ASTM (ver clasificación de suelos en el
Anexo II). Esto se debe a la alta rigidez que adquieren
con esfuerzos mínimos de compactación y a que son
muy poco sensibles al contenido de humedad.
[email protected]
Además, los suelos granulares compactados tienen
muy poca tendencia a efectos de Creep o de consolidación con el tiempo.
tista en el cálculo estructural de las tuberías.
• Sea compactable.
• En el caso de suelos con drenaje restringido (Clase III,
Clase IVA y algunos Clase II en el límite), que tenga un
contenido de humedad en el orden de ± 3% del
óptimo (medido de acuerdo con ASTM D698).
• Para tubos DN < 900 mm, el tamaño de las partículas
no supere los 11 mm.
• No contenga terrones de suelo de tamaño superior a
2 veces el tamaño máximo de las partículas.
• No contenga material congelado ni material orgánico,
ni desperdicios (raíces de vegetación, gomas, botellas,
metales, etc).
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equipos razonables. Para esto, el contenido de humedad deberá mantenerse dentro del nivel óptimo ± 3%
(de acuerdo a ASTM D698). Si no se mantiene este nivel
de humedad, lo más probable es que la tubería presente ovalizaciones excesivas una vez instalada.
TROZOS DE RAICES,
PIEDRAS
• La utilización de suelo Tipo Clase IV no se recomienda
para su uso como material de relleno de contención. Si
se lo va a utilizar de todas maneras, deberán cumplirse
las siguientes pautas:
NIVEL SUPERIOR DEL TUBO
TAMIZADO
Figura 16. Cuidados en la selección del suelo del relleno inicial
Para la colocación del relleno de contención deberán
seguirse las siguientes pautas:
• Colocar el suelo a ambos lados de la tubería en capas
al mismo tiempo, compactándolo con precisión, hasta
alcanzar los niveles especificados en el proyecto y
cuidando que, durante el proceso, la tubería no se
mueva.
• Adicionalmente, será muy importante, durante la
colocación del relleno, asegurarse de compactar bien
la zona por debajo del riñón del tubo y en el nicho del
enchufe, evitando dejar espacios libres.
15 cm
PISÓN
>> Que el material presente LL<50.
>> Que se asegure un módulo resistente similar o superior al especificado en el proyecto.
>> Que durante su colocación y compactación, el
contenido de humedad se mantenga dentro del nivel
óptimo ± 3% (de acuerdo a ASTM D698).
>> Que no sea utilizado en instalaciones con fundaciones inestables o con agua permanente en la zanja.
>> Que se compacte en capas de 100 a 150 mm, con un
compactador de impacto o neumático.
>> Que se realicen ensayos de compactación periódicamente para corroborar que se logró la densidad
requerida.
SEGUNDA CAPA
PRIMERA CAPA
LECHO DE
ASENTAMIENTO
Figura 17. Colocación del Relleno Inicial
• El espesor de las capas en las que se debe colocar el
relleno dependerá del tipo de material y de la metodología utilizada para efectuar la compactación. En la
Tabla 2 pueden verse los valores recomendados.
• En el caso de utilizar suelos Clase III, deberán tomarse
precauciones para su compactación, controlando el
contenido de humedad, de manera de lograr la densidad requerida con un esfuerzo de compactación y
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Figura 18. Colocación del Relleno debajo de los riñones del tubo
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17
Método / Equipos
de compactación
Espesor Máximo de Capa después de la compactación (Metros)
Nº Pasadas
Espesor mínimo de suelo por
encima del lomo del tubo,
antes de la compactación
Comp. Buena
(W)
Comp. Moderada
(M)
Suelo Clase II
(Gravas)
Suelo Clase II
(Arenas)
Suelo Clase
III
Suelo Clase
IV
Apisonado a mano
o a pie. Min 15 kg.
3
1
0,15
0,10
0,10
0,10
0,20
Apisonado por
vibración. Min. 70 kg
3
1
0,30
0,25
0,20
0,15
0,30
Placa Vibrante
Min. 50 kg
Min. 100 kg
Min. 200 kg
Min. 400 kg
Min. 600 kg
4
4
4
4
4
1
1
1
1
1
0,10
0,15
0,20
0,30
0,40
--0,10
0,15
0,25
0,30
----0,10
0,15
0,20
------0,10
0,15
0,15
0,15
0,20
0,30
0,50
Rodillo Vidrador
Min. 15 kN/m
Min. 30 kN/m
Min. 45 kN/m
Min. 65 kN/m
6
6
6
6
2
2
2
2
0,35
0,60
1,00
1,50
0,25
0,50
0,75
1,10
0,20
0,30
0,40
0,60
---------
0,60
1,20
1,80
2,40
Doble Rodillo Vidrador
Min. 5 kN/m
Min. 10 kN/m
Min. 20 kN/m
Min. 30 kN/m
6
6
6
6
2
2
2
2
0,15
0,25
0,35
0,50
0,10
0,20
0,30
0,40
--0,15
0,20
0,30
---------
0,20
0,45
0,60
0,85
Triple Rodillo Pesado
(Sin vibración)
Min. 50 kN/m
6
2
0,25
0,20
0,20
---
1,00
Tabla 7. Espesores de capas de compactación recomendados
>> RELLENO SUPERIOR
Este relleno podrá realizarse utilizando el suelo proveniente de las excavaciones, en lo posible libre de
piedras y/o cuerpos extraños y que presente una densidad del orden a la que corresponde al suelo de los
laterales de la zanja.
Se deberán tomar precauciones para la compactación
del suelo por encima de la tubería, evitando impactar
sobre la misma. Para esto, deberá colocarse, antes de
compactar, una capa de suelo con un espesor mínimo,
cuyo valor dependerá del equipo de compactación a
utilizar (ver Tabla 2), pero que nunca será menor a los
15 cm.
Una vez colocado este relleno, deberá prestarse especial atención a la remoción de los tablestacados (en
caso de existir) y se deberá controlar que la deflexión
anular vertical que sufrió la tubería no exceda el 3%2 .
2 Si la ovalización de la tubería excede el 3% significa que hubo deficiencias en la
instalación. En este caso deberá removerse el relleno alrededor de la tubería,
esperar hasta que la misma recupere su forma original, y luego rellenar nuevamente, con mucho cuidado y siguiendo las recomendaciones del fabricante.
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300 mm
300 mm
Figura 19. Compactación relleno superior
4.3 PROCEDIMIENTO DE ACOPLE
Las uniones deslizantes de la tubería AMANCO NOVAFORT se efectúan por el acople de la espiga (macho)
de un tubo con el enchufe (hembra) de otro, mediante el uso de un aro de caucho.
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Se recomienda seguir el siguiente procedimiento para
lograr un buen acople de las tuberías:
1. Verificar que los extremos de los elementos a unir
presenten un corte recto, perpendicular al eje longitudinal, libre de rebabas y deformaciones.
En el caso eventual de que el tubo no posea inserto el
aro de goma en la espiga al momento del acople se
deberá colocar el mismo con los labios apuntando
siempre a la campana del mismo tubo. En la Figura 21
puede observarse el modo de colocación para los dos
tipos de aros posibles del sistema:
2. Con tela o estopa limpia y seca, limpiar las superficies
a unir: interior del enchufe, exterior de la espiga y el aro
de caucho. Se debe prestar especial atención a la
correcta limpieza de la zona del alojamiento del aro de
goma, pues cualquier basura que quede retenida en
ese lugar hará que el aro no asiente perfectamente
ocasionando inconvenientes en el armado de la junta
y/o prueba hidráulica y/o servicio.
3. Marcar sobre la espiga la profundidad del enchufe.
4. Colocar el aro de caucho en la espiga dejando libre el
primer valle del corrugado del extremo del tubo y repasar en forma manual para asegurar que quede apoyado
perfectamente.
5. Aplicar lubricante sobre el aro de caucho y en la
superficie interior del enchufe, ya sea con estopa, trapo
o pincel. Se deberá utilizar el lubricante recomendado
por el fabricante o en su defecto usar pasta jabonosa.
No se deben utilizar detergentes ni grasas minerales,
pues pueden atacar al compuesto del aro de caucho.
6. Introducir la espiga dentro del enchufe cuidando de
dejar una separación de 1,5 a 2,0 cm del fondo del
enchufe. Esta separación es necesaria para que el tubo
tenga libre movimiento en sentido longitudinal por
dilataciones o contracciones debido a cambios de
temperatura ambiente o de los líquidos a conducir.
7. Para realizar la unión, se podrá utilizar una barreta de
hierro de aproximadamente 1,5 m a 2,0 m de longitud.
Para esto, ee clavará la barreta firmemente en el fondo
de la zanja e, interponiendo un taco de madera entre
ella y la boca del enchufe del tubo, se practicará una
palanca para empujar al mismo, acoplándolo con el
siguiente.
8. En algunos casos se podrá utilizar aparejos especiales, como ensambladoras de tubos.
Figura 21. Aro A
Figura 21. Aro B
4.4 OTRAS CONSIDERACIONES
IMPORTANTES
De manera complementaria a todo lo expuesto, existen
otras consideraciones muy importantes a la hora de la
instalación de cualquier tipo de tuberías, que deberán
ser tenidas en cuenta. Entre otras, se pueden mencionar
las siguientes:
Figura 20. Acople de Tuberías
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19
>> EXCAVACIÓN
Debe asegurarse la estabilidad lateral de la excavación
bajo cualquier condición de trabajo. La inclinación de
las paredes de la zanja o los soportes provistos deben
estar en conformidad con las normas de seguridad
nacionales. Solamente se debe excavar la longitud de
zanja que pueda ser mantenida con seguridad por el
equipo disponible. Se deben rellenar todas las zanjas
tan pronto como sea posible, y no dejarlas abiertas más
allá de la jornada de trabajo.
>> CONTROL DE AGUAS
No se debe colocar o recubrir tuberías mientras exista
agua en la zanja. Se debe prevenir, en todo momento, la
entrada de aguas superficiales en la zanja.
Cuando se presenten aguas subterráneas en el lugar de
trabajo éstas deben ser desalojadas para mantener la
estabilidad de los materiales. Se debe procurar mantener el nivel de agua por debajo del fondo de zanja. Se
debe usar el equipo y procedimientos necesarios, como
bombas, pozos, pozos profundos, geotextiles, subdrenes perforados o sábanas de roca, para remover y
controlar el agua en la zanja.
Cuando se esté excavando y desalojando el agua,
procure que el nivel de agua se mantenga debajo del
fondo del corte para evitar que se lleve parte de las
paredes de la zanja. Se debe mantener el agua controlada en la zanja antes, durante y después de la instalación
de la tubería y hasta que el relleno esté completo y se
haya colocado suficiente material para prevenir que la
tubería flote.
Para no perder el soporte del suelo, se deben emplear
métodos para desaguar que minimicen la migración de
partículas finas y la creación de vacíos en el perímetro
de la zanja.
>> SOPORTE DE LAS PAREDES DE LA ZANJA
Cuando se usen sistemas de sostenimiento tales como;
tablestacas, gatas, pantallas o cajas especiales, se debe
asegurar que el soporte del tubo y su recubrimiento se
mantengan a lo largo de la instalación. Además se debe
asegurar que la tablestaca sea lo suficientemente
hermética para prevenir el lavado de las paredes detrás
del sistema de tablestacado. Se deben proveer sopor-
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tes herméticos de paneles de zanja bajo viaductos,
servicios existentes u otras obstrucciones que restrinjan
el hincado de tablestacas.
A menos que el ingeniero decida lo contrario, las tablestacas utilizadas como soportes dentro o debajo de la
zona de la tubería deben ser dejados en su posición
para evitar la pérdida de soporte del material de cimentación o del relleno. Cuando la parte superior del ademe
deba cortarse, debe hacerse a 0,5 m o más arriba de la
corona del tubo.
Se deben dejar barreras y apuntalamientos en el lugar
según se requieran para soportar el corte en el ademe y
los alrededores de las paredes de la zanja en la zona de
la tubería. Si se considera que además debe dejarse
colocado en el sitio, éste se considerará como una
estructura permanente y por tanto debe tratarse contra
la degradación biológica (por ejemplo ataque de insectos u otras formas biológicas), y contra el deterioro si
está por encima del agua subterránea.
No se debe alterar la tubería instalada y su recubrimiento cuando se usen ademes movibles. Los soportes
móviles no deben ser usados por debajo de la parte
superior del tubo a menos que se utilicen métodos
adecuados para mantener la integridad del material de
recubrimiento. Antes de remover el soporte se debe
colocar y compactar el recubrimiento hasta una profundidad suficiente como para asegurar la protección de la
tubería. Una vez retirados los ademes se debe finalizar
la colocación y compactación del recubrimiento.
Si el ingeniero permite el uso de tablestacas u otros
soportes para paredes de zanja por debajo de la zona del
tubo, asegúrese que el material de la misma, los cimientos y el recubrimiento no se altere al retirar los ademes.
Llenar los vacíos dejados por los ademes removidos y
compactar todo el material a la densidad requerida.
>> MIGRACION DE FINOS
El relleno de contención deberá ser instalado de
manera de prevenir una eventual migración de finos
proveniente del suelo natural de la zona (a los costados
de la zanja). La experiencia de campo muestra que la
migración puede resultar en una pérdida significativa
del soporte de la tubería y,
Para prevenir la migración de finos en los espacios del
material más grueso bajo un gradiente hidráulico, la
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20
graduación y el tamaño relativo de las partículas del
relleno de la zanja y el del material natural de la zona
deberán ser compatibles. Para esto, deberá utilizarse el
siguiente criterio de graduación de las partículas (especificado por la norma ASTM D2321):
• D15/d85 < 5; siendo D15 el diámetro de la malla del
tamiz por el que pasa el 15% del material más grueso y
d85 el diámetro de la malla del tamiz por el que pasa el
85% del material fino.
• D50/d50 < 25; siendo D50 el diámetro de la malla del
tamiz por el que pasa el 50% del material más grueso y
d50 el diámetro de la malla del tamiz por el que pasa el
50% del material fino. Esta condición puede no ser
aplicada si el material más grueso está bien graduado. Si
el material más fino es una arcilla medianamente o
altamente plástica sin contenido de arena o limo (CL o
CH) entonces, para el criterio de D15/d85 deberá cumplirse adicionalmente que D15 < 0,5 mm.
Cuando no exista otra alternativa que usar materiales
incompatibles, éstos deberán estar separados por una tela
filtrante (geotextil) diseñada con una durabilidad igual o
superior a la vida útil de la tubería. El geotextil deberá
rodear completamente la cama de asiento y el relleno de
contención y debe doblarse por encima de la zona del
tubo, solapándose ambos extremos en un ancho mínimo
(si se sueldan los extremos solapados, el ancho mínimo
será de 30 cm; sino, deberá incrementarse a 50 cm).
provocar vacíos en el material de contención, con la
consecuente desestabilización a la tubería).
Una posible solución será diseñar y construir un sistema
de drenajes que desvíen el flujo subterráneo y eviten
que el mismo pase a través de la zanja.
El uso de geotextiles envolviendo al relleno de contención y la cama de asiento también ayudará a mitigar el
problema, aunque no será la solución definitiva.
05 CONEXIONES
La línea AMANCO NOVAFORT es complementada por
todas las piezas necesarias para la conformación de
sistemas integrales de conducciones de desagües,
totalmente compatibles con las tuberías y de estanqueidad garantizada. A continuación se detallan las
diferentes piezas disponibles.
5.1 RAMAL A 45˚
El Ramal Novafort con derivación a 45° de diámetro 110
mm permite realizar una rápida, segura y estanca unión
con el Tubo AMANCO NOVAFORT para instalar la conexión cloacal domiciliaria.
RELLENO
SUPERIOR
SOLAPE
SUELO
NATURAL
RELLENO
INICIAL +
CAMA DE
ASIENTO
GEOTEXTIL
Otra alternativa para realizar la conexión cloacal domiciliaria es utilizar el Ramal UD (unión deslizante), usado
para los tubos de PVC macizos de superficies externa e
interna lisas. Para conectar el tubo Novafort con este
Ramal se agrega el Adaptador Novafort MH
(macho-hembra).
Figura 21. Zanja con Geotextil.
>> PREVENCION DEL FENOMENO DE LAVADO
DE RELLENO
En caso de preverse flujos de agua subterráneos en la
zanja, deberán tomarse precauciones especiales para
evitar la erosión del suelo de relleno (lo que podría
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21
5.4 CURVAS
5.2 CUPLA LISA
En el caso de tener que realizar una reparación empalmando dos tramos de tubos Novafort se utiliza la Cupla
Novafort Lisa. Esta Cupla posee un abocardado en la
boca del enchufe, ensamblándose fácilmente al tubo
AMANCO NOVAFORT, y su superficie lisa permite deslizarla hacia un sentido y otro sobre el mismo.
Cuando es necesario realizar un desvío en la tubería
AMANCO NOVAFORT se recurre a las Curvas. Las más
utilizadas son las que poseen ángulos de desvío de 45°
y 90°, aunque se fabrican con el ángulo según necesidad del proyecto.
5.5 RAMAL POSTIZO
5.3 ADAPTADORES
Los Adaptadores permiten conectar el tubo AMANCO
NOVAFORT con el tubo de PVC macizo con superficies
externa e interna lisas. Por ejemplo, cuando la instalación se está realizando con un tipo de tubo y se debe
pasar al otro tipo.
Cuando se quiere realizar una derivación sobre una
tubería ya instalada, se puede recurrir a la utilización de
un Ramal Postizo. Éstos poseen derivaciones a 45º y el kit
incluye todos los elementos necesarios para un correcto
acople a la tubería AMANCO NOVAFORT, que son:
>> Ramal Postizo de PVC (puede ser inyectado o termoformado)
>> 2 Abrazaderas
>> Goma Nervurada o Sellador tipo Sika
Adaptador MH
Adaptador HH
En el caso donde ambos tubos terminan con sus extremos machos (espiga), se realiza la conexión utilizando el
Adaptador Novafort HH (hembra-hembra).
Cuando el extremo del tubo macizo termina con su
campana, para realizar la conexión se utiliza el Adaptador Novafort MH (macho-hembra).
Conexión de tubo con Adaptador MH y HH.
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>> OPCION CON SELLO DE GOMA NERVURADA
1.- Colocar el ramal o la goma sobre el tubo y marcar el
contorno.
2.- Perforar el tubo siguiendo la marcación realizada
en el paso 1. Al finalizar, retirar la pieza cortada y eliminar las rebabas que pudieron haber quedado del corte.
5.- Colocar las abrazaderas a cada lado del ramal y
ajustar. Con esto el ramal quedará colocado y listo para
su utilización.
>> OPCION CON SELLADOR SIKA
1.- En este caso, el procedimiento será idéntico al del
caso anterior, salvo en el Punto 5.- donde, en lugar de
colocar la goma nervurada alrededor de la perforación
del tubo, se coloca un sellador del tipo Sika Lastomer
95 (Tripolimero de Isobutileno) alrededor del mismo.
3.- Limpiar la superficie externa del tubo (alrededor de
la zona perforada) y la superficie interna del ramal.
Luego colocar la goma con las estrías hacia abajo (colocándose en los valles de la pared del tubo).
4.- Colocar el ramal postizo sobre el tubo, teniendo
cuidado de que quede centrada la zona perforada
sobre la derivación del ramal.
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RESISTENCIA A LA CORROSIÓN
I:
Inerte • Las propiedades no varían por la acción del
producto.
CL: Corrosión limitada • Las propiedades son parcialmente afectadas. El plástico resiste según las condiciones del ataque.
A: Atacado • Las propiedades son parcialmente afectadas y disminuyen rápidamente en función del tiempo.
Reactivo
CONCENTRACIÓN
SS: Solución saturada a 20ºC.
TC: Todas las concentraciones.
SD: Solución diluida (soluciones acuosas de concentración menor o igual al 10% p/volumen).
SC: Solución concentrada.
Concentración (g/100g)
Temperatura (ºC)
20
40
60
Aceite
de lino
mineral
Acético ácido
ácido
aldehído
aldehído
ésteres
ácido monocloracético
Acetona
Ácido ver cada uno en particular
Adípico ácido
Agua
de mar
lavandina
oxigenada
regia
Alcohol ver cada uno en particular
Alílico alcohol
Aluminio
cloruro de
cloruro de
sulfato de
sulfato de
Alumbre (sulfato de aluminio y potasio
dodecahidratado)
Alumbre (sulfato de aluminio y potasio
dodecahidratado)
gaseoso
líquido
solución acuosa
[email protected]
de 80 a 100
menor que 60
100
40
100
TC
SD
I
I
CL
I
A
A
CL
A
I
I
A
I
I
A
I
I
A
CL
CL
A
SS
CL
-
A
12 de cloro activo
100 volúmenes
pura
I
I
I
CL
I
I
I
-
CL
CL
I
-
96
CL
-
A
SS
SD
SS
SD
I
-
I
I
I
I
CL
I
I
SS
I
-
-
SD
100
100
SS
I
I
CL
-
I
I
I
CL
I
CL
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24
I:
producto.
Reactivo
CONCENTRACIÓN
Temperatura (ºC)
20
40
60
Amonio
cloruro de
cloruro de
floruro de
nitrato de
nitrato de
sulfato de
sulfato de
sulfuro de
sulfuro de
Anilina y sus sales
anilina
cloruro de anilonio
Antimonio
cloruro de
Antraquinona
sulfato de
Arsénico ácido
ácido
Azufre
dióxido de (seco)
dióxido de (húmedo)
dióxido de
dióxido de
dióxido de
dióxido de (líquido)
Benzaldehído
Benceno
Benzoico ácido
Bórico ácido
Bórico ácido
[email protected]
SS
SD
< 20
SS
SD
SS
SD
SS
SD
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
CL
I
I
I
I
I
I
I
CL
I
CL
I
CL
I
CL
100
SS
A
A
A
-
90
I
-
-
en suspensión
80
SD
I
I
I
I
I
I
CL
CL
CL
TC
I
I
I
I
CL
A
A
CL
I
I
I
I
I
A
A
I
I
I
CL
CL
A
A
A
A
CL
CL
SS
TC
50
100
< 0,1
100
TC
SS
SD
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25
I:
producto.
Reactivo
Bromo
Bromo
Bromo (vapores)
Bromhídrico ácido
Brómico ácido
Butadieno
Butano
Butanodiol
Butanol
Butenodiol
Butilo
acetato de
Butileno
Butilfenol
Butírico ácido
ácido
Calcio
cloruro de
cloruro de
nitrato de
Carbono
dióxido de (en solución)
dióxido de (seco)
dióxido de (húmedo)
Ciclohexanol
Ciclohexanona
Cinc
cloruro de
cloruro de
sulfato de
sulfato de
[email protected]
CONCENTRACIÓN
Líquido
SS
Temperatura (ºC)
20
40
60
menor que 10
SD
100
100
de 10 a 100
menor que 10
cercano a 100
A
I
CL
I
I
I
I
CL
I
-
A
CL
I
CL
I
A
CL
CL
A
CL
I
A
A
-
100
100
100
SC
20
A
I
CL
A
I
A
A
A
CL
A
A
A
CL
SS
SD
50
I
I
I
I
I
I
CL
-
SS
100
TC
100
100
I
I
I
A
A
I
I
A
A
CL
I
I
A
A
SS
SD
SS
SD
I
I
I
I
I
I
I
I
I
CL
I
CL
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26
I:
producto.
Reactivo
Cloramina
Cloro
seco
líquido
gaseoso y húmedo
gaseoso y húmedo
gaseoso y húmedo
solución acuosa
Clorhídrico ácido
ácido
Clórico ácido
ácido
Clorosulfónico ácido
Crómico ácido
Cítrico ácido
ácido
Cresol
Crotonaldehído
Cobre
cloruro de
floruro de
sulfato de
sulfato de
Dextrina
Dicloroetano
Diglicólico ácido
ácido
Diclorodifluormetano (R12)
Emulsión de parafina
Emulsión fotográfica
Estaño
cloruro de estaño (II)
[email protected]
CONCENTRACIÓN
Temperatura (ºC)
20
40
60
SD
100
100
5
1
0,5
SS
mayor que 30
menor que 30
20
SD
100
menor que 50
SS
menor que 20
menor que 90
100
I
CL
A
CL
CL
I
CL
I
I
I
I
CL
I
I
I
I
A
CL
CL
I
I
I
I
I
I
I
CL
A
A
A
I
CL
CL
CL
A
CL
I
CL
A
A
SS
2
SS
SD
SS
100
18
menor que 30
I
I
I
I
I
A
I
I
I
I
I
I(50°C)
I
I
A
I
I
I
I
CL
CL
A
CL
CL
I
SS
I
I
I
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27
I:
producto.
Reactivo
Esteárico ácido
Etanol
Etanol mezclado con ácido acético (mezcla de
fermentación)
Etanol con 2 % de fenol (desnaturalizado)
Etilo
acetato de
acrilato de
cloruro de
Éter etílico
Fenilhidrazina y sus sales
Fenilhidrazina
Cloruro de fenilhidrazonio
Cloruro de fenilhidrazonio
Fenol
Fenol
Fertilizantes salinos
Fertilizantes salinos
Fluorhídrico ácido
ácido
ácido
Fluorsilícico ácido
Formaldehido
Formaldehido
Fórmico ácido
ácido
Fosfina
Fosfórico ácido
ácido
Fósforo pentóxido de
tricloruro de
[email protected]
CONCENTRACIÓN
Temperatura (ºC)
20
40
60
100
TC
I
I
I
CL
96
I
I
I
CL
CL
CL
100
100
100
100
A
A
A
A
-
-
100
97
SS
menor o igual que 90
1
SS
menor que 10
100
60
40
30
40
SD
100
50
100
menor que 30
mayor que 30
100
100
A
I
I
I
CL
CL
CL
I
I
I
I
I
I
I
A
CL
CL
CL
I
I
CL
I
I
I
CL
I
I
-
A
A
I
CL
A
A
A
I
I
CL
A
CL
CL
I
-
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28
I:
producto.
Reactivo
Fosgeno gas
Fosgeno líquido
Gas que contenga
ácido clorhídrico
ácido fluorhídrico
ácido sulfúrico (húmedo)
dióxido de azufre
dióxido de azufre
dióxido de carbono
monóxido de carbono
gas nitroso
oleum
oleum
óxido de nitrógeno
glucosa
glicerina
glicocola
glicol
glicólico ácido
Hierro
cloruro de hierro (III)
cloruro de hierro (III)
Hidrógeno
Hidroxilamina y sus sales
Sulfato de hidroxilamonio
Jabón de tocador
Láctico ácido
ácido
Magnesio
cloruro de
sulfato de
[email protected]
CONCENTRACIÓN
Temperatura (ºC)
20
40
60
100
100
I
A
-
CL
-
CC
Trazas
TC
CD
TC
TC
TC
Trazas
CC
CD
TC
SS
TC
10
37
CL
A
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
CL
I
I
I
SS
menor que 10
100
I
I
I
I
I
I
I
CL
I
TC
I
I
CL
I
I
I
PA
A
CL
SS
SS
I
I
I
I
I
I
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29
I:
producto.
Reactivo
sulfato de
Maleico ácido
ácido
ácido
Melaza
Mercurio
Metilamina
Metílico alcohol
Metilo
cloruro de
Metileno
cloruro de
Metilsulfúrico ácido
ácido
Nafta
Níquel
sulfato de
sulfato de
Nicotina
Nítrico
ácido
ácido
ácido
Nitroglicerina
Nitroglicol
Oleico ácido
Oleum
Orina
Oxálico ácido
ácido
[email protected]
CONCENTRACIÓN
SD
SS
35
1
Temperatura (ºC)
20
40
60
32
100
I
I
I
I
I
CL
I
I
I
I
I
I
CL
CL
CL
I
CL
100
A
-
-
100
100
menor que 50
A
I
I
I
I
CL
I
CL
I
SS
SD
concentración más corriente
superior a 60
entre 50 y 60
entre 30 y 50
SD
SD
I
I
I
I
I
-
I
CL
-
CL
I
I
CL
A
I
CL
I
I
A
CL
CL
I
A
I
I
I
A
I
I
I
A
PA
I
CL
solución más corriente solución
de 9 de H2SO4
y 1 de SO3
SS
SD
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30
I:
producto.
Reactivo
Óxido de etileno (líquido)
Oxígeno
Ozono
Ozono
Palmítico ácido
Perclórico ácido
ácido
Pícrico ácido
Piridina
Plomo
acetato de
acetato de
tetraetilo de
Potasio
carbonato de
carbonato de
hidróxido de
hidróxido de
hidróxido de
tetraborato de
bromato de
bromuro de
bromuro de
cianuro de
cianuro de
cloruro de
cloruro de
Potasio
dicromato de
hexacianoferrato (III) de (ferricianuro de)
hexacianoferrato (III) de (ferricianuro de)
[email protected]
CONCENTRACIÓN
100
TC
100
10
Temperatura (ºC)
20
40
60
Corroe a -20°C
1
todas las concentraciones
I
I
I
I
CL
I
I
NS
I
I
I
I
I
-
I
I
A
CL
I
-
SS
SD
100
I
I
I
I
I
-
I
CL
-
SS
menor que 60
SS
del 50 a 60
menor que 40
1
10
SS
SD
SS
SD
SS
SD
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
CL
CL
CL
I
CL
I
CL
I
CL
40
SS
SD
I
I
I
I
I
I
I
I
CL
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31
I:
producto.
Reactivo
hexacianoferrato (II) de (ferrocianuro de)
hidrógenosulfito de (bisulfito de)
nitrato de
nitrato de
perclorato de
permanganato de
permanganato de
peroxidisulfato de (persulfato de)
peroxidisulfato de (persulfato de)
Propano gas
líquido
Revelador fotográfico
Sebo
Silícico ácido
Sodio
benzoato de
dicromato de
clorato de
clorato de
clorito de
cloruro de
cloruro de
Sodio
hexacianoferrato (III) de (ferrocianuro de)
hexacianoferrato (III) de (ferrocianuro de)
[email protected]
CONCENTRACIÓN
Temperatura (ºC)
20
40
60
SS
SD
SS
SD
SS
SD
1
de 6 a 18
menor que 6
SS
SD
100
100
Solución de trabajo
100
TC
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
CL
CL
I
CL
I
CL
CL
I
CL
CL
I
I
I
menores o iguales al 36 40
SS(conteniendo SO2)
SS
SD
SS
SD
SD
SS
SD
I
I
I
I
I
I
I
CL
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
CL
I
CL
I
CL
I
CL
I
I
CL
SS
SD
SS
I
I
I
I
I
I
I
CL
I
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I:
producto.
Reactivo
ditionito de (hiposulfito de o hidrógenosulfito de)
hipoclorito de
sulfuro de
carbonato de
carbonato de
hidróxido de
hidróxido de
Sulfhídrico ácido (seco)
ácido
Sulfocrómica (50 partes de ácido crómico,
15 partes de ácido sulfúrico
y 35 partes de agua)
Sulfonítrica (1 parte de ácido nítrico y
1 parte de ácido sulfúrico)
Sulfonítrica (50 partes de ácido sulfúrico,
32 partes de ácido nítrico
y 3 partes de agua)
Sulfuro de carbono
Sulfúrico ácido
ácido
ácido
[email protected]
CONCENTRACIÓN
SD
menor que 10
2
SD
SS
SD
de 50 a 60
menor que 40
100
SS
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100
96
80 a 90
Temperatura (ºC)
20
40
60
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
I
CL
CL
I
CL
I
CL
I
CL
I
CL
CL
CL
A
-
I
I
-
I
CL
-
CL
-
-
I
I
-
CL
CL
I
CL
I
A
A
CL
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I:
producto.
Reactivo
ácido
CONCENTRACIÓN
Temperatura (ºC)
20
40
60
40 a 80
menor que 40
I
I
I
I
I
CL
SC
100
100
100
concentración usual de empleo
menor que 10
solución de 33
menor que 10
100
100
A
A
A
A
I
I
A
A
A
CL
I
I
A
CL
I
CL
A
Tanino
Tartárico ácido
ácido
Tetracloruro de carbono
Tionilo cloruro de
Tolueno
Tricloroetileno
Trietanolamina
Trimetilol propano
Trimetilol propano
Urea
Urea
Vinilo
acetato de
Xileno
Yodo
solución alcalina
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ANEXO II CLASIFICACIÓN DE SUELOS
Descripción
Clasificación
Universal
% Pasando Tamiz
N˚200
Piedra Partida, con menos del
15% de arena y un máximo del
25% que pasa el tamiz de 3/8”
-
≤ 5%
Suelos de grano
grueso, limpios
GW, GP, SW, SP, o cualquier
clasificación que comience con
estos símbolos.
≤ 12%
Suelo de grano
grueso, con finos
GM, GC, SM, SC o cualquier
clasificación que comience
con estos símbolos
> 12% y ≤ 30%
Suelo de grano
grueso, con finos
GM, GC, SM, SC o cualquier
clasificación que comience
con estos símbolos
> 30% y ≤ 50%
Suelos de grano fino
arenosos o gravosos
CL, ML (ó CL-ML, CL/ML, ML/CL) o
cualquier clasificación que
comience con estos símbolos
> 50% y ≤ 70%
IV
A-2-7,
A-4,
A-6
Suelos de grano fino
CL, ML (ó CL-ML, CL/ML, ML/CL) o
cualquier clasificación que
comience con estos símbolos
>70%
V
A5, A7
Suelos altamente plásticos
y suelos orgánicos
MH, CH, OL, OH, PT
>70%
Descripción
ASTM
AASHTO
I
II
III
A1,A3
A-2-4,
A-2-5,
A-2-6,
A-4,
A-6
Nota: Los suelos del grupo V no son aptos para su uso como relleno de confinamiento de tuberías.
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Transcripción

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