Modelización de la propagación y simulación de incendios

Modelización de la propagación y simulación de incendios

Modelización de la propagación y
simulación de incendios forestales
en el ámbito de la gestión
José Antonio Vega Hidalgo
Centro de Investigación Forestal – Lourizán
Consellería do Medio Rural e do Mar
Xunta de Galicia
TIPOS DE MODELOS DE PREDICCIÓN DE
COMPORTAMIENTO DEL FUEGO FORESTAL
- MODELOS FÍSICOS
- MODELOS SEMIEMPÍRICOS
- MODELOS EMPÍRICOS
MODELOS SEMIEMPÍRICOS
DE PREDICCIÓN DE
COMPORTAMIENTO DEL FUEGO
Se apoyan en los principios físicos
básicos pero integran también
información experimental, casi
siempre para resolver problemas
parciales dentro del modelo, que
presentan dificultades extremas en
su resolución analítica.
FLUJO DE INFORMACION EN EL SISTEMA DE PREDICCIÓN DEL COMPORTAMIENTO DEL
FUEGO (BEHAVE)
PROYECCION DEL FUEGO
SOBRE EL MAPA
DATOS SUPLEMENTARIOS
OBSERVACION
ELECCION
MODELO
COMBUSTIBLE
T, HR, HORA
ESCALA MAPA
DISTANCIA SOBRE EL MAPA
TIEMPO DE
PROYECCION
DISTANCIA DE
PROPAGACION
MES, SOMBRA,
EXPOSICIÓN
(ORIENT.)
VELOCIDAD
PROPAGACION
HCFM
AREA
PENDIENTE
(Prog. Fuego 2)
OBSERVACION
HCFV
ELECCION
ESTIMACION O
CALCULO
PERIMETRO
PENDIENTE
MODELO DE
COMPORTAMIENTO
DEL FUEGO
INTENSIDAD
LINEAL FUEGO
CALOR UNIDAD
DE AREA
LONGITUD
DE LLAMAS
POSIBILIDAD
DE CONTROL
INTENSIDAD DE
REACCION
OBSERVACIÓN Y
MEDICIÓN
DATOS ENTRADA
VIENTO
DATOS SALIDA
INTERPRETACIONES
DATOS SALIDA
Ventajas y limitaciones del modelo
Herramienta muy operativa que ha tenido un gran éxito en
todos los países. La posibilidad de construir modelos
específicos de combustible amplió su campo de aplicación.
Las principales limitaciones provienen de:
Considerar el estado estacionario de propagación.
Lecho de características uniformes.
No considerar más que el fuego de superficie.
La humedad de extinción es un concepto mal definido.
La combinación de los efectos del viento y pendiente no
tiene una justificación sólida.
MODELOS EMPÍRICOS
DE PREDICCIÓN DE
COMPORTAMIENTO DEL FUEGO
Ventajas:
-Se basan en información recogida en fuegos reales.
-Las predicciones suelen ser más ajustadas a la realidad.
Inconvenientes:
-Los fundamentos físicos de las relaciones obtenidas entre
variables no son siempre claros.
-En rigor, sus predicciones deben aplicarse sólo en el rango de
las variables que fueron medidas por lo que su extrapolación a
otros casos es difícil.
- En la experimentación en campo no es posible ejercer un control
sobre las variables y muchas relaciones pueden quedar
oscurecidas por colinealidades entre variables.
Se utilizan dos aproximaciones:
a) Experimentos en laboratorio (túneles de
combustión, túneles de viento, bancos de
quema).
b) Experimentos en campo.
MODELOS DE PROPAGACION DEL FUEGO EN BOSQUES
EL MODELO EMPÍRICO DEL FORESTRY CANADA FIRE
DANGER GROUP (1992)
Desde 1980 y hasta principios de los años noventa, los
principales centros de investigación del Servicio Forestal
Canadiense desarrollaron una metodología empírica
completa para el cálculo de los principales parámetros
que determinan el comportamiento de un frente de
incendio, basándose en datos de incendios reales y
experimentales (Forestry Canada Fire Danger Group,
1992 y Hirsch, 1996).
La parte correspondiente a la caracterización de los
incendios de superficie se compone básicamente de un
conjunto de expresiones para la predicción de la
velocidad de propagación y del flujo de calor por metro
lineal de frente.
Datos necesarios para la utilización del modelo
Forestry Canada Fire Danger Group
Propiedades del combustible
Porcentaje de hierba seca del pastizal
Fracción de cabida cubierta de frondosas
Indice de disponibilidad de combustible
Indice de humedad de los combustibles finos
muertos
Fracción de cabida cubierta de Abies balsamea
seco
Fracción de cabida cubierta de coníferas
Parámetros medioambientales
Velocidad del viento
Pendiente
Indice de humedad del humus o mantillo
Indice de humedad de las capas profundas de suelo
o Indice de sequía
Símbolo
C
PH
BUI
FFMC
Unidades
%
%
No dimensional
No dimensional
PDF
%
PC
Símbolo
uw
%
Unidades
m/s
Grados
No dimensional
No dimensional
DMC
DC
Observaciones
Meteorológicas
Predicción de
estado del
combustible
forestal
T del aire
HR aire
Viento
Precipitaciones
Viento
Indice de la
Humedad del
combustible fino
muerto (FFMC)
Predicción del
comportamiento
del incendio
Indice de
propagación
inicial
(ISI)
T del aire
HR aire
Precipitaciones
T del aire
Precipitaciones
Indice de la
Humedad del
humus
(DMC)
Indice de
Humedad de las
capas profundas
del suelo
(DC)
Indice del
combustible
disponible
(BUI)
Indice meteorológico de peligro de incendio forestal (FWI)
Categorías
CONIFERAS
Código del tipo de
combustible
C-1
C-2
C-3
C-4
C-5
C-6
C-7
FRONDOSAS
D-1
BOSQUE MIXTO
M-1
M-2
M-3
M-4
PASTIZAL
RESTOS DE
CORTA
O-1a
O-1b
S-1
S-2
S-3
Nombre completo del tipo del
combustible
Picea mariana masa abierta
Picea mariana masa cerrada
Masa madura de Pinus banksiana y
Pinus contorta
Masa inmadura de alta densidad de
Pinus banksiana y Pinus contorta
Masa madura de Pinus resinosa y
Pinus strobus
Plantaciones de coníferas sin
sotobosque
Masas abiertas de Pinus ponderosa y
Pseudotsuga menziesii
Masas de Populus tremuloides sin
hojas
Masas mixtas boreales sin hojas
Masas mixtas boreales verdes
Masa mixtas boreales sin hojas con
Abies balsamea muertos.
Masa mixtas boreales verdes con
Abies balsamea muertos.
Herbáceas tumbadas, enmarañadas
Herbáceas en pie
Restos de corta ligeros de Pinus
banksiana y Pinus contorta
Restos de carga moderada de Abies
y Picea
Restos de carga alta , reteniendo el
follaje.
Cálculo de la componente de
velocidad debida al viento y humedad
f
del combustible fino, muerto
RU
Cálculo de la componente de
velocidad debida a la pendiente
RS
g
ISI
Tipo de
combustib
le
(proceso recurrente)
RU; con U = 0
Pendiente
ISI = f-1 (Rs)
US = g-1 (ISI)
Cálculo de la velocidad del viento
equivalente al efecto pendiente
US
Composición
Vectorial de U y US
Módulo del vector UU,S
Cálculo de RU,S integrando los efectos de
Viento y pendiente
FFMC
U
T, HR, U10,
precip. dia
anterior
f
ISI = g (UU, S)
MODELOS DE PROPAGACION DEL FUEGO EN PASTOS
Cheney, Gould y Catchpole (1993)
R (m/s) = 0,4539 U2 0,951 exp (-0,0966 M fp)
Ecuación conjunta para pasto y matorral cortado
U2 = Velocidad del viento a 2 m (m/s)
Mfp = Humedad predicha para el combustible seco (%) por la
ecuación de McArthur MKV grassland meter (Noble et al., 1980)
Cheney y Gould (1995) encontraron que la
velocidad potencial (en estado cuasi estacionario)
en pastos secos, Rss, estaba afectada por la
anchura efectiva del frente de fuego:
Rss = R/ exp [(-0,859-2,03 U2)/W]
R = Velocidad del fuego medida en fuegos experimentales, m/s
Rss = Velocidad potencial, m/s
U2 = Velocidad viento a 2 m, m/s
W = anchura efectiva del frente del fuego, m
MODELOS DE PROPAGACION DEL FUEGO EN MATORRALES
Modelo de Mardsen-Catchpole (1995)
Modelo para buttongrass moorlands de Tasmania. Comunidad
vegetal dominada por Gymmschoenes sphaerocephalus.
R = 0,678 U1,7 1,312 – exp (-0,0243 Mfdecd)
(1-exp( -0,116 AGE))
r2 = 0,73 n = 44
R = Velocidad de propagación, m/min
U1,7 = Velocidad media del viento a 1,7 m de altura, km/h
Mf dec = Humedad del combustible muerto, %
AGE = Edad, años
Modelo de Catchpole et al. (1998)
Modelo de predicción de velocidad en brezal mixto
(mixed heathlands) de Australia y Nueva Zelanda.
Comunidades de manuka, kanuka heath (Kunzea y
Leptospermum) y scrub y Ulex europeaus y pakihi
(juncos y helechos de zonas encharcadas).
En Australia comprendieron fuegos en heathlands
dominados por mezcla de especies: Banksia, Hakea,
Allocasuarina y Leptospermum de 0,3 a 3 m
Modelo de Catchpole et al. (1998)
R = 0,049 U1,21 H 0,54
r2 = 0,70
R = Velocidad de propagación, m/s
U1,7 = Velocidad media del viento a 2 m de altura, m/s
M = Altura de la vegetación, m
Modelo de Fernandes
Comunidades del N de Portugal dominadas por E. umbellata
C. tridentatum, y Ulex europaeus
R = 3,258 U20,958 exp (-0,111 Md)
r2=0,65
R = Velocidad de propagación del fuego, m/min
U = Velocidad del viento a 1,7 m de altura, m/s
Md = Humedad del combustible muerto aéreo,%
Modelo de Fernandes
R = 1,764 U21,034 exp (-0,062 Md) h 0,816
r2=0,86
R = 7,255 exp(0,092 U2 ) exp (-0,067 Md) h 0,932
r2=0,91
R = Velocidad de propagación del fuego, m/min
U = Velocidad del viento a 1,7 m de altura, m/s
Md = Humedad del combustible muerto aéreo,%
h = Altura de la vegetación, m
Modelo de Vega et al. (1998)
Formaciones de Ulex sp., C. tridentatum, E. australis, E. umbellata
R = 0,249 U1,71,193 H0,658 exp (1,088 s)
r2=0,71
R = Velocidad de propagación del fuego, m/min
U = Velocidad del viento a 1,7 m de altura, m/s
H = Altura del matorral, m
s = Pendiente del terreno (ángulo de inclinación),
tanto por uno.
Modelo de Vega et al. (2000)
R = 4,84 U1,71,13 H0,49 exp (0,77 s)
R = Velocidad de propagación del fuego, m/min
U = Velocidad del viento a 1,7 m de altura, m/s
H = Altura del matorral, m
s = Pendiente del terreno (ángulo de inclinación),
tanto por uno.
Modelo de Vega et al. (2001)
R = 1,94 (U+es)1,12 cob -0,83 H0,49
R = Velocidad de propagación del fuego, m/min
U = Velocidad del viento a 1,7 m de altura, m/s
H = Altura del matorral, m
s = Pendiente del terreno (ángulo de inclinación),
tanto por uno.
Cob = Fracción de cobertura de la vegetación en tanto por uno
Combinando datos de matorral del N de Portugal y de Galicia
R = 1,43 U61,15 exp (0,039 s)
r2 = 0,70
R = Velocidad de propagación del fuego, m/min (1,4-27,1 m/min)
U = Velocidad del viento a 6 m de altura, m/s
H = Altura del matorral, m
s = Pendiente del terreno (ángulo de inclinación),
tanto por uno.
Trabajo de investigación conjunto para el desarrollo de
un modelo predictivo de comportamiento del fuego en
matorrales para terrenos llanos
Centro de Investigaciones Forestales y Ambientales de
Lourizán-Xunta de Galicia.
Universidad Nueva Gales del Sur- Australia.
Universidad de Tras-Os Montes e Alto Douro. Vila RealPortugal
Modelo general para matorrales en sitios llanos (2)
R=(0.53+0.88 FG) U1.05 exp(-0.035 Md – 0.003 Ml) h0.42
Donde, R = velocidad de propagación (m/min)
FG = variable ficticia (dummy) para tipo de matorral,
0 para E. umbellata – Ch. tridentatum, 1 para los otros
U = velocidad de viento (m/s)
Md = humedad del combustible muerto en pie (%)
Ml = humedad del combustible vivo (%)
h = altura de la vegetación (cm)
FUEGOS DE COPA
Fundamentos y Modelos de predicción
MODELOS DE INICIACION
Van Wagner (1977)
Xanthopoulos y Wakimoto (1993)
Alexander (1998)
Behave
MODELOS DE PROPAGACION Farsite
Mc Arthur (1967)
Nexus
Van Wagner (1989)
Rothermel (1991)
Butler, Finney, Andrews y Albini (2004) Farsite
Nexus
MODELOS INICIO Y PROPAGACION
Forestry Canada Fire Danger Group (1992)
Finney (1993)
Cruz, Alexander y Wakimoto (2002,2004, 2005) CFIS
MODELOS DE INICIACION DE
FUEGOS DE COPA
Diferentes autores han señalado como los factores más
decisivos en el inicio del fuego de copa:
•Contenido de humedad foliar de las copas (HFC).
•Continuidad vertical entre los estratos superficial y de
copa del complejo de combustible.
•Carga de combustible disponible para la fase de
llamas en el estrato superficial.
•Velocidad del viento.
EL MODELO SEMIEMPÍRICO DE INICIACION DE
INCENDIOS DE COPAS DE VAN WAGNER
Mediante expresiones referidas a la intensidad lineal del frente y a
la velocidad de propagación, determinó los valores críticos de
estos parámetros que indican la aparición de incendios de copas
activos y pasivos:
I0 = ( C. h . ABC)1,5 = [ 0,01 . (460 + 25,9 HFC). ABC]1,5
I0 = Intensidad lineal crítica del incendio de superficie (kW/m).
C = Constante empírica ( adimensional ).
h=Calor de ignición de las copas (kJ/kg).
HFC = Humedad foliar de las copas (%).
ABC = Altura de la base de la copa = Distancia vertical entre la
parte superior del estrato de combustible del sotobosque a la
base de la copa (m).
Humedad
foliar de las
copas
(HFC, %).
Longitud
de la copa
Altura de
la masa
Combustibles escalera
Altura de la base
de la copa
ABC
( Alexander 1998)
* Otro criterio, ya de propagación del fuego de copa, es:
R0 = 3/d
R0 = Velocidad de propagación crítica de un incendio
de superficie (m/min) o mínima velocidad de
propagación para un fuego de copas activo.
d, Densidad aparente de las copas (kg/m3).
El modelo predice que, siendo I y R los valores de la
intensidad lineal y de la velocidad de propagación,
respectivamente, en un incendio de superficie, cuando I >
I0 y R < R0 el fuego pasivo de copas y cuando I > I0 y R >
R0 se produce un fuego activo.
En resumen, los criterios propuestos por Van Wagner para
la iniciación y desarrollo de incendios de copas son:
I > I0
R<R0
Incendio pasivo
de copas
I > I0
R>R0
Incendio activo
de copas
La principal ventaja es la simplicidad del criterio (sólo
dos propiedades de los combustibles son necesarias y
una estimación de la intensidad superficial).
Justamente, por ser muy operativa ha sido rescatada
en la mayor parte de los modelos experimentales
subsiguientes:
Canadian Forest Fire Behaviour Prediction System
(FBP) del Forestry Canada Fire Danger Group
(1992) y
FARSITE (Finney, 1998)
NEXUS (Scott y Reinhardt, 2001)
MODELOS DE PROPAGACION DE
FUEGOS DE COPA
La mayoría de estudios teóricos
para la modelización del
comportamiento de incendios de
copas consideran la radiación
como el mecanismo de
transferencia de calor más
importante.
MODELOS DE PROPAGACION
Rothermel (1991)
Modelo del Canadian Forestry Fire Danger Group
(1992)
Finney (1993)
MODELOS INICIO Y PROPAGACION
Cruz, Alexander y Wakimoto (2002,2004,2005)
EL MODELO EMPÍRICO DE PROPAGACIÓN DE INCENDIOS
DE COPAS DE ROTHERMEL (1991)
R Ca = 3,34 . R 10
R 10 = Velocidad de propagación de un incendio de
superficie con el modelo de combustible 10 (m/s).
Asimismo, propuso una expresión empírica para la
velocidad máxima de propagación de los incendios
estudiados
R Ca max = 1,7 . R Ca
R Ca max Velocidad máxima de propagación de un
incendio activo de copas (m/s).
EL MODELO SEMIEMPÍRICO DE PROPAGACION DE
INCENDIOS DE COPAS DEL CANADIAN FORESTRY FIRE
DANGER GROUP
El procedimiento propuesto por Van Wagner (1989) para el cálculo de las
velocidades de propagación en los incendios de copas se representa
esquemáticamente de la siguiente forma:
Intensidad lineal crítica de un incendio de superficie, I0
Velocidad de propagación crítica de un incendio de superficie, RFI0
Fracción de combustible aéreo consumido, CFB
Velocidad de propagación de un incendio pasivo de copas, RCp
Velocidad de propagación de un incendio activo de copas, RCa
Variables
correspondientes
al modelo de
propagación
de incendios
de superficie
de Fire Danger
Group (1992)
EL MODELO DE PREDICCION DE INICIO Y PROPAGACION
DE INCENDIOS DE COPAS DE FINNEY (1993)
Finney (1993) desarrolló una metodología para el
cálculo completo de todos los parámetros de
comportamiento de los incendios en los que se produce
combustión de material aéreo. Dicho método fue
pensado para ser integrado directamente en un
complejo sistema de simulación, utilizando para ello
algunos estudios de fuegos de copas ya descritos.
Intensidad lineal crítica de un
incendio de superficie, I0
Intensidad lineal Byram de un
incendio de superficie, Ib
Velocidad de propagación crítica de un incendio de superficie, RF0
Fracción de combustible aéreo consumido, CFB
Velocidad de propagación de un incendio activo de copas, RCa
Velocidad de propagación de un incendio pasivo de copas, RCp
Variables
correspondientes
al modelo de
propagación
de incendios
de superficie
de Rothermel
(1972)
Operatividad y limitaciones
La metodología de Finney (1993) se basa esencialmente en
tres de los modelos estudiados. De esta forma, incorpora los
aspectos concernientes a la fiabilidad y a las limitaciones, y
los engloba con el fin de obtener una aplicación sistemática
en el análisis de los incendios de copas.
El resultado es un procedimiento aplicable preferentemente
a la vegetación norteamericana, ya que parte de los datos
obtenidos en la modelización de incendios de superficie de
Rothermel, pensada para modelos de combustible
clasificados según sus propios criterios. Así, los resultados
que se obtienen con otras tipologías de combustible sirven
de guía para la estimación de los territorios que son
susceptibles de sufrir grandes incendios forestales.
MODELO DE PREDICCION DE INICIO Y PROPAGACION DE INCENDIOS
DE COPAS EN CONÍFERAS (CRUZ, ALEXANDER Y WAKIMOTO, 2002)
Probabilidad de inicio de fuego de copas ( p):
p = ef(x) /1 + ef(x)
f (x) = 3,397 + 0,370 U10 - 0,664 ABC – 4,354 CCS(C1)- 1,787 CCS
(C2) - 0,286 HCFM
Siendo,
U10, Velocidad del viento medido en el exterior de la masa a 10 m de altura (km/h).
ABC, Altura de la base de la copa sobre la parte superior del estrato del
combustible del sotobosque (m).
CCS, Consunción de combustible del estrato superficial (del sotobosque)
HCFM, Humedad del combustible fino muerto estimada por las tablas de
Rothermel (1983), (%).
En relación al factor CCS:
Puesto que esta variable refleja una condición postfuego y existen dificultades a priori, de estimar el
combustible disponible para la combustión, el
modelo de probabilidad de inicio ha categorizado
esta variable usando dos variables de diseño:
C1 y C2 de acuerdo a los niveles estimados de
consunción de combustible.
Para CCS < 1 kg/m2, C1 = 1 y C2 = 0.
Cuando 1.0 < CCS < 2.0 kg/m2, C1 = 0 y C2 = 1.
Para CCS > 2.0 kg/m2 . C1 = 0 y C2 = 0.
Una nueva versión (Cruz et al., 2004) de la probabilidad de
ocurrencia de fuego de copas, propone:
p = ef(x) /1 + ef(x)
f (x) = 4,236 + 0,357 U10 - 0,710 ABC – 4,613 CCS(C1)- 1,856
CCS (C2) - 0,331 HCFM
Siendo,
U10, Velocidad del viento medido en el exterior de la masa a 10 m de altura
(km/h).
ABC, Altura de la base de la copa sobre la parte superior del estrato del
combustible del sotobosque (m).
CCS, Consunción del combustible del estrato superficial (del sotobosque)
HCFM, Humedad del combustible fino muerto estimada por las tablas de
Rothermel (1983), (%).
Modelo de propagación de fuego de copas (CAW)
Usa el criterio de Van Wagner (1977) para clasificar los fuegos
de copas en activos y pasivos:
R0 = 3/d
R0, Velocidad crítica mínima del fuego de superficie para que
se desarrolle un fuego de copa activo (m/min)
d, Densidad aparente de las copas (kg/m3)
La ecuación de la velocidad de propagación del fuego
de copas activo:
R Ca = 11,76 U10 0,86 d 0,18 e (-0,17 HCFM)
Siendo,
R Ca, velocidad de propagación del fuego activo de copas (m/min)
U10, Velocidad del viento medido en el exterior de la masa a 10 m
de altura (km/h).
d, Densidad aparente de las copas (kg/m3)
HCFM, Humedad del combustible fino muerto estimada por las
tablas de Rothermel (1983), (%).
Para los fuegos de copa pasivos:
R Cp = RCa . CAC
CAC, el cociente entre R Ca / R0
FARSITE
FARSITE
 Aplica los cálculos de comportamiento del fuego a
condiciones ambientales complejas
 Es un modelo de simulación de propagación de fuego forestal
Los combustibles, condiciones atmosféricas y topografía
varían espacial y temporalmente
Se controla la resolución espacial y temporal de los cálculos
Produce mapas de propagación del fuego y su
comportamiento
USOS DE FARSITE
INCENDIOS ACTIVOS
• Simulación a corto plazo
• Simulación a plazo medio (1 a 3 días)
• Simulación a largo plazo
INCENDIOS POTENCIALES
• Planificación de lucha contra incendios forestales
• Análisis de las alternativas de actuación
• Planificación para actuaciones sobre los
combustibles
INCENDIOS PASADOS
• Validación y ajustes del programa
• Reconstrucción y estudio del incendio
USOS DE FARSITE
Los modelos de comportamiento del fuego son los mismos
que en Behave y CFBPS:
-Fuego de superficie: Behave (Rothermel 1972; Albini 1976)
-Características de combustibles: Behave (Albini 1976;
Anderson 1982; Andrews 1986; Burgan y Rothermel 1984)
-Intensidad lineal: Byram
-Transición a copas: Van Wagner (1977, 1989, 1993)
-Fuego de copas: Rothermel (1991) y Finney (1993)
-Diseminación de pavesas: Albini (1979)
Humedad del combustible muerto: Nelson (2000).
-Fase de rescoldo: Albini y Reinhardt (1995)
CONSTRUCCIÓN DE UNA SIMULACIÓN
Hace falta contar con los siguientes elementos:
- Archivo de escenario;
.LCP
- Archivo de variables atmosféricas;
.WTR
- Archivo de vientos:
.WND
- Archivo de ajuste de Combustibles
.ADJ
- Archivo de humedad inicial de Combustibles .FMS
- Requiere introducir el lugar de inicio del fuego
- Hay que introducir la duración que tendrá la simulación
- Es necesario establecer parámetros de resolución de
tiempo y espacio
SIMULACIÓN DEL CRECIMIENTO DEL PERÍMETRO
Se basa en la propagación del frente de fuego
adquiriendo una forma elíptica debido al efecto del
viento y de la pendiente. Se asume que la propagación
del frente de fuego sigue el principio de Huygens, de
forma que cada punto del perímetro del incendio
genera un nuevo fuego que se propaga con forma
elíptica, el perímetro del fuego estará formado por las
partes más externas de las distintas elipses que se
forman en todo el perímetro.
OTROS SIMULADORES
Algunos modelos físico simplificados pueden incluirse en simuladores.
http://forefire.univ-corse.fr/websim/
Universidad de Córcega.
Proyecto IDEA. Sólo Córcega
OTROS SIMULADORES
FIRETEC
Full
Thin
Patches less ground fuel
Patches
OTROS SIMULADORES
FIRETEC
Simulación ICFME
Linn et al., 2009
OTROS SIMULADORES
FIRESTAR
Morvan et al., 2009
OTROS SIMULADORES
WFDS: Wildland-urban interface Fire
Dynamics Simulator
OTROS SIMULADORES
WFDS: Wildland-urban interface Fire
Dynamics Simulator
OTROS SIMULADORES
WFDS: Wildland-urban interface Fire
Dynamics Simulator
OTROS SIMULADORES
WFDS: Wildland-urban interface Fire
Dynamics Simulator
OTROS SIMULADORES
MUCHAS GRACIAS!!!!!!!