annex núm.3 estructures - Ajuntament de la Torre de Capdella

Transcripción

ANNEX NÚM.3
ESTRUCTURES
ÍNDICE
Memòria
1.- Tableros E.L.S. Tramo 1
Cálculo de los esfuerzos
Servicio
Servicio
Servicio
4.- Tableros E.L.U. Tramo 1
7.- Apoyos
8.- Pilas
9.- Estribos
MEMORIA
Projecte d’ampliació del pont sobre el riu Flamisell a la carratera d’accés als nuclis d’Aguiró, Astell i Oveix.
Terme Municipal de la Torre de la Capdella.
ÍNDEX
7 DURABILITAT............................................................................................................................6 1 OBJECTE .................................................................................................................................. 2 2 SITUACIÓ.................................................................................................................................. 2 7.1 RECOBRIMENTS................................................................................................................6 3 DESCRIPCIÓ............................................................................................................................. 2 7.2 OBERTURA MÀXIMA DE FISSURA ..................................................................................7 4 GEOTÈCNIA I FONAMENTACIÓ............................................................................................. 3 5 NORMATIVA CONSIDERADA.................................................................................................. 3 8.1 TIPUS D’ANÀLISI ...............................................................................................................7 6 INTRODUCCIÓ.......................................................................................................................... 3 8.2 MODELS DE CÀLCUL........................................................................................................7 8 ANÀLISI ESTRUCTURAL..........................................................................................................7 6.1 BASES DE CÀLCUL.......................................................................................................... 3 8.2.1 TAULER.......................................................................................................................7 6.2 VALORS CARACTERÍSTICS DE LES ACCIONS ............................................................. 3 8.2.2 ESTREP ......................................................................................................................7 8.3 PROGRAMES D’ORDINADOR...........................................................................................7 6.2.1 PERMANENTS (G)..................................................................................................... 3 6.2.2 PERMANENTS DE VALOR NO CONSTANT (G*) ..................................................... 3 6.2.3 VARIABLES (Q).......................................................................................................... 4 9.1 ESTAT LÍMIT D’ESFONDRAMENT ....................................................................................7 6.2.4 SÍSMIQUES (S) .......................................................................................................... 4 9.2 ESTAT LÍMIT D’ESGOTAMENT PER SOLICITACIONS NORMALS.................................7 6.2.5 EMPENTA D’AIGUA ................................................................................................... 4 9.3 ESTAT LÍMIT D’ESGOTAMENT PER TALLANT ...............................................................8 9 CÀLCULS RELATIUS ALS ESTATS LÍMITS ÚLTIMS..............................................................7 6.3 VALORS DE CÀLCUL DE LES ACCIONS........................................................................ 4 10 CÀLCULS RELATIUS ALS ESTATS LÍMITS DE SERVEI ........................................................8 6.4 VALORS DE COMBINACIÓ DE LES ACCIONS ............................................................... 4 10.1 ESTAT LÍMIT DE FISSURACIÓ..........................................................................................8 6.5 MATERIALS....................................................................................................................... 5 11 CONCLUSIONS..........................................................................................................................8 6.5.1 FORMIGONS.............................................................................................................. 5 6.5.2 ACER.......................................................................................................................... 6
ANNEX DE CÀLCUL D’ESTRUCTURES
1
Projectem per tan una ampliació de dos metres aigua avall. La ampliació del taulell es resol amb un
1
OBJECTE
tauler tipus “pont llosa” format per 4 bigues pretensades , tipus “T” invertida de 0,40 m de cantell i
llosa “in situ” que conforma un tauler de cantell total de 0,45m.
L’objecte d'aquesta memòria de càlculs i el corresponents apèndixs és la justificació de les solucions
tècniques descrites en els plànols de les estructures del ‘’Projecte d’ampliació del Pont sobre el riu
Es projecta l’ampliació dels estreps amb murs convencionals de formigó armat recolzats sobre
Flamisell al camí d’accés a Astell, Aguiró i Oveix, dins del Terme Municipal de la Torre de Capdella.
micropilons. El gruix dels murs d’alçat és de 0,80 m i la sabata te una amplada d’1,80 m i un cantell
P.K. 0+068.”
de 0,80 m. Per als micropilons s’adopta el diàmetre aparent 150 mm.
2
SITUACIÓ
La estructura existent és un pont de tres trams amb una llum total de 22,95 m i 3,60 m d’amplada i
disposa d’un voladís de 0,50 m a banda i banda per el pas de vianants. Es tracta de trams rectes
amb bigues i llosa superior de formigó. Les bigues del tram del marge dret son perfils IPN, les del
tram central son metàl·liques de gelosia i les del tram del marge esquerra són de formigó.
Les principals dades geogràfiques i climatològiques són:
Cota sobre el nivell del mar : 1.031 m
Distància a la línia costera : major de 5Km
Precipitació mitja anual : entre 900 -1000 mm.
Temperatura mitja anual : entre 9-10º
Tipus d’entorn :III zona forestal.
3
DESCRIPCIÓ
Atès que el pont actual no acompleix amb els criteris de disseny de l’Agencia Catalana de l’Aigua, la
única opció d’ampliació és la que contempla l’apartat 4.4. Modificacions en obres de drenatge
menor, ponts i viaductes existents de les seves recomanacions, que textualment diu:
- Per al cas d’un pont existent sense capacitat per a cabals associats a 500 anys de període
de retorn, es podrà realitzat una ampliació de la plataforma per a pas peatonal o de
bicicletes sempre i quan es realitzi pel costat aigua avall dels curs d’aigua i sigui d’una
Les piles es projecten en prolongació de les existents. L’amplada de l’alçat de la pila 1 és d’1,30 m i
la de la pila 2 d’1,80 m. La sabates de les piles són d’1,90 m i 2,40 m d’amplada i 0,80 m de cantell.
La fonamentació també es resol amb micropilons de 150 mm de diàmetre aparent..
Resumim les característiques de cada tram:
TRAM 1:
-
Ampliació aigües avall: 4 bigues
-
Llum de càlcul: 9,35 m
-
Llum del tauler: 10,30 m
-
Amplada: 2,51m
TRAM 2:
-
-
-
-
Amplada: 2,73 m
TRAM 3:
-
-
-
-
Amplada: 2,75 m
A continuació s’inclou el càlculs de tots els element que conformen l’ampliació del pont.
amplària màxima de 2 m. En aquest casos es preveurà un sistema d’alerta en avingudes.
2
4
GEOTÈCNIA
Atès que es disposa de nombroses del subsòl d’aquest riu, no s’ha considerat necessari realitzar
El procés de dimensionament i verificació de l’estructura atén, a nivell estructural i seccional, al
mètode dels estats límits.
cap prospecció per a determinar els condicionants dels fonaments. Es tracta d’una llera amb un
dipòsit al·luvial de 6 m de potencia màxima recolzat sobre un substrat rocós de gran capacitat
Estats Límits de Servei (ELS): Sota les combinacions més desfavorables d’accions, amb el seu valor
portant.
característic i amb característiques no minorades dels materials, es verifica el comportament de
l’estructura, no sobrepassant uns valors límits admissibles de deformacions, tensions,
Projectem per tant fonamentació profunda amb micropilons de 10 m de llargada. S’ha triat aquesta
desplaçaments i vibracions, prescrits en les instruccions, normatives i codis descrits.
tipologia de piló per poder travessar els grans bolos existents a la llera. Cal remarcar que aquest
tipus de piló permet obtenir dades geotècniques fiables i d’aquesta manera l’execució del primer
Estats Límits Últims (ELU): Sota les combinacions més desfavorables d’accions ponderades, els
micropiló confirmarà les dades utilitzades, bàsicament la potencia dels materials al·luvials.
valors de càlcul de les sol·licitacions seccionals pèssimes no han de superar la resposta última
seccional, considerada aquesta amb la resistència minorada dels materials.
5
NORMATIVA CONSIDERADA
Accions:
“Instrucción relativa a las acciones a considerar en el proyecto de puentes de carretera IAP-98 O.M.
de 12 de febrer de 1.998 (B.O.E. del 4 de març).”
6.2
VALORS CARACTERÍSTICS DE LES ACCIONS
6.2.1
PERMANENTS (G)
6.2.1.1
“Norma de construcción sismoresistente: puentes (NCSP-07) de 18 de mayo de 2007 (B.O.E. del 2
Pes propi
Formigó
25 kN/m3
de junio).”
6.2.1.2
Càrrega morta
Estructures de Formigó:
Paviment de 24 kN/m3 , gruix variable entre = 5 cm i 9 cm.
" Instrucción de Hormigón Estructural. EHE-08, R.D. 1247/2008 de 18 de julio de 2.008."
A efectes de càlcul s’han de considerar dos valors extrems:
Valor mínim = 0,09m x 24 kN/m3 =2,16 kN/m2
Fonamentacions:
Valor màxim = 0,09m x 24 kN/m3 x 1,5m =3,24 kN/m2
“Guía de cimentaciones en obras de carretera”. Ministerio de Fomento, 2003.
6.2.2
6
6.1
INTRODUCCIÓ
BASES DE CÀLCUL
El càlcul de l’estructura i l’anàlisi dels resultats s’ha dut a terme en base als criteris generals de la
Resistència dels Materials, Elasticitat i Plasticitat.
6.2.2.1
PERMANENTS DE VALOR NO CONSTANT (G*)
Accions reològiques
S’incorporen al càlcul com a pèrdues de pretensat en el càlcul del tauler.
6.2.2.2
Accions degudes al terreny
Es considera l’empenta de les terres a l’extradós dels alçats dels estreps.
Coeficient d’empenta activa = 0,33.
3
Densitat de les terres = 20 kN/m3.
6.3
Angle de fregament intern al extradós = 30 graus.
Resulten d’aplicar els coeficients parcials de seguretat als valors característics de les accions:
VALORS DE CÀLCUL DE LES ACCIONS
ESTATS LÍMIT ÚLTIMS
6.2.3
VARIABLES (Q)
6.2.3.1
Sobrecàrregues d’us
6.2.3.2
Tren de càrregues (Q1)
SITUACIONS
PERSISTENTS
ACCIDENTALS
Favorable
Desfavorable
Favorable
Desfavorable
PERMANENT
1,00
1,35
1,00
1,00
A.- Verticals
PERMANENT PRETENSAT
1,00
1,00
1,00
1,00
Malgrat tractar-se d’una ampliació per a vianants, per a preveure la invasió de vorera per un vehícle
DE VALOR
REOLÒGICA
1,00
1,50
1,00
1,00
es calcula el pont com per a sobrecàrrega de la I.A.P. 98.
NO
ACCIÓ DEL
CONSTANT
TERRENY
1,00
1,50
1,00
1,00
0,00
1,50
0,00
1,00
1,00
1,00
B.- Horizontales
TIPUS D'ACCIÓ
SITUACIONS
VARIABLE
ACCIDENTAL
B1.- Frenado
S’adopten els valors que fixa la I.A.P. 98
6.2.3.3
Sobrecàrregues en terraplens (Q2)
Es considera una sobrecàrrega de 10,00 kN/m2 sobre el extradós dels estreps.
6.2.3.4
Climàtiques
6.2.3.4.1
Vent (Q3)
No cal considerar-les atès que són molt inferior a l’empenta d’aigua.
6.2.3.4.2
6.2.4
Accions tèrmiques (Q4)
SÍSMIQUES (S)
ESTATS LÍMIT DE SERVEI
TIPUS D'ACCIÓ
Favorable
Desfavorable
PERMANENT
1,00
1,00
PERMANENT PRETENSAT
0,90
1,10
DE VALOR
REOLÒGICA
1,00
1,00
NO
ACCIÓ DEL
CONSTANT
TERRENY
1,00
1,00
0,00
1,00
VARIABLE
ACCIDENTAL
Els nivells de l’acceleració sísmica bàsica en l’àmbit del projecte és inferior a 0.04g, per tant no és
necessària l’aplicació de la norma sismorresistent NCSP-07.
6.4
VALORS DE COMBINACIÓ DE LES ACCIONS
Resulten d’aplicar els coeficients de combinació als valors de càlcul de les accions:
6.2.5
EMPENTA D’AIGUA
S’adopten els valors que fixa la I.A.P. 98
Gk,j
Valor característic de les acciones permanents
G*k,j
Valor característic de les acciones permanents de valor no constant
Pk
Valor característic de l’acció del pretensat
4
Qk,1
∑γ
Valor característic de l’acció variable determinant
ψo,i Qk,i
Valor representatiu de combinació de las acciones variables concomitants
ψ1,1 Qk,1
Valor representatiu freqüent de la acció variable determinant
ψ2,i Qk,i
Valors representatius quasipermanents de les acciones variables amb
j ≥1
j ≥1
Valor característic de l’acció accidental
AE,k
∑γ
G* , j
G * k , j + γ P Pk + γ Q,1Qk ,1 +
∑γ
Q , i Ψ0,1Qk , i
i >1
Combinació freqüent
l‘acció determinant o amb l’acció accidental
Ak
G, j G k, j +
∑γ
Valor característic de l’acció sísmica
j ≥1
G k, j + ∑ γ G* , j G k, j + γ P P k + γ Q,1ψ 1,1 Q k,1 + ∑ γ Q,iψ 2,i Q k,i
*
G, j
j ≥1
i>1
Per les diferents situacions de projecte, las combinacions d’accions es definiran d'acord amb els
següents criteris:
Combinació quasipermanent
∑γ
Estats últims
G, j G k, j +
j ≥1
∑γ
j ≥1
G* , j
G *k , j + γ P Pk +
∑γ
Q , i Ψ2, i Qk , i
i >1
Situacions permanents o transitòries:
∑γ
G k, j + ∑ γ G* , j G k, j+γ P P k + γ Q,1 Q k,1 + ∑ γ Q,iψ 0,i Q k,i
*
G, j
j ≥1
j ≥1
6.5
MATERIALS
i>1
6.5.1
FORMIGONS
Situacions accidentals:
∑γ
G k, j + ∑ γ G* , j G k, j + γ P P k + γ A Ak + γ Q,1ψ 1,1 Q k,1 + ∑ γ Q,iψ 2,i Q k,i
*
G, j
j ≥1
j ≥1
i>1
Situacions sísmiques:
∑γ
j ≥1
G k, j + ∑ γ G* , j G k, j + γ P P k + γ A AE,k
*
G, j
j ≥1
FORMIGÓ EN ESTREPS I PILES
Classe general d’exposició
Normal
Pels Estats Límit de Servei es consideren únicament les situacions de projecte persistents i
Subclasse
Humitat alta (IIa)
transitòries. En aquests casos, les combinacions d'accions es definiran d'acord amb els següents
Classe específica d’exposició
Inexistent
criteris:
Subclasse específica d’exposició
Inexistent
Tipificació
HA- 25/B720/IIa en fonaments
Combinació poc probable
HA-30/B/20/IIa i en alçats
5
FORMIGÓ EN BIGA PREFABRICADA
6.5.2
7
Classe general d’exposició
Normal
Subclasse
Humitat alta (IIa)
Classe específica d’exposició
Inexistent
Subclasse específica d’exposició
Inexistent
Tipificació
HP-50/F/12/IIA
DURABILITAT
Vida útil de l’estructura = 100 anys.
7.1
RECOBRIMENTS
ACER
ARMADURA PASSIVA
Tipificació
B 500 S
Límit elàstic
500 MPa
Tensió de trencament
575 Mpa
Es =
200.000 Mpa
Control
Normal
Coeficient de Poisson
0.3
Per classes generals d’exposició I i II
Coeficient de dilatació tèrmica 12*10-6 ºC-1
Coeficient de minoració γs
1.15
ARMADURA ACTIVA
Tipificació
Y 18060 S7
Límit elàstic característic
1.737 MPa.
Control
Normal
Es =
193.878 MPa.
Coeficient de Poisson
0.3
Coeficient de dilatació térmica
12*10-6 ºC-1
Coeficient de minoració
1.15
Aplicat a l’estructura objecte d’aquesta memòria resulta:
Recobriments en estreps: IIa, 100 anys.
r nom = r mÍn + Δr
= 25 + 5 = 30 mm
6
7.2
OBERTURA MÀXIMA DE FISSURA
9
9.1
CÀLCULS RELATIUS ALS ESTATS LÍMITS ÚLTIMS
ESTAT LÍMIT D’ESFONDRAMENT
Es comprova que no es supera en servei la tensió admissible calculada a l’apartat 4 amb els
següents factors de seguretat:
En el nostre cas:
En estreps
0,3 mm (comb. Quasipermanent)
En bigues
0,3 mm (comb. Frecuent)
8
8.1
Combinació Quasipermanent
3,00
Combinació Característica
2,60
Combinació Accidental
2,20
9.2
ESTAT LÍMIT D’ESGOTAMENT PER SOLICITACIONS NORMALS
Diagrames tensió-deformació del formigó i l’armadura passiva:
ANÀLISI ESTRUCTURAL
TIPUS D’ANÀLISI
Per a la determinació d’esforços usem la metodologia d’anàlisi lineal amb les seccions brutes.
8.2
8.2.1
MODELS DE CÀLCUL
TAULER
Es modelitza mitjançant un engraellat pla.
8.2.2
ESTREP
Es modelitza l’estrep com si fos una biga sobre terreny elàstic.
8.3
PROGRAMES D’ORDINADOR
Pel càlcul es fa servir el comercial “ROBOT MILLENIUM v.20.1” i fulles elborades per CICSA,
Es comprova l’Estat Límit Últim de esgotament per flexió simple en tots els elements del pòrtic.
degudament contrasrades.
7
9.3
ESTAT LÍMIT D’ESGOTAMENT PER TALLANT
Es comprova l’Estat Límit Últim de esgotament per tallant en totes les seccions comprovant que no
trenca per compressió obliqua i determinant l’armat de tallant necessari.
10
CÀLCULS RELATIUS ALS ESTATS LÍMITS DE SERVEI
10.1 ESTAT LÍMIT DE FISSURACIÓ
Es comprova que amb la combinació Quasipermanent de càrregues no es superen els amples de
fissura de l’apartat 7.
11
CONCLUSIONS
El dimensionat de l’estructura queda justificat amb els criteris de la normativa vigent.
Septembre de 2011
Els enginyers autors del càlculs
Sgt. Raimon Bartra i Colomé
Sgt. Jaume Llongueras I Mestres
Dr. Enginyer Industrial
Enginyer de Camins C. i P.
8
Servicio
REPARTO TRANSVERSAL DE CARGAS
Datos:
Metodo del emparrillado plano
Estructura: Tablero de 9,35 m
Luz de cálculo
Ancho del tablero
Número de vigas
Canto de la viga
Canto de la losa
Voladizo
Distancia inter-eje
Número de traviesas
Ángulo vigas-traviesas
1.- GEOMETRÍA DEL TABLERO
a) Sección transversal
2b
Otras dimensiones
h
H
LC=
2b=
N=
H=
h=
v=
die=
n=
s=
9,35
2,67
4
0,45
0,00
0,33
0,67
5,00
100,00
A=
B=
a=
b=
9,35
2,00
2,34
0,67
m.
m.
u.
m.
m.
m.
m.
m.
grados cent.
m.
m.
m.
m.
2.- GEOMETRÍA DE LOS ELEMENTOS
v
die
n vigas
v
2.1.- Vigas exentas
b) Planta
Dimensiones:
C1
a
H1 =
0,00
0
00 m.
H1
H2 =
0,00 m.
H2
H3 =
0,00 m.
H4 =
0,00 m.
C1 =
0,67 m.
C2 =
0,67 m.
C3 =
0 67 m.
0,67
m
C2
H
2b-2r
die
H3
H4
Lc
C3
n vigas

b
B
Sección
Centro de gravedad
Inercia prop.
S1=
d1=
Ip=
Inercia relav
Ir=
Inercia total
I1=
Inercia torsión
IT=
2
0,30 m
0,23 m.
4
0,0051 m
4
0,0000 m
4
0,0051 m
4
0 0101 m
0,0101
2.2.- Viga
g más losa
die
Centrales
Sección
C t de
Centro
d gravedad
d d
Inercia total
Inercia torsión
h
S2=
d2 =
I2=
IT =
2
0,3000 m
0,22
0
22 m.
4
0,0051 m
4
0,0101 m
v
die/2
Laterales
h
Sección
Centro de gravedad
Inercia total
Inercia torsión
S2=
d2 =
I2=
IT =
2
0,3000 m
0,22 m.
4
0,0051 m
4
0,0101 m
2.3.- Traviesas
a
Centrales
h
Sección
Inercia total
Inercia torsión
Sc=
IF=
IT =
Laterales
2
1,0519 m
4
0,0178 m
4
0,0355 m
0,50+a/2
h
Sección
Inercia total
Inercia torsión
SL=
IF=
IT =
2
0,7059 m
4
0,0119 m
4
0,0238 m
PONT RIU FLAMISELL
Cálculos justificativos
1.4.- Características geométricas
Tramo de 9,35 m
Tablero
CENTRO TRAMO
C1
Viga exenta
1.- TABLERO
H1
H2
1.1.- Generalidades
LC=
2b=
N=
H
H=
h=
v=
die=
Luz de cálculo
Ancho del tablero
Número de vigas
C t d
Canto
de lla viga
i
Canto de la losa
Voladizo
Distancia inter-eje
9,35
2,67
4
0 45
0,45
0,00
0,33
0,67
m.
m.
u.
m.
m.
m.
m.
1.2.- Normas de aplicación
- Instrucción EHE
- Instrucción sobre las acciones a considerar en el
proyecto de puentes de carretera.IAP (O.M. 12/2/98)
1.3.- Características de los materiales
H
Hormigón
i ó
Hormigón vigas fck =
Hormigón losa fck =
2
500 Kg/cm
2
300 Kg/cm
Acero pasivo
Lí it elástico
Límite
lá ti fy =
2
5100 Kg/cm
Acero activo, superestabilizado en torones de 0,5 de pulgada
Carga de rotura =
Límite elástico al 0,2% =
Sección =
18,80 Tn.
16,92 Tn.
2
98,70 m.m
Dimensiones:
H1=
0,01 m.
H2=
0,21 m.
H3=
0,07 m.
H4=
0,07
, m.
H3
C1=
0,20 m.
H4
C2=
0,12 m.
C3=
0,66 m.
C2
H
C3
Diámetro de la vaina
Número de tendones
Número de torones por tendón
Armadura cabeza superior
Armadura cabeza inferior
0,00
1,00
12 00
12,00
0,00
0,00
cm
u
u
cm2
cm2
Recubrimiento armadura superior =
Recubrimiento armadura inferior =
Recubrimiento armadura de pretensado =
Coeficiente de equivalencia (n-1) =
3,00 cm
3,00 cm
0,09 cm
6,00
S=
2
0,12 m
2
0,12 m
Sección real
Sección resistente
S
Centro de gravedad
Inercia prop.
Ip=
Inercia relav
Ir=
Inercia total
I1=
0,30 m.
4
0,0010 m
4
0,0013 m
4
0,0023 m
Coeficientes de flexión (Viga homogeneizada)
K1 =
K2 =
Relajación a 1000 h. y al 70% de la carga de rotura menor del 2%
Coeficientes del pretensado
-2
125,62 m
-2
60,48 m
Para centro viga, resulta:
R1 = 1/S - K x d
R2 = 1/S - K x d
R1 =
R2 =
Viga homogeneizada
S2 =
2
0,13 m
-2
1,05 m
-2
11,21 m
d2 =
I2 =
0,30 m.
4
0,0024 m
Pérdidas diferidas
Coeficientes de flexión para centro viga
K3 =
K4 =
Viga recrecida
Para que este cálculo sea compatible con el procedimiento de cualquier taller
adoptamos pérdidas diferidas máximas.
-2
125,62 m
-2
60,48 m
Ancho losa =
2
0 30 m
0,30
S3 =
d3 =
I3 =
0,67 m.
0,33 m.
4
0,0051 m
Relajación del acero =
Retracción del hormigón =
Fluencia del hormigón =
2
2,70 Kg/mm
2
5,40 Kg/mm
2
12,00 Kg/mm
Total diferidas =
2
20,10 Kg/mm
Esfuerzo final en apoyos
N3 =
K5 =
K6 =
127,01 Tn
-2
65,84 m
-2
23 05 m
23,05
Esfuerzo final en centro vano
N4 =
127,01 Tn
1.5.- Pretensado
Nº de tendones =
Nº de torones por tendón =
1.6.- Flexión longitudinal
1 ut.
12 ut.
Viga en taller con pretensado inicial
Esfuerzo inicial en bancada con tesado efectivo del 70%
N1 =
Se considera que en el momento de cortar cables ha ocurrido un 5% de las pérdidas
diferidas. Se aplica al pretensado un coeficiente de 1,05 o 0,95 según proceda.
157,92 Tn
Pérdidas por rozamiento en centro viga (instantáneas)
p1 =
0,00 Tanto por uno
Pérdidas por deformación elástica (instantáneas)
Tensión borde superior =
Tensión borde inferior =
3,26 m.Tn
2
568,22 Tn/m
2
1493 60 Tn/m
1493,60
Resistencia mínima del hormigón en la transferencia
2
6,00 Kg/mm
p1 =
Esfuerzo inicial en apoyos
N2 =
M. F. p.p.=
150,81
150 81 Tn
T
2
249 Kg/cm
Hormigón trans fck =
Viga en taller con pretensado final
2
543,17 Tn/m
2
1226,71 Tn/m
Esfuerzo inicial en centro vano
N2 =
150,81 Tn
Viga peor solicitada (puente en servicio)
M. F. p.p. losa =
M. F. Sobrecargas fijas =
M. F. sobrecargas de uso =
4,94 m.Tn
2,91 m.Tn
31,50 m.Tn
Puente en servicio sin sobrecarga
2
1348,39 Tn/m
2
789,82
, Tn/m
Puente en servicio con máxima sobrecarga (Combinación poco probable)
2
3422,55 Tn/m
2
63,86 Tn/m
Puente en servicio con sobrecarga (Combinación frecuente)
2
2385,47 Tn/m
2
426,84 Tn/m
Puente en servicio con sobrecarga (Combinación casi permanente)
2
1763,22 Tn/m
2
644 62 Tn/m
644,62
Resistencia mínima del hormigón
2
398 Kg/cm
Comprobación a rotura
Utilizamos el programa "Sección". Incluimos listados del cálculo mecanizado
para las vigas, con o sin losa, que resultan pésimas
Momentos máximos para la comprobación
Md1 =
62 25 m.Tn
62,25
m Tn
Md2 =
38,62 m.Tn
Md3 =
24,45 m.Tn
PONT RIU FLAMISELL
Tramo de 9,35 m
Tablero
1/4 de luz
C1
Viga exenta
1.- TABLERO
H1
H2
1.1.- Generalidades
LC=
2b=
N=
H
H=
h=
v=
die=
Luz de cálculo
Ancho del tablero
Número de vigas
C t d
Canto
de lla viga
i
Canto de la losa
Voladizo
Distancia inter-eje
9,35
2,67
4
0 45
0,45
0,00
0,33
0,67
m.
m.
u.
m.
m.
m.
m.
- Instrucción EHE
H
Hormigón
i ó
2
500 Kg/cm
2
300 Kg/cm
Acero pasivo
Lí it elástico
Límite
lá ti fy =
2
5100 Kg/cm
Carga de rotura =
Sección =
18,80 Tn.
16,92 Tn.
2
98,70 m.m
Dimensiones:
H1=
0,01 m.
H2=
0,21 m.
H3=
0,07 m.
H4=
0,07
, m.
H3
C1=
0,20 m.
H4
C2=
0,12 m.
C3=
0,66 m.
C2
H
C3
Número de tendones
0,00
1,00
12 00
12,00
0,00
0,00
cm
u
u
cm2
cm2
3,00 cm
3,00 cm
0,09 cm
6,00
S=
2
0,12 m
2
0,12 m
Sección real
Sección resistente
S
Centro de gravedad
Inercia prop.
Ip=
Inercia relav
Ir=
Inercia total
I1=
0,30 m.
4
0,0010 m
4
0,0013 m
4
0,0023 m
K1 =
K2 =
-2
125,62 m
-2
60,48 m
R1 = 1/S - K x d
R2 = 1/S - K x d
R1 =
R2 =
Viga homogeneizada
S2 =
2
0,13 m
-2
1,05 m
-2
11,21 m
d2 =
I2 =
0,30 m.
4
0,0024 m
Pérdidas diferidas
K3 =
K4 =
Viga recrecida
-2
125,62 m
-2
60,48 m
Ancho losa =
2
0 30 m
0,30
S3 =
d3 =
I3 =
0,67 m.
0,33 m.
4
0,0051 m
2
2,70 Kg/mm
2
5,40 Kg/mm
2
12,00 Kg/mm
Total diferidas =
2
20,10 Kg/mm
N3 =
K5 =
K6 =
127,01 Tn
-2
65,84 m
-2
23 05 m
23,05
N4 =
127,01 Tn
1.5.- Pretensado
Nº de tendones =
1 ut.
12 ut.
N1 =
157,92 Tn
p1 =
0,00 Tanto por uno
2,44 m.Tn
2
465,85 Tn/m
2
1542 90 Tn/m
1542,90
2
6,00 Kg/mm
p1 =
N2 =
M. F. p.p.=
150,81
150 81 Tn
T
2
257 Kg/cm
2
440,79 Tn/m
2
1276,00 Tn/m
N2 =
150,81 Tn
M. F. p.p. losa =
3,70 m.Tn
2,19 m.Tn
23,63 m.Tn
2
1043,04 Tn/m
2
930,53
, Tn/m
2
2598,66 Tn/m
2
386,07 Tn/m
2
1820,85 Tn/m
2
658,30 Tn/m
2
1354,16 Tn/m
2
821 64 Tn/m
821,64
2
303 Kg/cm
Md1 =
46 69 m.Tn
46,69
m Tn
Md2 =
28,97 m.Tn
Md3 =
18,34 m.Tn
PONT RIU FLAMISELL
Tramo de 9,35 m
Tablero
Apoyos
C1
Viga exenta
1.- TABLERO
H1
H2
1.1.- Generalidades
LC=
2b=
N=
H
H=
h=
v=
die=
Luz de cálculo
Ancho del tablero
Número de vigas
C t d
Canto
de lla viga
i
Canto de la losa
Voladizo
Distancia inter-eje
9,35
2,67
4
0 45
0,45
0,00
0,33
0,67
m.
m.
u.
m.
m.
m.
m.
- Instrucción EHE
H
Hormigón
i ó
2
500 Kg/cm
2
300 Kg/cm
Acero pasivo
Lí it elástico
Límite
lá ti fy =
2
5100 Kg/cm
Carga de rotura =
Sección =
18,80 Tn.
16,92 Tn.
2
98,70 m.m
Dimensiones:
H1=
0,01 m.
H2=
0,21 m.
H3=
0,07 m.
H4=
0,07
, m.
H3
C1=
0,20 m.
H4
C2=
0,12 m.
C3=
0,66 m.
C2
H
C3
Número de tendones
0,00
1,00
12 00
12,00
0,00
0,00
cm
u
u
cm2
cm2
3,00 cm
3,00 cm
0,09 cm
6,00
S=
2
0,12 m
2
0,12 m
Sección real
Sección resistente
S
Centro de gravedad
Inercia prop.
Ip=
Inercia relav
Ir=
Inercia total
I1=
0,30 m.
4
0,0010 m
4
0,0013 m
4
0,0023 m
K1 =
K2 =
-2
125,62 m
-2
60,48 m
R1 = 1/S - K x d
R2 = 1/S - K x d
R1 =
R2 =
Viga homogeneizada
S2 =
2
0,13 m
-2
1,05 m
-2
11,21 m
d2 =
I2 =
0,30 m.
4
0,0024 m
Pérdidas diferidas
K3 =
K4 =
Viga recrecida
-2
125,62 m
-2
60,48 m
Ancho losa =
2
0 30 m
0,30
S3 =
d3 =
I3 =
0,67 m.
0,33 m.
4
0,0051 m
2
2,70 Kg/mm
2
5,40 Kg/mm
2
12,00 Kg/mm
Total diferidas =
2
20,10 Kg/mm
N3 =
K5 =
K6 =
127,01 Tn
-2
65,84 m
-2
23 05 m
23,05
N4 =
127,01 Tn
1.5.- Pretensado
Nº de tendones =
1 ut.
12 ut.
N1 =
157,92 Tn
p1 =
0,00 Tanto por uno
0,00 m.Tn
2
158,73 Tn/m
2
1690 78 Tn/m
1690,78
2
6,00 Kg/mm
p1 =
N2 =
M. F. p.p.=
150,81
150 81 Tn
T
2
282 Kg/cm
2
133,67 Tn/m
2
1423,88 Tn/m
N2 =
150,81 Tn
M. F. p.p. losa =
0,00 m.Tn
0,00 m.Tn
0,00 m.Tn
2
126,99 Tn/m
2
1352,69
, Tn/m
2
126,99 Tn/m
2
1352,69 Tn/m
2
126,99 Tn/m
2
1352,69 Tn/m
2
126,99 Tn/m
2
1352 69 Tn/m
1352,69
2
21 Kg/cm
Md1 =
0 00 m.Tn
0,00
m Tn
Md2 =
0,00 m.Tn
Md3 =
0,00 m.Tn
Servicio
Datos:
Luz de cálculo
Ancho del tablero
Número de vigas
Canto de la viga
Canto de la losa
Voladizo
Distancia inter-eje
2b
Otras dimensiones
h
H
LC=
2b=
N=
H=
h=
v=
die=
n=
s=
7,40
2,67
4
0,45
0,00
0,33
0,67
5,00
100,00
A=
B=
a=
b=
7,40
2,00
1,85
0,67
m.
m.
u.
m.
m.
m.
m.
m.
grados cent.
m.
m.
m.
m.
v
die
n vigas
v
2.1.- Vigas exentas
b) Planta
Dimensiones:
C1
a
H1 =
0,00
0
00 m.
H1
H2 =
0,00 m.
H2
H3 =
0,00 m.
H4 =
0,00 m.
C1 =
0,67 m.
C2 =
0,67 m.
C3 =
0 67 m.
0,67
m
C2
H
2b-2r
die
H3
H4
Lc
C3
n vigas

b
B
Sección
Centro de gravedad
Inercia prop.
S1=
d1=
Ip=
Inercia relav
Ir=
Inercia total
I1=
Inercia torsión
IT=
2
0,30 m
0,23 m.
4
0,0051 m
4
0,0000 m
4
0,0051 m
4
0 0101 m
0,0101
2.2.- Viga
g más losa
die
Centrales
Sección
C t de
Centro
d gravedad
d d
Inercia total
Inercia torsión
h
S2=
d2 =
I2=
IT =
2
0,3000 m
0,22
0
22 m.
4
0,0051 m
4
0,0101 m
v
die/2
Laterales
h
Sección
Centro de gravedad
Inercia total
Inercia torsión
S2=
d2 =
I2=
IT =
2
0,3000 m
0,22 m.
4
0,0051 m
4
0,0101 m
2.3.- Traviesas
a
Centrales
h
Sección
Inercia total
Inercia torsión
Sc=
IF=
IT =
Laterales
2
0,8325 m
4
0,0140 m
4
0,0281 m
0,50+a/2
h
Sección
Inercia total
Inercia torsión
SL=
IF=
IT =
2
0,5963 m
4
0,0101 m
4
0,0201 m
PONT RIU FLAMISELL
Tramo de 7,40 m
Tablero
CENTRO TRAMO
C1
Viga exenta
1.- TABLERO
H1
H2
1.1.- Generalidades
LC=
2b=
N=
H
H=
h=
v=
die=
Luz de cálculo
Ancho del tablero
Número de vigas
C t d
Canto
de lla viga
i
Canto de la losa
Voladizo
Distancia inter-eje
7,40
2,67
4
0 45
0,45
0,00
0,33
0,67
m.
m.
u.
m.
m.
m.
m.
- Instrucción EHE
H
Hormigón
i ó
2
500 Kg/cm
2
300 Kg/cm
Acero pasivo
Lí it elástico
Límite
lá ti fy =
2
5100 Kg/cm
Carga de rotura =
Sección =
18,80 Tn.
16,92 Tn.
2
98,70 m.m
Dimensiones:
H1=
0,01 m.
H2=
0,21 m.
H3=
0,07 m.
H4=
0,07
, m.
H3
C1=
0,20 m.
H4
C2=
0,12 m.
C3=
0,66 m.
C2
H
C3
Número de tendones
0,00
1,00
12 00
12,00
0,00
0,00
cm
u
u
cm2
cm2
3,00 cm
3,00 cm
0,09 cm
6,00
S=
2
0,12 m
2
0,12 m
Sección real
Sección resistente
S
Centro de gravedad
Inercia prop.
Ip=
Inercia relav
Ir=
Inercia total
I1=
0,30 m.
4
0,0010 m
4
0,0013 m
4
0,0023 m
K1 =
K2 =
-2
125,62 m
-2
60,48 m
R1 = 1/S - K x d
R2 = 1/S - K x d
R1 =
R2 =
Viga homogeneizada
S2 =
2
0,13 m
-2
1,05 m
-2
11,21 m
d2 =
I2 =
0,30 m.
4
0,0024 m
Pérdidas diferidas
K3 =
K4 =
Viga recrecida
-2
125,62 m
-2
60,48 m
Ancho losa =
2
0 30 m
0,30
S3 =
d3 =
I3 =
0,67 m.
0,33 m.
4
0,0051 m
2
2,70 Kg/mm
2
5,40 Kg/mm
2
12,00 Kg/mm
Total diferidas =
2
20,10 Kg/mm
N3 =
K5 =
K6 =
127,01 Tn
-2
65,84 m
-2
23 05 m
23,05
N4 =
127,01 Tn
1.5.- Pretensado
Nº de tendones =
1 ut.
12 ut.
N1 =
157,92 Tn
p1 =
0,00 Tanto por uno
2,04 m.Tn
2
415,23 Tn/m
2
1567 27 Tn/m
1567,27
2
6,00 Kg/mm
p1 =
N2 =
M. F. p.p.=
150,81
150 81 Tn
T
2
261 Kg/cm
2
390,17 Tn/m
2
1300,38 Tn/m
N2 =
150,81 Tn
M. F. p.p. losa =
3,09 m.Tn
1,83 m.Tn
22,40 m.Tn
2
892,06 Tn/m
2
1000,11
, Tn/m
2
2366,74 Tn/m
2
483,97 Tn/m
2
1629,40 Tn/m
2
742,04 Tn/m
2
1186,99 Tn/m
2
896 89 Tn/m
896,89
2
272 Kg/cm
Md1 =
42 99 m.Tn
42,99
m Tn
Md2 =
26,19 m.Tn
Md3 =
16,11 m.Tn
PONT RIU FLAMISELL
Tramo de 7,40 m
Tablero
1/4 de luz
C1
Viga exenta
1.- TABLERO
H1
H2
1.1.- Generalidades
LC=
2b=
N=
H
H=
h=
v=
die=
Luz de cálculo
Ancho del tablero
Número de vigas
C t d
Canto
de lla viga
i
Canto de la losa
Voladizo
Distancia inter-eje
7,40
2,67
4
0 45
0,45
0,00
0,33
0,67
m.
m.
u.
m.
m.
m.
m.
- Instrucción EHE
H
Hormigón
i ó
2
500 Kg/cm
2
300 Kg/cm
Acero pasivo
Lí it elástico
Límite
lá ti fy =
2
5100 Kg/cm
Carga de rotura =
Sección =
18,80 Tn.
16,92 Tn.
2
98,70 m.m
Dimensiones:
H1=
0,01 m.
H2=
0,21 m.
H3=
0,07 m.
H4=
0,07
, m.
H3
C1=
0,20 m.
H4
C2=
0,12 m.
C3=
0,66 m.
C2
H
C3
Número de tendones
0,00
1,00
12 00
12,00
0,00
0,00
cm
u
u
cm2
cm2
3,00 cm
3,00 cm
0,09 cm
6,00
S=
2
0,12 m
2
0,12 m
Sección real
Sección resistente
S
Centro de gravedad
Inercia prop.
Ip=
Inercia relav
Ir=
Inercia total
I1=
0,30 m.
4
0,0010 m
4
0,0013 m
4
0,0023 m
K1 =
K2 =
-2
125,62 m
-2
60,48 m
R1 = 1/S - K x d
R2 = 1/S - K x d
R1 =
R2 =
Viga homogeneizada
S2 =
2
0,13 m
-2
1,05 m
-2
11,21 m
d2 =
I2 =
0,30 m.
4
0,0024 m
Pérdidas diferidas
K3 =
K4 =
Viga recrecida
-2
125,62 m
-2
60,48 m
Ancho losa =
2
0 30 m
0,30
S3 =
d3 =
I3 =
0,67 m.
0,33 m.
4
0,0051 m
2
2,70 Kg/mm
2
5,40 Kg/mm
2
12,00 Kg/mm
Total diferidas =
2
20,10 Kg/mm
N3 =
K5 =
K6 =
127,01 Tn
-2
65,84 m
-2
23 05 m
23,05
N4 =
127,01 Tn
1.5.- Pretensado
Nº de tendones =
1 ut.
12 ut.
N1 =
157,92 Tn
p1 =
0,00 Tanto por uno
1,53 m.Tn
2
351,11 Tn/m
2
1598 15 Tn/m
1598,15
2
6,00 Kg/mm
p1 =
N2 =
M. F. p.p.=
150,81
150 81 Tn
T
2
266 Kg/cm
2
326,05 Tn/m
2
1331,25 Tn/m
N2 =
150,81 Tn
M. F. p.p. losa =
2,32 m.Tn
1,37 m.Tn
16,80 m.Tn
2
700,79 Tn/m
2
1088,26
, Tn/m
2
1806,81 Tn/m
2
701,15 Tn/m
2
1253,80 Tn/m
2
894,70 Tn/m
2
921,99 Tn/m
2
1010 84 Tn/m
1010,84
2
209 Kg/cm
Md1 =
32 24 m.Tn
32,24
m Tn
Md2 =
19,64 m.Tn
Md3 =
12,09 m.Tn
PONT RIU FLAMISELL
Tramo de 7,40 m
Tablero
Apoyos
C1
Viga exenta
1.- TABLERO
H1
H2
1.1.- Generalidades
LC=
2b=
N=
H
H=
h=
v=
die=
Luz de cálculo
Ancho del tablero
Número de vigas
C t d
Canto
de lla viga
i
Canto de la losa
Voladizo
Distancia inter-eje
7,40
2,67
4
0 45
0,45
0,00
0,33
0,67
m.
m.
u.
m.
m.
m.
m.
- Instrucción EHE
H
Hormigón
i ó
2
500 Kg/cm
2
300 Kg/cm
Acero pasivo
Lí it elástico
Límite
lá ti fy =
2
5100 Kg/cm
Carga de rotura =
Sección =
18,80 Tn.
16,92 Tn.
2
98,70 m.m
Dimensiones:
H1=
0,01 m.
H2=
0,21 m.
H3=
0,07 m.
H4=
0,07
, m.
H3
C1=
0,20 m.
H4
C2=
0,12 m.
C3=
0,66 m.
C2
H
C3
Número de tendones
0,00
1,00
12 00
12,00
0,00
0,00
cm
u
u
cm2
cm2
3,00 cm
3,00 cm
0,09 cm
6,00
S=
2
0,12 m
2
0,12 m
Sección real
Sección resistente
S
Centro de gravedad
Inercia prop.
Ip=
Inercia relav
Ir=
Inercia total
I1=
0,30 m.
4
0,0010 m
4
0,0013 m
4
0,0023 m
K1 =
K2 =
-2
125,62 m
-2
60,48 m
R1 = 1/S - K x d
R2 = 1/S - K x d
R1 =
R2 =
Viga homogeneizada
S2 =
2
0,13 m
-2
1,05 m
-2
11,21 m
d2 =
I2 =
0,30 m.
4
0,0024 m
Pérdidas diferidas
K3 =
K4 =
Viga recrecida
-2
125,62 m
-2
60,48 m
Ancho losa =
2
0 30 m
0,30
S3 =
d3 =
I3 =
0,67 m.
0,33 m.
4
0,0051 m
2
2,70 Kg/mm
2
5,40 Kg/mm
2
12,00 Kg/mm
Total diferidas =
2
20,10 Kg/mm
N3 =
K5 =
K6 =
127,01 Tn
-2
65,84 m
-2
23 05 m
23,05
N4 =
127,01 Tn
1.5.- Pretensado
Nº de tendones =
1 ut.
12 ut.
N1 =
157,92 Tn
p1 =
0,00 Tanto por uno
0,00 m.Tn
2
158,73 Tn/m
2
1690 78 Tn/m
1690,78
2
6,00 Kg/mm
p1 =
N2 =
M. F. p.p.=
150,81
150 81 Tn
T
2
282 Kg/cm
2
133,67 Tn/m
2
1423,88 Tn/m
N2 =
150,81 Tn
M. F. p.p. losa =
0,00 m.Tn
0,00 m.Tn
0,00 m.Tn
2
126,99 Tn/m
2
1352,69
, Tn/m
2
126,99 Tn/m
2
1352,69 Tn/m
2
126,99 Tn/m
2
1352,69 Tn/m
2
126,99 Tn/m
2
1352 69 Tn/m
1352,69
2
21 Kg/cm
Md1 =
0 00 m.Tn
0,00
m Tn
Md2 =
0,00 m.Tn
Md3 =
0,00 m.Tn
Servicio
Datos:
Luz de cálculo
Ancho del tablero
Número de vigas
Canto de la viga
Canto de la losa
Voladizo
Distancia inter-eje
2b
Otras dimensiones
h
H
LC=
2b=
N=
H=
h=
v=
die=
n=
s=
3,85
2,67
4
0,45
0,00
0,33
0,67
5,00
100,00
A=
B=
a=
b=
3,85
2,00
0,96
0,67
m.
m.
u.
m.
m.
m.
m.
m.
grados cent.
m.
m.
m.
m.
v
die
n vigas
v
2.1.- Vigas exentas
b) Planta
Dimensiones:
C1
a
H1 =
0,00
0
00 m.
H1
H2 =
0,00 m.
H2
H3 =
0,00 m.
H4 =
0,00 m.
C1 =
0,67 m.
C2 =
0,67 m.
C3 =
0 67 m.
0,67
m
C2
H
2b-2r
die
H3
H4
Lc
C3
n vigas

b
B
Sección
Centro de gravedad
Inercia prop.
S1=
d1=
Ip=
Inercia relav
Ir=
Inercia total
I1=
Inercia torsión
IT=
2
0,30 m
0,23 m.
4
0,0051 m
4
0,0000 m
4
0,0051 m
4
0 0101 m
0,0101
2.2.- Viga
g más losa
die
Centrales
Sección
C t de
Centro
d gravedad
d d
Inercia total
Inercia torsión
h
S2=
d2 =
I2=
IT =
2
0,3000 m
0,22
0
22 m.
4
0,0051 m
4
0,0101 m
v
die/2
Laterales
h
Sección
Centro de gravedad
Inercia total
Inercia torsión
S2=
d2 =
I2=
IT =
2
0,3000 m
0,22 m.
4
0,0051 m
4
0,0101 m
2.3.- Traviesas
a
Centrales
h
Sección
Inercia total
Inercia torsión
Sc=
IF=
IT =
Laterales
2
0,4331 m
4
0,0073 m
4
0,0146 m
0,50+a/2
h
Sección
Inercia total
Inercia torsión
SL=
IF=
IT =
2
0,3966 m
4
0,0067 m
4
0,0134 m
PONT RIU FLAMISELL
Tramo de 3,65 m
Tablero
CENTRO TRAMO
C1
Viga exenta
1.- TABLERO
H1
H2
1.1.- Generalidades
LC=
2b=
N=
H
H=
h=
v=
die=
Luz de cálculo
Ancho del tablero
Número de vigas
C t d
Canto
de lla viga
i
Canto de la losa
Voladizo
Distancia inter-eje
3,65
2,67
4
0 45
0,45
0,00
0,33
0,67
m.
m.
u.
m.
m.
m.
m.
- Instrucción EHE
H
Hormigón
i ó
2
500 Kg/cm
2
300 Kg/cm
Acero pasivo
Lí it elástico
Límite
lá ti fy =
2
5100 Kg/cm
Carga de rotura =
Sección =
18,80 Tn.
16,92 Tn.
2
98,70 m.m
Dimensiones:
H1=
0,01 m.
H2=
0,21 m.
H3=
0,07 m.
H4=
0,07
, m.
H3
C1=
0,20 m.
H4
C2=
0,12 m.
C3=
0,66 m.
C2
H
C3
Número de tendones
0,00
1,00
12 00
12,00
0,00
0,00
cm
u
u
cm2
cm2
3,00 cm
3,00 cm
0,09 cm
6,00
S=
2
0,12 m
2
0,12 m
Sección real
Sección resistente
S
Centro de gravedad
Inercia prop.
Ip=
Inercia relav
Ir=
Inercia total
I1=
0,30 m.
4
0,0010 m
4
0,0013 m
4
0,0023 m
K1 =
K2 =
-2
125,62 m
-2
60,48 m
R1 = 1/S - K x d
R2 = 1/S - K x d
R1 =
R2 =
Viga homogeneizada
S2 =
2
0,13 m
-2
1,05 m
-2
11,21 m
d2 =
I2 =
0,30 m.
4
0,0024 m
Pérdidas diferidas
K3 =
K4 =
Viga recrecida
-2
125,62 m
-2
60,48 m
Ancho losa =
2
0 30 m
0,30
S3 =
d3 =
I3 =
0,67 m.
0,33 m.
4
0,0051 m
2
2,70 Kg/mm
2
5,40 Kg/mm
2
12,00 Kg/mm
Total diferidas =
2
20,10 Kg/mm
N3 =
K5 =
K6 =
127,01 Tn
-2
65,84 m
-2
23 05 m
23,05
N4 =
127,01 Tn
1.5.- Pretensado
Nº de tendones =
1 ut.
12 ut.
N1 =
157,92 Tn
p1 =
0,00 Tanto por uno
0,50 m.Tn
2
221,13 Tn/m
2
1660 73 Tn/m
1660,73
2
6,00 Kg/mm
p1 =
N2 =
M. F. p.p.=
150,81
150 81 Tn
T
2
277 Kg/cm
2
196,08 Tn/m
2
1393,83 Tn/m
N2 =
150,81 Tn
M. F. p.p. losa =
0,75 m.Tn
0,44 m.Tn
8,27 m.Tn
2
313,12 Tn/m
2
1266,91
, Tn/m
2
857,72 Tn/m
2
1076,30 Tn/m
2
585,42 Tn/m
2
1171,61 Tn/m
2
422,04 Tn/m
2
1228 79 Tn/m
1228,79
2
98 Kg/cm
Md1 =
14 69 m.Tn
14,69
m Tn
Md2 =
8,49 m.Tn
Md3 =
4,77 m.Tn
PONT RIU FLAMISELL
Tramo de 3,65 m
Tablero
1/4 de luz
C1
Viga exenta
1.- TABLERO
H1
H2
1.1.- Generalidades
LC=
2b=
N=
H
H=
h=
v=
die=
Luz de cálculo
Ancho del tablero
Número de vigas
C t d
Canto
de lla viga
i
Canto de la losa
Voladizo
Distancia inter-eje
3,65
2,67
4
0 45
0,45
0,00
0,33
0,67
m.
m.
u.
m.
m.
m.
m.
- Instrucción EHE
H
Hormigón
i ó
2
500 Kg/cm
2
300 Kg/cm
Acero pasivo
Lí it elástico
Límite
lá ti fy =
2
5100 Kg/cm
Carga de rotura =
Sección =
18,80 Tn.
16,92 Tn.
2
98,70 m.m
Dimensiones:
H1=
0,01 m.
H2=
0,21 m.
H3=
0,07 m.
H4=
0,07
, m.
H3
C1=
0,20 m.
H4
C2=
0,12 m.
C3=
0,66 m.
C2
H
C3
Número de tendones
0,00
1,00
12 00
12,00
0,00
0,00
cm
u
u
cm2
cm2
3,00 cm
3,00 cm
0,09 cm
6,00
S=
2
0,12 m
2
0,12 m
Sección real
Sección resistente
S
Centro de gravedad
Inercia prop.
Ip=
Inercia relav
Ir=
Inercia total
I1=
0,30 m.
4
0,0010 m
4
0,0013 m
4
0,0023 m
K1 =
K2 =
-2
125,62 m
-2
60,48 m
R1 = 1/S - K x d
R2 = 1/S - K x d
R1 =
R2 =
Viga homogeneizada
S2 =
2
0,13 m
-2
1,05 m
-2
11,21 m
d2 =
I2 =
0,30 m.
4
0,0024 m
Pérdidas diferidas
K3 =
K4 =
Viga recrecida
-2
125,62 m
-2
60,48 m
Ancho losa =
2
0 30 m
0,30
S3 =
d3 =
I3 =
0,67 m.
0,33 m.
4
0,0051 m
2
2,70 Kg/mm
2
5,40 Kg/mm
2
12,00 Kg/mm
Total diferidas =
2
20,10 Kg/mm
N3 =
K5 =
K6 =
127,01 Tn
-2
65,84 m
-2
23 05 m
23,05
N4 =
127,01 Tn
1.5.- Pretensado
Nº de tendones =
1 ut.
12 ut.
N1 =
157,92 Tn
p1 =
0,00 Tanto por uno
0,37 m.Tn
2
205,53 Tn/m
2
1668 24 Tn/m
1668,24
2
6,00 Kg/mm
p1 =
N2 =
M. F. p.p.=
150,81
150 81 Tn
T
2
278 Kg/cm
2
180,48 Tn/m
2
1401,35 Tn/m
N2 =
150,81 Tn
M. F. p.p. losa =
0,56 m.Tn
0,33 m.Tn
6,20 m.Tn
2
266,59 Tn/m
2
1288,35
, Tn/m
2
675,04 Tn/m
2
1145,40 Tn/m
2
470,81 Tn/m
2
1216,88 Tn/m
2
348,28 Tn/m
2
1259 76 Tn/m
1259,76
2
78 Kg/cm
Md1 =
11 02 m.Tn
11,02
m Tn
Md2 =
6,37 m.Tn
Md3 =
3,58 m.Tn
PONT RIU FLAMISELL
Tramo de 3,65 m
Tablero
Apoyos
C1
Viga exenta
1.- TABLERO
H1
H2
1.1.- Generalidades
LC=
2b=
N=
H
H=
h=
v=
die=
Luz de cálculo
Ancho del tablero
Número de vigas
C t d
Canto
de lla viga
i
Canto de la losa
Voladizo
Distancia inter-eje
3,65
2,67
4
0 45
0,45
0,00
0,33
0,67
m.
m.
u.
m.
m.
m.
m.
- Instrucción EHE
H
Hormigón
i ó
2
500 Kg/cm
2
300 Kg/cm
Acero pasivo
Lí it elástico
Límite
lá ti fy =
2
5100 Kg/cm
Carga de rotura =
Sección =
18,80 Tn.
16,92 Tn.
2
98,70 m.m
Dimensiones:
H1=
0,01 m.
H2=
0,21 m.
H3=
0,07 m.
H4=
0,07
, m.
H3
C1=
0,20 m.
H4
C2=
0,12 m.
C3=
0,66 m.
C2
H
C3
Número de tendones
0,00
1,00
12 00
12,00
0,00
0,00
cm
u
u
cm2
cm2
3,00 cm
3,00 cm
0,09 cm
6,00
S=
2
0,12 m
2
0,12 m
Sección real
Sección resistente
S
Centro de gravedad
Inercia prop.
Ip=
Inercia relav
Ir=
Inercia total
I1=
0,30 m.
4
0,0010 m
4
0,0013 m
4
0,0023 m
K1 =
K2 =
-2
125,62 m
-2
60,48 m
R1 = 1/S - K x d
R2 = 1/S - K x d
R1 =
R2 =
Viga homogeneizada
S2 =
2
0,13 m
-2
1,05 m
-2
11,21 m
d2 =
I2 =
0,30 m.
4
0,0024 m
Pérdidas diferidas
K3 =
K4 =
Viga recrecida
-2
125,62 m
-2
60,48 m
Ancho losa =
2
0 30 m
0,30
S3 =
d3 =
I3 =
0,67 m.
0,33 m.
4
0,0051 m
2
2,70 Kg/mm
2
5,40 Kg/mm
2
12,00 Kg/mm
Total diferidas =
2
20,10 Kg/mm
N3 =
K5 =
K6 =
127,01 Tn
-2
65,84 m
-2
23 05 m
23,05
N4 =
127,01 Tn
1.5.- Pretensado
Nº de tendones =
1 ut.
12 ut.
N1 =
157,92 Tn
p1 =
0,00 Tanto por uno
0,00 m.Tn
2
158,73 Tn/m
2
1690 78 Tn/m
1690,78
2
6,00 Kg/mm
p1 =
N2 =
M. F. p.p.=
150,81
150 81 Tn
T
2
282 Kg/cm
2
133,67 Tn/m
2
1423,88 Tn/m
N2 =
150,81 Tn
M. F. p.p. losa =
0,00 m.Tn
0,00 m.Tn
0,00 m.Tn
2
126,99 Tn/m
2
1352,69
, Tn/m
2
126,99 Tn/m
2
1352,69 Tn/m
2
126,99 Tn/m
2
1352,69 Tn/m
2
126,99 Tn/m
2
1352 69 Tn/m
1352,69
2
21 Kg/cm
Md1 =
0 00 m.Tn
0,00
m Tn
Md2 =
0,00 m.Tn
Md3 =
0,00 m.Tn
.
PROGRAMA DE SECCIONES DE HORMIGON ARMADO Y/O PRETRENSADO
==========================================================
D A T O S
D E
E N T R A D A
--------------------------------VERTICES CONTORNO EXTER. :
1
2
3
4
C O O R D E N A D A S
D E
L O S
V E R T I C E S
-------------------------------------------------------
ÉÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍ+
1
P R O G R A M A
S E C C I O N
1 ""
ÈÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍ3 ""
""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""
VERT
1
4
X
Y
0.000
0.000
VERT
45.000
0.000
2
X
66.666
Y
VERT
45.000
3
X
Y
66.667
0.000
Area de la secci4n de hormigon ................ =
2999.99 cmý
Centro de gravedad de la secci4n de hormig4n .. = 22.50 cm.
Resistencia de c_lculo del hormigon ....... fcd = 300.00 Kp/cmý
ÉÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍ+
1
1 ""
1
SECCIONES DE HORMIGON ARMADO Y PRETENSADO
1 ""
1
ÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍ
1 ""
1
1 ""
1
1 ""
1
VERSION N' 2
FECHA : 11/03/1995
1 ""
1
1 ""
1
Copyright : J.D(az del Valle, 1989
1 ""
1
1 ""
1
E.T.S. de I.C.C. y P. de Santander
1 ""
1
1 ""
1
1 ""
ÈÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍ3 ""
""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""
ARMADURA PASIVA
Capa Profund.
Area
N'
cm.
cmý
-----------------------1
2
3.0
42.0
5.66
4.52
ARMADURA ACTIVA
Capa
Profund.
Area
Defor.
N'
cm.
cmý
neutra.
-----------------------------------1
2
9.0
41.0
1.56
7.80
0.0070
0.0070
Resistencia de c_lculo del acero de armar.. fcd = 4347.0 Kp/cmý
Resist.de c_lculo del acero de pretensar....fpd =14987.0 Kp/cmý
FLEXION POSITIVA (DISTANCIAS RESPECTO A LA FIBRA SUPERIOR)
.
TENSIONES Y DEFORMACIONES
---------------------------
1
1 ""
1
DATOS DEL PROYECTO DE LA SECCION
1 ""
1
ÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍÍ
1 ""
1
1 ""
1
1 ""
1
PROYECTO : TORRE DE CAPDELLA
1 ""
1
1 ""
1
REFERENCIA : RIU FLAMISELL
1 ""
1
1 ""
1
FECHA DEL CALCULO : SEPTIEMBRE 2011
1 ""
1
1 ""
1
1 ""
""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""
Contribuci4n del hormig4n :
Uc
=
143.2 t.
Mc
=
25.9 m.t.
Deformaci4n y tension m_xima en el hormig4n :
îc
=
3.00000E-03
Deformaciones y tensiones de las
îs( 1) = 2.16889E-03
îs( 2) = -8.63552E-03
îp( 1) = 5.06674E-04
îp( 2) = -8.35848E-03
åc
=
255.00 kp/cmý
2 capas de armadura pasiva :
ås( 1) = 4347.00 kp/cmý
ås( 2) = -4347.00 kp/cmý
2 capas de armadura activa :
åp( 1) =-13259.56 kp/cmý
åp( 2) =-16344.96 kp/cmý
Esfuerzo ax(l =
0.00 t. , Momento flector =
55.37 m.t.
---------------------------------------------------------------Fibra neutra =
10.83 cm. , Curvatura
= 2.7704E-02(1/m.)
---------------------------------------------------------------RIU FLAMISELL ROTURA COMÚN 3 TRAMOS
DIMENSIONADO A CORTANTES
Pont riu Flamissell
tramo de:
9,35
Apoyos
V
Peso propio viga
Peso propio losa
Pav. y protec.
Sobrecarga repartida
Carro de 60 Tn
Vd
1,40
2,10
0,62
1,25
16,40
Totales
Tn
Tn
Tn
Tn
Tn
1,89
2,84
0,84
1,88
24,60
21,78 Tn
Tn
Tn
Tn
Tn
Tn
32,05 Tn
Coeficientes de mayoración de cargas
Cargas fijas =
Cargas variables =
Cargas accidentales =
1,35
1,50
1,00
Dimensionado
Geometría
Canto h =
0,45 m.
Materiales
fc =
Ancho b =
0,67 m.
fy =
2
300 Kg/cm
2
5.100 Kg/cm
25,00 mm.
4,00 cm.
Ec =
Es =
300.000 Kg/cm
2
2.100.000 Kg/cm
Diámetro redondo d =
Recubrimiento e =
Coeficientes de seguridad
Cc =
Cs =
Vrd =
2
Esfuerzos
1,50
1,15
32,05 Tn
Para el cálculo de Vu1 despreciamos el efecto favorable de la compresión
Vu1 =
158,98 Tn
> Vrd
Piezas sin armadura de cortante
Epsilon =
1,71
Cuantía =
0,0185
Adoptamos una compresión media en el hormigón del 0,3 de su resistencia
Vu2 =
56,51 Tn
Armado mínimo
DIMENSIONADO DE LA LOSA
Tramo:
9,35
Características geométricas
h
L
Datos
L=
h=
0,67 m
0,30 m
Acciones
Peso losa =
Peso pav. =
Sob. Rep. =
Esfuerzos
M.F.(+) (m.Tn)M.F.(-) (m.Tn)
0,01
0,03
0,00
0,01
0,01
0,01
0,75 Tn/m
0,20 Tn/m
0,40 Tn/m
Efecto local
Según Westergard
No se produce
Estado general de cargas
Momento del listado =
Ancho losa =
5,03
2,33
2
33
2 16
2,16
2 16
2,16
Coeficientes de mayoración
Cargas permanentes
Cargas variables
M (+) d =
M ((-)) d =
1,35
1
35
1,50
3,27 m.Tn
3,31 m.Tn
Dimensionado
Geometría
Canto h =
1,00 m.
fy =
20,00 mm.
4,00 cm.
Ec =
Es =
2
300.000 Kg/cm
2
2.100.000 Kg/cm
Ancho b =
Recubrimiento e =
Materiales
fc =
2
300 Kg/cm
2
5.100 Kg/cm
0,30 m.
Acero =
1,15
Hormigón =
1,5
Uc =
Uc x d =
nº redondos =
nº redondos =
500,00
125,00
0,94
1,72
Dimensionado a flexión
Md =
Us1 =
U min losa =
3,27 m.Tn
13,03 Tn
23,95 Tn
nº adoptado (por fisuración) =
Tn.
m.Tn
u
u
2u
.
==========================================================
D A T O S
D E
E N T R A D A
1
2
3
4
D E
L O S
V E R T I C E S
-------------------------------------------------------
1
P R O G R A M A
S E C C I O N
1 ""
""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""
VERT
1
4
X
Y
0.000
0.000
VERT
45.000
0.000
2
X
66.666
Y
VERT
45.000
3
X
Y
66.667
0.000
2999.99 cmý
1
1 ""
1
1 ""
1
1 ""
1
1 ""
1
1 ""
1
VERSION N' 2
FECHA : 11/03/1995
1 ""
1
1 ""
1
1 ""
1
1 ""
1
1 ""
1
1 ""
1
1 ""
""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""
ARMADURA PASIVA
Capa Profund.
Area
N'
cm.
cmý
-----------------------1
2
3.0
42.0
5.66
4.52
ARMADURA ACTIVA
Capa
Profund.
Area
Defor.
N'
cm.
cmý
neutra.
-----------------------------------1
2
9.0
41.0
1.56
7.80
0.0070
0.0070
.
---------------------------
1
1 ""
1
1 ""
1
1 ""
1
1 ""
1
1 ""
1
1 ""
1
1 ""
1
1 ""
1
1 ""
1
1 ""
1
1 ""
1
1 ""
""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""
Uc
=
143.2 t.
Mc
=
25.9 m.t.
îc
=
3.00000E-03
îs( 1) = 2.16889E-03
îs( 2) = -8.63552E-03
îp( 1) = 5.06674E-04
îp( 2) = -8.35848E-03
åc
=
255.00 kp/cmý
ås( 1) = 4347.00 kp/cmý
ås( 2) = -4347.00 kp/cmý
åp( 1) =-13259.56 kp/cmý
åp( 2) =-16344.96 kp/cmý
Esfuerzo ax(l =
55.37 m.t.
---------------------------------------------------------------Fibra neutra =
= 2.7704E-02(1/m.)
Pont riu Flamissell
tramo de:
7,4
Apoyos
V
Peso propio viga
Peso propio losa
Pav. y protec.
Carro de 60 Tn
Vd
1,11
1,67
0,49
0,98
15,00
Totales
Tn
Tn
Tn
Tn
Tn
1,50
2,25
0,67
1,48
22,50
19,25 Tn
Tn
Tn
Tn
Tn
Tn
28,39 Tn
Cargas fijas =
Cargas variables =
1,35
1,50
1,00
Dimensionado
Geometría
Canto h =
0,45 m.
Materiales
fc =
Ancho b =
0,67 m.
fy =
2
300 Kg/cm
2
5.100 Kg/cm
25,00 mm.
4,00 cm.
Ec =
Es =
300.000 Kg/cm
2
2.100.000 Kg/cm
Recubrimiento e =
Cc =
Cs =
Vrd =
2
Esfuerzos
1,50
1,15
28,39 Tn
Vu1 =
158,98 Tn
> Vrd
Epsilon =
1,71
Cuantía =
0,0185
Vu2 =
56,51 Tn
Armado mínimo
Tramo:
7,4
h
L
Datos
L=
h=
0,67 m
0,30 m
Acciones
Peso losa =
Peso pav. =
Sob. Rep. =
Esfuerzos
M.F.(+) (m.Tn)M.F.(-) (m.Tn)
0,01
0,03
0,00
0,01
0,01
0,01
0,75 Tn/m
0,20 Tn/m
0,40 Tn/m
Efecto local
Según Westergard
No se produce
Ancho losa =
3,86
1,85
1
85
2 09
2,09
2 09
2,09
Cargas permanentes
Cargas variables
M (+) d =
M ((-)) d =
1,35
1
35
1,50
3,16 m.Tn
3,20 m.Tn
Dimensionado
Geometría
Canto h =
1,00 m.
fy =
20,00 mm.
4,00 cm.
Ec =
Es =
2
300.000 Kg/cm
2
2.100.000 Kg/cm
Ancho b =
Recubrimiento e =
Materiales
fc =
2
300 Kg/cm
2
5.100 Kg/cm
0,30 m.
Acero =
1,15
Hormigón =
1,5
Uc =
Uc x d =
nº redondos =
nº redondos =
500,00
125,00
0,90
1,72
Md =
Us1 =
U min losa =
3,16 m.Tn
12,59 Tn
23,95 Tn
Tn.
m.Tn
u
u
2u
.
==========================================================
D A T O S
D E
E N T R A D A
1
2
3
4
D E
L O S
V E R T I C E S
-------------------------------------------------------
1
P R O G R A M A
S E C C I O N
1 ""
""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""
VERT
1
4
X
Y
0.000
0.000
VERT
45.000
0.000
2
X
66.666
Y
VERT
45.000
3
X
Y
66.667
0.000
2999.99 cmý
1
1 ""
1
1 ""
1
1 ""
1
1 ""
1
1 ""
1
VERSION N' 2
FECHA : 11/03/1995
1 ""
1
1 ""
1
1 ""
1
1 ""
1
1 ""
1
1 ""
1
1 ""
""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""
ARMADURA PASIVA
Capa Profund.
Area
N'
cm.
cmý
-----------------------1
2
3.0
42.0
5.66
4.52
ARMADURA ACTIVA
Capa
Profund.
Area
Defor.
N'
cm.
cmý
neutra.
-----------------------------------1
2
9.0
41.0
1.56
7.80
0.0070
0.0070
.
---------------------------
1
1 ""
1
1 ""
1
1 ""
1
1 ""
1
1 ""
1
1 ""
1
1 ""
1
1 ""
1
1 ""
1
1 ""
1
1 ""
1
1 ""
""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""
Uc
=
143.2 t.
Mc
=
25.9 m.t.
îc
=
3.00000E-03
îs( 1) = 2.16889E-03
îs( 2) = -8.63552E-03
îp( 1) = 5.06674E-04
îp( 2) = -8.35848E-03
åc
=
255.00 kp/cmý
ås( 1) = 4347.00 kp/cmý
ås( 2) = -4347.00 kp/cmý
åp( 1) =-13259.56 kp/cmý
åp( 2) =-16344.96 kp/cmý
Esfuerzo ax(l =
55.37 m.t.
---------------------------------------------------------------Fibra neutra =
= 2.7704E-02(1/m.)
Pont riu Flamissell
tramo de:
3,65
Apoyos
V
Peso propio viga
Peso propio losa
Pav. y protec.
Carro de 60 Tn
Vd
0,55
0,82
0,24
0,53
10,60
Totales
Tn
Tn
Tn
Tn
Tn
0,74
1,11
0,33
0,79
15,90
12,74 Tn
Tn
Tn
Tn
Tn
Tn
18,86 Tn
Cargas fijas =
Cargas variables =
1,35
1,50
1,00
Dimensionado
Geometría
Canto h =
0,45 m.
Materiales
fc =
Ancho b =
0,67 m.
fy =
2
300 Kg/cm
2
5.100 Kg/cm
25,00 mm.
4,00 cm.
Ec =
Es =
300.000 Kg/cm
2
2.100.000 Kg/cm
Recubrimiento e =
Cc =
Cs =
Vrd =
2
Esfuerzos
1,50
1,15
18,86 Tn
Vu1 =
158,98 Tn
> Vrd
Epsilon =
1,71
Cuantía =
0,0185
Vu2 =
56,51 Tn
Armado mínimo
Tramo:
3,65
h
L
Datos
L=
h=
0,67 m
0,30 m
Acciones
Peso losa =
Peso pav. =
Sob. Rep. =
Esfuerzos
M.F.(+) (m.Tn)M.F.(-) (m.Tn)
0,01
0,03
0,00
0,01
0,01
0,01
0,75 Tn/m
0,20 Tn/m
0,40 Tn/m
Efecto local
Según Westergard
No se produce
Ancho losa =
2,07
0,91
0
91
2 27
2,27
2 27
2,27
Cargas permanentes
Cargas variables
M (+) d =
M ((-)) d =
1,35
1
35
1,50
3,45 m.Tn
3,48 m.Tn
Dimensionado
Geometría
Canto h =
1,00 m.
fy =
20,00 mm.
4,00 cm.
Ec =
Es =
2
300.000 Kg/cm
2
2.100.000 Kg/cm
Ancho b =
Recubrimiento e =
Materiales
fc =
2
300 Kg/cm
2
5.100 Kg/cm
0,30 m.
Acero =
1,15
Hormigón =
1,5
Uc =
Uc x d =
nº redondos =
nº redondos =
500,00
125,00
0,99
1,72
Md =
Us1 =
U min losa =
3,45 m.Tn
13,74 Tn
23,95 Tn
Tn.
m.Tn
u
u
2u
7.- Apoyos
AANZ935
AANZ935
PROGRAMA PARA COMPROBACION DE APOYOS DE NEOPRENO ZUNCHADO
COMPROBACION DE TENSIONES MAXIMAS
************ ************ ************ ************ ************ ************ *********** ************
TENSION MEDIA =
FACTOR DE FORMA
145,2 Kg/cm2
6
tramo 9,35
MAXIMA TENSION ADMISIBLE=
96 Kg/cm2
1=CARRETERA
2=FFCC
SEGURIDAD AL DESLIZAMIENTO
DATOS DEL PROYECTO
NOMBRE................... Puente Flamisell
ESTRUCTURA........ Puente Flamisell
TIPO DE PUENTE....
1
************ ************ ************ ************ ************ ************ *********** ************
DATOS DE LAS CARGAS
CARGA VERTICAL MAX.........
CARGA VERTICAL MIN.........
CARGA HORIZONTAL MAX.......
CARGA VERTICAL CONCOM.....
21,78
4,13
0,43
20
TENSION VERTICAL CONCOMIT. CON H = 133,3333 Kg/cm2
MAXIMA H ADMISIBLE =
2,9 Tn
Tn
Tn
Tn
Tn
MAXIMA FUERZA HORIZ. TRANSMITIDA =
0,91 Tn
NO DESLIZA
************ ************ ************ ************ ************ ************ *********** ************
MOVIMIENTOS
DISTORSION ADMISIBLE
DESPLAZAMIENTO HORIZ.......
GIRO.......................
6 mm
0,00007 RAD
************ ************ ************ ************ ************ ************ *********** ************
CARACTERISTICAS MECANICAS DEL APOYO
8 Kg/cm2
MODULO DE ELASTICIDAD TRANSVERSAL
CARGAS COTA DURACION................
16 Kg/cm2
TENSION MAX. CHAPA DE ACERO.........
2400 Kg/cm2
************ ************ ************ ************ ************ ************ *********** ************
cm
cm
cm
mm
ADMISIBLE
ACCIONES DE CORTA DURACION
tG G2 =
0,579167
Tg G2 MAX = 0.7
ADMISIBLE
INESTABILIDAD
a/E =
10 >=5
ADMISIBLE
************ ************ ************ ************ ************ ************ *********** ************
ROTACION ADMISIBLE
MAXIMO GIRO ADMISIBLE =
0,01 RAD
GIRO MAXIMO =
0,00007 RAD
CARACTERISTICAS GEOMETRICAS DEL APOYO DE NEOPRENO
10
15
1,5
2
3
ACCIONES DE LARGA DURACION
Tg G1 =
0,4
Tg G1 MAX = 0.5
************ ************ ************ ************ ************ ************ *********** ************
CARGAS LARGA DURACION...............
LARGO.............
ANCHO.............
ESPESOR NEOPREN
ESPESOR CHAPA(U)
NUMERO CAPAS......
TENSION MINIMA = 27,53333 Kg/cm2
TENSION MINIMA ADMISIBLE = 30 Kg/cm2
************ ************ ************ ************ ************ ************ *********** ************
TOTAL
2,1 cm
************ ************ ************ ************ ************ ************ *********** ************
PLACAS DE ACERO DE ZUNCHADO
MINIMO ESPESOR ADMISIBLE =
ESPESOR CHAPA PROYECTO =
1,5125 mm
2 mm
ADMISIBLE
************ ************ ************ ************ ************ ************ *********** ************
Página 1
Página 2
AANZ740
AANZ740
************ ************ ************ ************ ************ ************ *********** ************
DATOS DEL PROYECTO
NOMBRE................... CAMBRILS - VILA SECA
tramo 7,40
TIPO DE PUENTE....
1
1=CARRETERA
2=FFCC
DATOS DE LAS CARGAS
19,25
3,27
0,42
17
TENSION MINIMA =
21,8 Kg/cm2
2,6 Tn
Tn
Tn
Tn
Tn
0,82 Tn
NO DESLIZA
************ ************ ************ ************ ************ ************ *********** ************
MOVIMIENTOS
GIRO.......................
5 mm
0,00006 RAD
************ ************ ************ ************ ************ ************ *********** ************
8 Kg/cm2
16 Kg/cm2
2400 Kg/cm2
************ ************ ************ ************ ************ ************ *********** ************
cm
cm
cm
mm
ADMISIBLE
tG G2 =
0,508333
Tg G2 MAX = 0.7
ADMISIBLE
INESTABILIDAD
a/E =
10 >=5
ADMISIBLE
************ ************ ************ ************ ************ ************ *********** ************
ROTACION ADMISIBLE
0,01 RAD
GIRO MAXIMO =
0,00006 RAD
10
15
1,5
2
3
Tg G1 =
0,333333
Tg G1 MAX = 0.5
************ ************ ************ ************ ************ ************ *********** ************
LARGO.............
ANCHO.............
ESPESOR NEOPREN
ESPESOR CHAPA(U)
NUMERO CAPAS......
96 Kg/cm2
************ ************ ************ ************ ************ ************ *********** ************
TENSION MEDIA =
128,3333 Kg/cm2
FACTOR DE FORMA
6
************ ************ ************ ************ ************ ************ *********** ************
TOTAL
2,1 cm
************ ************ ************ ************ ************ ************ *********** ************
MINIMO ESPESOR ADMISIBLE = 1,336806 mm
2 mm
ADMISIBLE
************ ************ ************ ************ ************ ************ *********** ************
Página 1
Página 2
AANZ365
AANZ365
************ ************ ************ ************ ************ ************ *********** ************
DATOS DEL PROYECTO
NOMBRE................... Puente Flamisell
TIPO DE PUENTE....
1
tramo 3,65
1=CARRETERA
2=FFCC
************ ************ ************ ************ ************ ************ *********** ************
DATOS DE LAS CARGAS
12,74
1,61
0,4
11
96 Kg/cm2
TENSION MINIMA = 10,73333 Kg/cm2
2 Tn
Tn
Tn
Tn
Tn
0,64 Tn
NO DESLIZA
************ ************ ************ ************ ************ ************ *********** ************
MOVIMIENTOS
GIRO.......................
3 mm
0,00003 RAD
************ ************ ************ ************ ************ ************ *********** ************
8 Kg/cm2
16 Kg/cm2
2400 Kg/cm2
************ ************ ************ ************ ************ ************ *********** ************
cm
cm
cm
mm
ADMISIBLE
tG G2 =
0,366667
Tg G2 MAX = 0.7
ADMISIBLE
INESTABILIDAD
a/E =
10 >=5
ADMISIBLE
************ ************ ************ ************ ************ ************ *********** ************
ROTACION ADMISIBLE
0,01 RAD
GIRO MAXIMO =
0,00003 RAD
10
15
1,5
2
3
Tg G1 =
0,2
Tg G1 MAX = 0.5
************ ************ ************ ************ ************ ************ *********** ************
LARGO.............
ANCHO.............
ESPESOR NEOPREN
ESPESOR CHAPA(U)
NUMERO CAPAS......
TENSION MEDIA =
84,93333 Kg/cm2
FACTOR DE FORMA
6
************ ************ ************ ************ ************ ************ *********** ************
TOTAL
2,1 cm
************ ************ ************ ************ ************ ************ *********** ************
MINIMO ESPESOR ADMISIBLE = 0,884722 mm
2 mm
ADMISIBLE
************ ************ ************ ************ ************ ************ *********** ************
Página 1
Página 2
8.- Pilas
PILA FLAMISELL 1
Esquema estrucrural
Dimensiones en m.
Cargas horizontales:
e
C
H
A=
B=
C=
D=
H=
h=
e=
1,50
1,90
2,13
2,30
4,20
0,80
0,50
Luz tramo 1 =
Luz tramo 1 =
ancho =
D pilote =
nº pilotes =
9,35
7,40
2,66
0,15
8,00
A
h
D
Le
B
Dp
nº de vigas por tramo = 4
Determinacion de la longitud de empotramiento de los pilotes
Utilizamos el método de estimación incluido en la publicación:
"CURSO APLICADO DE CIMENTACIONES" DE José Marco Ortiz, Jesús Serra y
Carlos Oteo Mazo.
Tomamos los siguientes módulos:
Eo=
El=
Eo/El=
f=
Obtenemos:
Ip=
120,00 Kg/cm2
2500,00 Kg/cm2
0,05
1,70
0,0000
Le=1,2*f*(3*Ip*250000/El)^0,25=
0,60
Para situarnos del lado de la seguridad suponemos que la pila soporta la mitad de los esfuerzos de los
los tramos que soporta.
Frenado
Reológicas
H1=
H2=
suma =
3,45 Tn./pila
0,78 Tn./pila
4,23 Tn./pila
Resumen de esfuerzos por cargas verticales en arranque de alzado
Permanentes
N=
M=
63,11 Tn
0,43 m.Tn
Variables
N=
M=
68,92 Tn
47,88 m.Tn
Totales características
N=
M=
132,03 Tn
48,31 m.Tn
Tensiones en el hormigón
Por N
Por M
41,32 Tn/m2
59,95 Tn/m2
Compresión máx. =
tracción máx. =
10,13 Kg/cm2
-1,86 Kg/cm2
Esfuerzos
Cargas verticales
Peso pilotes:
Peso zapata:
Peso alzado:
0,03 Tn.
8,74 Tn.
33,55 Tn.
suma:
42,31 Tn.
La compresión máxima es muy reducida.
La tracción máxima la soporta el hormigón
Resultan armados mínimos
Totales mayoradas
Sobrecargas fijas por viga ( del anejo de cálculo del tablero).
Tramo 1
Peso tablero:
3,5
Peso superestructura:
0,62
suma permanentes :
4,12
Coeficiente permanentes:
Coeficiente variables:
Tramo 2
2,78 Tn.
0,49 Tn.
3,27 Tn.
Sobrecargas de uso por viga (del anejo de cálculo del tablero).
N=
M=
1,35
1,5
188,58 Tn
72,40 m.Tn
Resumen de esfuerzos por cargas verticales en cimiento
Repartida:
Carro:
1,25
16,14
0,98 Tn.
15,00 Tn.
suma variables:
17,39
15,98 Tn.
N=
M=
140,77 Tn
69,44 m.Tn
Totales mayoradas
N=
M=
200,37 Tn
104,09 m.Tn
Cragas en pilotes
por carga vertical =
por momento =
N máx. =
17,60 Tn
13,35 Tn
30,95 Tn
M pilote =
0,32 m.Tn
Los armados en zapata resultan mínmos.
Empuje del agua
Dado que el tablero queda expuesto al empuje del agua consideramos una
fuerza horizontal en la viga de borde:
E = (1/2)·d·Cd·A·v2
d=
Cd =
Superficie de exposición A =
Velocidad del agua =
E=
E=
1.000,00
1,10
1,00
10,00
55.000,00
5,50
Kg/m3
m2/ml incluida barandilla
m/seg avenida de 500 años
N/ml en la barra de borde
Tn/ml en la viga de borde de borde
Para situarnos del lado de la seguridad hemos adoptado una velocidad del
agua muy superior a la que figura en el anejo de drenaje.
Longitud tributaria =
Empuje total =
Emp. Pilotes inc. =
Empujepor pilote =
Momento por pilote =
Momento total en el pilote =
8,38
46,06
20,00
3,26
1,95
m.Tn
Tn
Tn
Tn
m.Tn
1,98 m.Tn
Lo soporta exclusivamente el tubo
Dext. =
e=
101,60 mm
9,00 mm
Inercia =
brazo =
4
566,56 cm
4,63 cm
Módulo =
3
122,37 cm
Tensión acero =
1616,73 Kg/cm2
Valor admisible
Viento
No se considera por ser muy inferior al empuje del agua.
PILA FLAMISELL 2
Esquema estrucrural
Dimensiones en m.
Cargas horizontales:
e
C
H
A=
B=
C=
D=
H=
h=
e=
1,80
2,40
2,13
2,30
4,24
0,80
0,50
Luz tramo 1 =
Luz tramo 1 =
ancho =
D pilote =
nº pilotes =
7,40
3,65
2,66
0,15
8,00
A
h
D
Le
B
Dp
nº de vigas por tramo = 4
Determinacion de la longitud de empotramiento de los pilotes
Utilizamos el método de estimación incluido en la publicación:
"CURSO APLICADO DE CIMENTACIONES" DE José Marco Ortiz, Jesús Serra y
Carlos Oteo Mazo.
Tomamos los siguientes módulos:
Eo=
El=
Eo/El=
f=
Obtenemos:
Ip=
120,00 Kg/cm2
2500,00 Kg/cm2
0,05
1,70
0,0000
Le=1,2*f*(3*Ip*250000/El)^0,25=
0,60
Para situarnos del lado de la seguridad suponemos que la pila soporta la mitad de los esfuerzos de los
los tramos que soporta.
Frenado
Reológicas
H1=
H2=
suma =
3,29 Tn./pila
1,50 Tn./pila
4,79 Tn./pila
Resumen de esfuerzos por cargas verticales en arranque de alzado
Permanentes
N=
M=
60,16 Tn
0,83 m.Tn
Variables
N=
M=
66,04 Tn
50,55 m.Tn
N=
M=
126,20 Tn
51,38 m.Tn
Tensiones en el hormigón
Por N
Por M
32,92 Tn/m2
43,95 Tn/m2
Compresión máx. =
tracción máx. =
7,69 Kg/cm2
-1,10 Kg/cm2
Esfuerzos
Cargas verticales
Peso pilotes:
Peso zapata:
Peso alzado:
0,03 Tn.
11,04 Tn.
40,64 Tn.
suma:
51,71 Tn.
La compresión máxima es muy reducida.
La tracción máxima la soporta el hormigón
Resultan armados mínimos
Totales mayoradas
Sobrecargas fijas por viga ( del anejo de cálculo del tablero).
Tramo 1
Peso tablero:
2,78
Peso superestructura:
0,49
suma permanentes :
3,27
Coeficiente permanentes:
Coeficiente variables:
Tramo 2
1,37 Tn.
0,24 Tn.
1,61 Tn.
Sobrecargas de uso por viga (del anejo de cálculo del tablero).
N=
M=
1,35
1,5
180,28 Tn
76,95 m.Tn
Resumen de esfuerzos por cargas verticales en cimiento
Repartida:
Carro:
0,98
15,00
0,53 Tn.
10,60 Tn.
suma variables:
15,98
11,13 Tn.
N=
M=
137,24 Tn
75,54 m.Tn
Totales mayoradas
N=
M=
195,18 Tn
113,19 m.Tn
Cragas en pilotes
por carga vertical =
por momento =
N máx. =
17,16 Tn
10,49 Tn
27,65 Tn
M pilote =
0,36 m.Tn
Los armados en zapata resultan mínmos.
Empuje del agua
Dado que el tablero queda expuesto al empuje del agua consideramos una
fuerza horizontal en la viga de borde:
E = (1/2)·d·Cd·A·v2
d=
Cd =
Superficie de exposición A =
Velocidad del agua =
E=
E=
1.000,00
1,10
1,00
10,00
55.000,00
5,50
Kg/m3
m2/ml incluida barandilla
m/seg avenida de 500 años
N/ml en la barra de borde
Tn/ml en la viga de borde de borde
Para situarnos del lado de la seguridad hemos adoptado una velocidad del
agua muy superior a la que figura en el anejo de drenaje.
Longitud tributaria =
Empuje total =
Emp. Pilotes inc. =
Empujepor pilote =
Momento por pilote =
Momento total en el pilote =
5,53
30,39
20,00
1,30
0,78
m.Tn
Tn
Tn
Tn
m.Tn
0,86 m.Tn
Lo soporta exclusivamente el tubo
Dext. =
e=
101,60 mm
9,00 mm
Inercia =
brazo =
4
566,56 cm
4,63 cm
Módulo =
3
122,37 cm
Tensión acero =
700,53 Kg/cm2
Valor admisible
Viento
No se considera por ser muy inferior al empuje del agua.
9.- Estribos
OBRA: Pont Flamisell
Estribo
1
ESQUEMA ESTRUCTURAL
q
V
b
H
H
e
h
p
a
t
Z
DIMENSIONES
H=
4,52 m
h=
0,80 m
a=
0,80 m
b=
0,30 m
Se apoya en 2 líneas de 4 micropilotes
Z=
p=
t=
e=
1,80
1,00
0,00
0,30
m
m
m
m
CARACTERÍSTICAS DEL TERRENO
Peso específico =
Ángulo de rozamiento interno =
Ángulo de rozamiento tierra-hormigón =
1,90 Tn/m3
33 grados sex.
20 grados sex.
REACCIONES DEL TABLERO
V min. =
V max. =
4,12 Tn/apoyo
21,78 Tn/apoyo
1,53 Tn/m. lineal
8,10 Tn/m. lineal
H sin sob. =
H con sob. =
3,50 Tn/apoyo
5,10 Tn/apoyo
0,98 Tn/m. lineal
1,42 Tn/m. lineal
DIMENSIONADO
Para el dimensionado utilizamos un programa sancionado por la práctica
Consideramos los tres estados de carga siguientes:
Estibo recien construido sin tablero
Estibo en servicio sin sobrecarga
Estibo en servicio con máxima sobrecarga
Incluimos listados del cálculo mecanizado
OBRA: Pont Flamisell
Estribo
2
ESQUEMA ESTRUCTURAL
q
V
b
H
H
e
h
p
a
t
Z
DIMENSIONES
H=
3,93 m
h=
0,80 m
a=
0,80 m
b=
0,30 m
Se apoya en 2 líneas de 4 micropilotes
Z=
p=
t=
e=
1,80
1,00
0,00
0,30
m
m
m
m
CARACTERÍSTICAS DEL TERRENO
Peso específico =
Ángulo de rozamiento interno =
Ángulo de rozamiento tierra-hormigón =
1,90 Tn/m3
33 grados sex.
20 grados sex.
REACCIONES DEL TABLERO
V min. =
V max. =
1,61 Tn/apoyo
12,74 Tn/apoyo
0,60 Tn/m. lineal
4,74 Tn/m. lineal
H sin sob. =
H con sob. =
3,20 Tn/apoyo
4,00 Tn/apoyo
0,89 Tn/m. lineal
1,11 Tn/m. lineal
DIMENSIONADO
Para el dimensionado utilizamos un programa sancionado por la práctica
Consideramos los tres estados de carga siguientes:
Estibo recien construido sin tablero
Estibo en servicio sin sobrecarga
Estibo en servicio con máxima sobrecarga
Incluimos listados del cálculo mecanizado

annex núm.3 estructures - Ajuntament de la Torre de Capdella

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